RU2295785C2 - Fuel assembly - Google Patents
Fuel assembly Download PDFInfo
- Publication number
- RU2295785C2 RU2295785C2 RU2005108295/06A RU2005108295A RU2295785C2 RU 2295785 C2 RU2295785 C2 RU 2295785C2 RU 2005108295/06 A RU2005108295/06 A RU 2005108295/06A RU 2005108295 A RU2005108295 A RU 2005108295A RU 2295785 C2 RU2295785 C2 RU 2295785C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fuel
- heat
- elements
- twisting
- fuel assembly
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к энергетике и может быть использовано в теплогенерирующих устройствах, например в ядерных энергетических установках.The invention relates to energy and can be used in heat generating devices, for example in nuclear power plants.
Одним из путей повышения энергонапряженности реакторных установок (РУ) и различных теплопередающих устройств является использование средств интенсификации теплосъема. Использование средств интенсификации позволяет увеличить критический тепловой поток и, соответственно, критическую мощность РУ (запасы до кризиса теплоотдачи). Последнее позволяет также увеличить удельную мощность реакторной установки. Наиболее распространенные способы интенсификации теплосъема, используемые в ТВС - турбулизация и закрутка потока.One of the ways to increase the energy intensity of reactor installations (RU) and various heat transfer devices is to use means of intensifying heat removal. The use of intensification means allows to increase the critical heat flux and, accordingly, the critical power of the reactor plant (reserves before the heat transfer crisis). The latter also allows to increase the specific power of the reactor installation. The most common methods of heat transfer intensification used in fuel assemblies are turbulization and flow swirl.
Известны ТВС, в которых интенсификация достигается за счет нанесения на поверхность твэл различных элементов, создающих то или иное воздействие на поток. Наибольшее распространение получил метод интенсификации, заключающийся в закрутке потока. Известны различные технические решения, позволяющие с помощью винтовых вставок, лопаточных завихрителей, винтообразного оребрения цилиндрических поверхностей твэлов, проволочных навивок вокруг стержней осуществлять вращение всего потока или его части. Результаты выполненных работ свидетельствуют о возможности интенсификации процесса теплообмена при использовании в стержневых сборках интенсификаторов, закручивающих поток теплоносителя с помощью скручивающих лент, расположенных в межстержневом пространстве. (1. Барулин Ю.Я., Коньков А.С., Леонтьев А.И., Тарасова Н.В. и др. Исследование интенсификации теплосъема и гидравлических сопротивлений в модели кассеты кипящего реактора. В сб. докладов Семинар ТФ-74. Исследования критических тепловых потоков в пучках стержней. М.: Совет экономической взаимопомощи. Постоянная комиссия по использованию атомной энергии в мирных целях. 1974 г. с.323-334).Fuel assemblies are known in which intensification is achieved by applying various elements to the fuel element surface that create one or another effect on the flow. The most widely used method of intensification, which consists in swirling the flow. Various technical solutions are known that allow using the screw inserts, blade swirls, helical finning of the cylindrical surfaces of the fuel rods, wire windings around the rods to rotate all or part of the stream. The results of the work performed indicate the possibility of intensifying the heat transfer process when using in the rod assemblies intensifiers that swirl the coolant flow using twisting tapes located in the inter-rod space. (1. Barulin, Yu.Ya., Konkov, A.S., Leontyev, A.I., Tarasova, N.V., et al. Study of the intensification of heat removal and hydraulic resistances in the model of a boiling-reactor cassette. In Proceedings of the Seminar TF-74. Research of critical heat fluxes in bundles of rods. M.: Council for Mutual Economic Assistance. Standing Committee on the Peaceful Uses of Atomic Energy. 1974 p. 323-334).
Основной недостаток закручивающих устройств типа скрученных лент заключается в том, что наряду с увеличением критической мощности значительно повышается гидравлическое сопротивление сборки. Конструктивно создание таких устройств достаточно сложно. Внесение каких-либо конструктивных элементов требует экспериментальной проверки в условиях сборки с большим числом стержней.The main disadvantage of twisting devices such as twisted tapes is that along with an increase in critical power, the hydraulic resistance of the assembly increases significantly. Structurally, the creation of such devices is quite difficult. The introduction of any structural elements requires experimental verification under conditions of assembly with a large number of rods.
Известна тепловыделяющая сборка, содержащая тепловыделяющие элементы и закручивающие устройства (2. Жуков А.В., Сорокин А.П., Матюхин Н.М. Межканальный обмен в ТВС быстрых реакторов. М.: Энергоатомиздат, 1989. с.89., 3. Чесна Б. Теплоотдача и гидродинамика в газооохлаждаемых стержневых тепловыделяющих сборках/ Под редакцией Ю.Вилемаса, Каунас. Литовский энергетический институт, 2003. с.64. 4. Кириллов П.Л., Юрьев Ю.С., Бобков В.П. Справочник по теплогидравлическим расчетам (ядерные реакторы, теплообменники, парогенераторы). М.: Энергоатомиздат 1990 г. с.320-323). Закручивающие устройства представляют собой проволоку, навитую на выпуклую теплоотдающую поверхность тепловыделяющих элементов. Закручивающие устройства выполняют роль дистанционирующих устройств и интенсификаторов теплосъема.Known fuel assembly containing fuel elements and twisting devices (2. Zhukov A.V., Sorokin A.P., Matyukhin N.M. Interchannel exchange in fuel assemblies of fast reactors. M: Energoatomizdat, 1989. p.89., 3 Chesna B. Heat transfer and hydrodynamics in gas-cooled rod heat assemblies / Edited by Yu.Vilemas, Kaunas, Lithuanian Energy Institute, 2003. p.64 4. Kirillov PL, Yuryev Yu.S., Bobkov VP Handbook of thermohydraulic calculations (nuclear reactors, heat exchangers, steam generators), Moscow: Energoatomizdat 1990, p.320-323). Twisting devices are a wire wound on a convex heat-transfer surface of heat-generating elements. Twisting devices play the role of distance devices and intensifiers of heat removal.
Основной недостаток тепловыделяющих сборок (ТВС) такого типа заключается в низкой эффективности закручивающих устройств, используемых в качестве интенсификаторов. Так, например, в (3. Чесна Б. Теплоотдача и гидродинамика в газооохлаждаемых стержневых тепловыделяющих сборках/ Под редакцией Ю.Вилемаса, Каунас. Литовский энергетический институт, 2003 г.) на с.187 указано, что теплоотдача сборки с относительным шагом навивки проволоки T/d=69,8 и относительным шагом упаковки S/d=1,23 в стабилизированном участке течения на 30% меньше по сравнению с теплоотдачей в трубе.The main disadvantage of fuel assemblies (FAs) of this type is the low efficiency of the twisting devices used as intensifiers. So, for example, in (3. Chesna B. Heat transfer and hydrodynamics in gas-cooled rod heat-generating assemblies / Edited by Yu.Vilemas, Kaunas. Lithuanian Power Engineering Institute, 2003) on p.187 it is indicated that heat transfer of an assembly with a relative pitch of wire winding T / d = 69.8 and relative packing spacing S / d = 1.23 in the stabilized section of the flow is 30% less compared to the heat transfer in the pipe.
В наших опытах установлено, что использование закрутки потока в парогенерирующих устройствах, в которых присутствуют выпуклые теплоотдающие поверхности, приводит к обратному эффекту - снижению критических тепловых потоков (КТП), преждевременному наступлению кризиса, входу канала в закризисные режимы и выходу из строя реакторной установки (РУ) (5. Болтенко Э.А. Кризис теплообмена в кольцевых каналах с закруткой потока // Теплоэнергетика, 2003, №11. с.25-30).In our experiments, it was established that the use of flow swirling in steam generating devices in which convex heat-transfer surfaces are present leads to the opposite effect - a decrease in critical heat fluxes (CTP), a premature onset of a crisis, channel entry into crisis modes and failure of a reactor installation (RU ) (5. Boltenko EA, Heat transfer crisis in annular channels with flow swirl // Thermal Engineering, 2003, No. 11. p.25-30).
Тепловыделяющие элементы, используемые в ТВС, имеют выпуклые теплоотдающие поверхности. В связи с этим, использование в сборках закручивающих элементов в целях интенсификации теплосъема нецелесообразно.The fuel elements used in fuel assemblies have convex heat-releasing surfaces. In this regard, the use of screw elements in assemblies in order to intensify heat removal is impractical.
Для повышения интенсификации теплосъема на выпуклых теплоотдающих поверхностях твэл в кольцевых каналах с закруткой использован транзитный поток, движущийся вдоль выпуклой теплоотдающей поверхности твэл. При взаимодействии транзитного и закрученного потоков образуются микровихри, которые и способствуют интенсификации теплосъема. Транзитный поток образован с помощью установки на выпуклую теплоотдающую поверхность твэл пуклевок или продольных ребер. Закручивающее устройство фиксировано на вогнутой поверхности кольцевого твэл. (6. Патент России 1540426, МКИ 3 F 28 F 3/12. Теплопередающее устройство / Э.А.Болтенко // Заявка №4423162/24-06 от 07.05.88. Открытия. Изобретения. 1992. №31. 7. А.с. 1605671 СССР, МКИ 3 F 28 F 13/12. Теплопередающее устройство / Э.А.Болтенко, В.М.Селиванов, О.А.Судницын // Заявка №4647860/24-06 от 26.12.88. Открытия. Изобретения. 1992. №31. 8. Патент РФ 2115083, МКИ 3 F 28 D 7/10. Теплопередающее устройство / Э.А.Болтенко, В.Н.Дельнов // Заявка №4891553/06 от 17.12.90. Открытия. Изобретения. 1998. №19).In order to increase the intensification of heat removal on convex heat-transfer surfaces of fuel elements in annular swirling channels, a transit flow moving along the convex heat-transfer surface of fuel elements was used. In the interaction of transit and swirling flows, microvortices are formed, which contribute to the intensification of heat removal. The transit flow is formed by installing beams or longitudinal ribs on the convex heat-transfer surface of the fuel element. The twisting device is fixed on the concave surface of the annular fuel rod. (6. Patent of Russia 1540426, MKI 3 F 28 F 3/12. Heat transfer device / E.A. Boltenko // Application No. 4423162 / 24-06 of 05.05.88. Discoveries. Inventions. 1992. No. 31. 7. A S. p. 1605671 USSR, MKI 3 F 28 F 13/12 Heat transfer device / E. A. Boltenko, V. M. Selivanov, O. A. Sudnitsyn // Application No. 4647860 / 24-06 from 12.26.88. Inventions. 1992. No. 31. 8. RF patent 2115083, MKI 3 F 28 D 7/10. Heat transfer device / E. A. Boltenko, V. N. Delnov // Application No. 4891553/06 of 12/17/90. Inventions. 1998. No. 19).
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому техническому решению является тепловыделяющая сборка, содержащая тепловыделяющие элементы и закручивающие устройства, установленные по отношению к теплоотдающим поверхностям твэл с зазором, образованным с помощью фиксирующих элементов, закрепленных на выпуклой теплоотдающей поверхности твэл (7. A.с. 1605671 СССР, МКИ 3 F 28 F 3/12. Теплопередающее устройство / Э.А.Болтенко, В.М.Селиванов, О.А.Судницын // Заявка №4647860/24-06 от 26.12.88. Открытия. Изобретения. 1992. №31).The closest in technical essence and the achieved result to the proposed technical solution is a fuel assembly containing heat-generating elements and twisting devices installed in relation to the heat-transfer surfaces of the fuel elements with a gap formed by fixing elements fixed to the convex heat-transfer surface of the fuel elements (7. A. S. 1605671 USSR, MKI 3 F 28 F 3/12. Heat transfer device / E. A. Boltenko, V. M. Selivanov, O. A. Sudnitsyn // Application No. 4647860 / 24-06 from 12.26.88. Inventions. 1992. No. 31).
Основной недостаток этого технического решения применительно к тепловыделяющим сборкам ТВС заключается в том, что установка фиксирующих элементов на выпуклой поверхности твэл затрудняет сборку ТВС. Последнее связано с тем, что ТВС имеет дистанционирующие решетки, в которых установлены твэлы. При наличии на поверхности твэл фиксирующих элементов сборка ТВС невозможна.The main disadvantage of this technical solution in relation to fuel assemblies of fuel assemblies is that the installation of fixing elements on a convex surface of a fuel rod makes it difficult to assemble fuel assemblies. The latter is due to the fact that the fuel assembly has spacing grids in which the fuel rods are installed. In the presence of fixing elements on the fuel element surface, assembly of fuel assemblies is impossible.
Предлагается тепловыделяющая сборка, содержащая тепловыделяющие элементы и закручивающие устройства, установленные по отношению к выпуклым теплоотдающим поверхностям твэл с зазорами.A fuel assembly is proposed comprising heat-generating elements and twisting devices mounted in relation to convex heat-releasing surfaces of fuel elements with gaps.
Технический результат, на достижение которого направлено изобретение, заключается в повышении удельной мощности ТВС, что обеспечивается тем, что зазоры образованы с помощью закрепления закручивающих устройств к дистанционирующим решеткам.The technical result to which the invention is directed is to increase the specific power of the fuel assembly, which is ensured by the fact that the gaps are formed by fixing the twisting devices to the spacer grids.
Достижение технического результата, заключающегося в повышении удельной мощности ТВС, обеспечивается за счет того, что благодаря наличию зазора между закручивающим устройством и выпуклой теплоотдающей поверхностью тепловыделяющего элемента образуются вторичные вихревые структуры. Вихревые структуры образуются при взаимодействии закрученного потока, образованного закручивающим устройством, с транзитным потоком, который движется в образованном вдоль выпуклой теплоотдающей поверхности зазоре. Благодаря вихревым структурам происходит выброс влаги на теплоотдающую поверхность. Последнее способствует более позднему наступлению кризиса теплоотдачи, увеличению критических тепловых потоков (КТП). Увеличение КТП позволяет поднять мощность ТВС в тех же объемах, т.е. увеличить удельную мощность ТВС и, соответственно, реакторной установки (РУ). Вышесказанное экспериментально подтверждено применительно к трехстержневой сборке. Диаметр имитаторов твэл 9,1 мм, длина имитатора 3 м. На поверхности закручивающих устройств в виде завитой в спираль проволоки устанавливались 4 продольных ребра, на которые крепилась завитая в спираль проволока (шаг закрутки 50 мм). Ребра крепились со стороны поверхности имитаторов твэл. Высота ребер и диаметр проволоки 0,5 и 0,8 мм соответственно. В экспериментах получено, что использование закрученного и транзитного потоков позволило увеличить критические тепловые потоки по сравнению с гладкими имитаторами в 1,5-2 раза в зависимости от паросодержания в месте кризиса.The achievement of the technical result, which consists in increasing the specific power of fuel assemblies, is ensured by the fact that secondary vortex structures are formed due to the gap between the twisting device and the convex heat-transfer surface of the fuel element. Vortex structures are formed upon the interaction of a swirling flow formed by a swirling device with a transit flow, which moves in a gap formed along a convex heat-transfer surface. Due to the vortex structures, moisture is ejected onto the heat transfer surface. The latter contributes to the later onset of the heat transfer crisis, an increase in critical heat fluxes (CTP). The increase in KTP allows to increase the power of fuel assemblies in the same volumes, i.e. increase the specific power of fuel assemblies and, accordingly, the reactor installation (RU). The above is experimentally confirmed with respect to the three-rod assembly. The diameter of the fuel rod simulators is 9.1 mm, the length of the simulator is 3 m. On the surface of the twisting devices, in the form of a spiral curled wire, 4 longitudinal ribs were mounted on which a spiral curled wire was fastened (twist step 50 mm). The ribs were attached to the surface of the fuel simulators. The height of the ribs and the diameter of the wire are 0.5 and 0.8 mm, respectively. It was found in experiments that the use of swirling and transit fluxes made it possible to increase critical heat fluxes in comparison with smooth simulators by 1.5-2 times depending on the vapor content at the crisis site.
На фиг.1 представлен вариант выполнения тепловыделяющей сборки ТВС. В данном случае зазор между выпуклой теплоотдающей поверхностью твэл обеспечивается с помощью фиксирующих элементов (ребер), закрепленных на закручивающих устройствах со стороны твэл. На фиг.2 показан вариант выполнения закручивающего устройства. Закручивающее устройство содержит элементы, закручивающие поток, и фиксирующие элементы, которые придают жесткость закручивающим устройствам и фиксируют зазор. Фиксирующие элементы прикреплены к закручивающему устройству. Фиксирующие элементы крепятся к закручивающим устройствам со стороны твэл. Далее эта конструкция устанавливается на тепловыделяющие элементы и крепится к дистанционирующим решеткам, фиг.1, (например с помощью сварки), в которых установлены тепловыделяющие элементы.Figure 1 presents an embodiment of a fuel assembly of a fuel assembly. In this case, the gap between the convex heat-transfer surface of the fuel elements is provided with the help of fixing elements (ribs), mounted on the twisting devices from the fuel element. Figure 2 shows an embodiment of a twisting device. The twisting device contains elements that twist the flow, and locking elements that add rigidity to the twisting devices and fix the gap. The locking elements are attached to a twisting device. The locking elements are attached to the twisting devices from the fuel element. Further, this design is installed on the fuel elements and is attached to the spacer grids, Fig. 1, (for example by welding), in which the fuel elements are installed.
Для достижения максимального эффекта от взаимодействия закрученного и транзитного потока длина тепловыделяющего элемента, на которой размещаются закручивающие устройства, должна быть выбрана из условия Lp≤L≤Lтв, где L длина тепловыделяющего элемента, на котором размещены закручивающие устройства; Lp - длина релаксации Lтв - длина твэла. Длина релаксации, т.е. длина на которой затухает воздействие на поток, определяется на основе опытных проливок сборки, при тех конкретных теплогидравлических и геометрических параметрах, при которых работает тепловыделяющая сборка. В первом приближении Lp можно определить как Lp=40dг, где dг - гидравлический диаметр сборки.To achieve the maximum effect from the interaction of swirling and transit flow, the length of the fuel element on which the swirling devices are located should be selected from the condition L p ≤L≤L TV , where L is the length of the fuel element on which swirling devices are located; L p - relaxation length L TV - the length of the fuel rod. Relaxation length i.e. the length at which the effect on the flow attenuates is determined on the basis of the pilot spills of the assembly, for those specific thermohydraulic and geometric parameters at which the fuel assembly operates. In a first approximation, L p can be defined as L p = 40d g , where d g is the hydraulic diameter of the assembly.
Для повышения эффективности закручивающих устройств они могут быть установлены так, что будут закручивать поток в противоположные стороны (закручивающие устройства на соседних твэлах завиты противоположные стороны). В этом случае при взаимодействии с транзитным потоком будут созданы дополнительные микровихри.To increase the efficiency of swirling devices, they can be installed so that they will swirl the flow in opposite directions (swirling devices on adjacent fuel rods are curled opposite sides). In this case, additional microvortices will be created when interacting with the transit flow.
Пример конкретного выполнения рассмотрим на примере ТВС, характерной для РУ ВВЭР - 1000.We will consider an example of a specific implementation using the example of a fuel assembly typical of VVER-1000 RP.
Тепловая мощность - 3000 МВт.Thermal power - 3000 MW.
Число сборок - 163.The number of assemblies is 163.
Число имитаторов в ТВС - 312.The number of simulators in fuel assemblies is 312.
Мощность одного твэла 
Плотность теплового потока 
ТВС набрана из трубчатых твэлов наружным диаметром 9,1 мм. Фиксирующие элементы выполнены в виде продольных ребер, которые прикреплены к закручивающим устройствам (проволока или капилляр, завитый в спираль с шагом 50 мм). Фиксирующие элементы придают жесткость закручивающим элементам, фиг.2. Далее конструктивные элементы в виде закручивающих элементов и фиксирующих элементов крепятся к существующим дистанционирующим решеткам. Высота (диаметр проволоки) ребер 0,5 мм, диаметр проволоки, создающей закрутку, 0,5 мм. Средняя плотность теплового потока в сборке q=0,58 МВт/м2. После установки на твэлы закручивающих элементов с ребрами при движении потока возникает взаимодействие закрученного и транзитного потока, движущегося вдоль выпуклой теплоотдающей поверхности твэл. Оценки дают, что при этом запасы до кризиса возрастают в 1,5-1,8 раза. Последнее позволяет увеличить плотность теплового потока и, соответственно, удельную мощность ТВС примерно также (1,5-1,8 раза). Для сохранения параметров теплоносителя на выходе ТВС необходимо, например, увеличить расход теплоносителя через сборку.A fuel assembly is composed of tubular fuel rods with an outer diameter of 9.1 mm. The locking elements are made in the form of longitudinal ribs that are attached to twisting devices (wire or capillary, curled into a spiral with a pitch of 50 mm). The locking elements give rigidity to the twisting elements, Fig.2. Further, structural elements in the form of twisting elements and fixing elements are attached to existing spacing grids. The height (diameter of the wire) of the ribs is 0.5 mm, the diameter of the wire creating the twist is 0.5 mm. The average heat flux density in the assembly q = 0.58 MW / m 2 . After installing twisting elements with ribs on the fuel rods during the flow movement, an interaction of the swirling and transit flow occurs, moving along the convex heat-transfer surface of the fuel rod. Estimates show that in this case, stocks before the crisis increase by 1.5-1.8 times. The latter allows increasing the density of the heat flux and, accordingly, the specific power of the fuel assemblies approximately the same (1.5-1.8 times). To preserve the coolant parameters at the fuel assembly outlet, it is necessary, for example, to increase the coolant flow rate through the assembly.
Таким образом, предлагаемое техническое решение позволяет повысить удельную мощность ТВС. Повышение удельной мощности ТВС обеспечивается за счет наличия зазора между закручивающими устройствами и выпуклыми теплоотдающими поверхностями тепловыделяющих элементов.Thus, the proposed technical solution allows to increase the specific power of fuel assemblies. An increase in the specific power of a fuel assembly is ensured by the presence of a gap between the twisting devices and the convex heat-transfer surfaces of the fuel elements.
Источники информацииInformation sources
1. Барулин Ю.Л., Коньков А.С., Леонтьев А.И., Тарасова Н.В. и др. Исследование интенсификации теплосъема и гидравлических сопротивлений в модели кассеты кипящего реактора. В сб. докладов Семинар ТФ-74. Исследования критических тепловых потоков в пучках стержней. М.: Совет экономической взаимопомощи. Постоянная комиссия по использованию атомной энергии в мирных целях. 1974 г. с.323-334.1. Barulin Yu.L., Konkov A.S., Leontiev A.I., Tarasova N.V. et al. Investigation of the intensification of heat removal and hydraulic resistances in a model of a boiling reactor cassette. On Sat of reports of the TF-74 Workshop. Studies of critical heat fluxes in beam bundles. M .: Council for Mutual Economic Assistance. Standing Committee on the Peaceful Uses of Atomic Energy. 1974 p. 323-334.
2. Жуков А.В., Сорокин А.Л., Матюхин Н.М. Межканальный обмен и ТВС быстрых реакторов. М.: Энергоатомиздат, 1989. 183 с.88.2. Zhukov A.V., Sorokin A.L., Matyukhin N.M. Interchannel exchange and fuel assemblies of fast reactors. M.: Energoatomizdat, 1989.183 p.88.
3. Чесна Б. Теплоотдача и гидродинамика в газооохлаждаемых стержневых тепловыделяющих сборках/ Под редакцией Ю.Вилемаса, Каунас. Литовский энергетический институт, 2003.3. Chesna B. Heat transfer and hydrodynamics in gas-cooled rod fuel assemblies / Edited by J.Vilemas, Kaunas. Lithuanian Energy Institute, 2003.
4. Кириллов П.Л., Юрьев Ю.С., Бобков В.П. Справочник по теплогвдравлическим расчетам (ядерные реакторы, теплообменники, парогенераторы). М.: Энергоатомиздат 1990 г. с.320-323). Закручивающие устройства представляют собой проволоку навитую4. Kirillov P.L., Yuryev Yu.S., Bobkov V.P. Handbook of heat and hydraulic calculations (nuclear reactors, heat exchangers, steam generators). M .: Energoatomizdat 1990 p. 320-323). Twisting devices are wound wire
5. Болтенко Э.А. Кризис теплообмена в кольцевых каналах с закруткой потока // Теплоэнергетика, 2003, №11. с.25-30.5. Boltenko E.A. The heat transfer crisis in annular channels with flow swirl // Thermal Engineering, 2003, No. 11. p.25-30.
6. Патент России 1540426, МКИ 3 F 28 F 13/12. Теплопередающее устройство / Э.А.Болтенко //Заявка №4423162/24-06 от 07.05.88. Открытия. Изобретения. 1992. №31.6. Patent of Russia 1540426, MKI 3 F 28 F 13/12. Heat transfer device / E.A. Boltenko // Application No. 4423162 / 24-06 from 05/07/88. Discoveries. Inventions 1992. No. 31.
7. А.с. 1605671 СССР, МКИ 3 F 28 F 13/12. Теплопередающее устройство / Э.А.Болтенко, В.М.Селиванов, О.А.Судницын // Заявка №4647860/24-06 от 26.12.88. Открытия. Изобретения. 1992. №31.7. A.S. 1605671 USSR, MKI 3 F 28 F 13/12. Heat transfer device / E.A. Boltenko, V.M. Selivanov, O.A. Sudnitsyn // Application No. 4647860 / 24-06 from 12.26.88. Discoveries. Inventions 1992. No. 31.
8. Патент РФ 2115083, МКИ 3 F 28 D 7/10. Теплопередающее устройство / Э.А.Болтенко, В.Д.Дельнов // Заявка №4891553/06 от 17.12.90. Открытия. Изобретения. 1998. №198. RF patent 2115083, MKI 3 F 28 D 7/10. Heat transfer device / E.A. Boltenko, V.D. Delnov // Application No. 4891553/06 from 12.17.90. Discoveries. Inventions 1998. No.19
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005108295/06A RU2295785C2 (en) | 2005-03-24 | 2005-03-24 | Fuel assembly |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005108295/06A RU2295785C2 (en) | 2005-03-24 | 2005-03-24 | Fuel assembly |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005108295A RU2005108295A (en) | 2006-11-20 |
| RU2295785C2 true RU2295785C2 (en) | 2007-03-20 |
Family
ID=37501518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005108295/06A RU2295785C2 (en) | 2005-03-24 | 2005-03-24 | Fuel assembly |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2295785C2 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2495347C1 (en) * | 2012-05-03 | 2013-10-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" | Method of heat pickup from surface of fuel elements |
| RU2543609C1 (en) * | 2013-12-24 | 2015-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" | Heat output intensifier |
| RU2551432C1 (en) * | 2013-11-19 | 2015-05-27 | Открытое Акционерное Общество "Акмэ-Инжиниринг" | Fuel element jacket, fuel element and fuel assembly |
| RU2680175C2 (en) * | 2016-10-31 | 2019-02-18 | Эдуард Алексеевич Болтенко | Method for increasing heat removal on convex heat-release surfaces of thermal transmission devices and device for its implementation |
| RU2794744C1 (en) * | 2022-05-04 | 2023-04-24 | Акционерное общество "Электрогорский научно-исследовательский центр по безопасности атомных электростанций" | Method for increating critical heat fluxes in a fuel assembly with tubular fuel rods |
-
2005
- 2005-03-24 RU RU2005108295/06A patent/RU2295785C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2495347C1 (en) * | 2012-05-03 | 2013-10-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" | Method of heat pickup from surface of fuel elements |
| RU2551432C1 (en) * | 2013-11-19 | 2015-05-27 | Открытое Акционерное Общество "Акмэ-Инжиниринг" | Fuel element jacket, fuel element and fuel assembly |
| RU2543609C1 (en) * | 2013-12-24 | 2015-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" | Heat output intensifier |
| RU2680175C2 (en) * | 2016-10-31 | 2019-02-18 | Эдуард Алексеевич Болтенко | Method for increasing heat removal on convex heat-release surfaces of thermal transmission devices and device for its implementation |
| RU2794744C1 (en) * | 2022-05-04 | 2023-04-24 | Акционерное общество "Электрогорский научно-исследовательский центр по безопасности атомных электростанций" | Method for increating critical heat fluxes in a fuel assembly with tubular fuel rods |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005108295A (en) | 2006-11-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3147191A (en) | Nuclear reactor fuel | |
| DE69017505T2 (en) | Arrangement for the removal of residual heat for nuclear reactors with liquid metal cooling. | |
| RU2295785C2 (en) | Fuel assembly | |
| US20170321879A1 (en) | Horizontal Steam Generator for a Reactor Plant with a Water-Cooled Water-Moderated Power Reactor and a Reactor Plant with the said Steam Generator | |
| JPH04231894A (en) | Water rod for atomic reactor and design and using method thereof | |
| JP7316232B2 (en) | fuel assembly | |
| US9514851B2 (en) | Rib-type roughness design for improved heat transfer in PWR rod bundles | |
| JP5717091B2 (en) | Equipment equipped with a nuclear reactor | |
| Bergles et al. | Enhancement of heat transfer in swirled boiling flows | |
| Le et al. | Investigation of critical heat flux behavior in tight rod bundles with and without wire spacer | |
| JPH10288688A (en) | Control rod for reactor | |
| JP6588155B2 (en) | Fuel assemblies and reactor cores loaded with them | |
| JPS63139294A (en) | Pressurized water type reactor | |
| Ageenkov et al. | Parameters and technology for fabricating PIK reactor fuel elements | |
| RU182070U1 (en) | FUEL ASSEMBLY OF A NUCLEAR WATER-WATER ENERGY REACTOR | |
| RU2755683C1 (en) | Nuclear reactor core fuel assembly | |
| GB1604075A (en) | Fuel assemblies for use in nuclear reactors | |
| JP2523694B2 (en) | Fuel assembly | |
| US3172821A (en) | Meyers fuel elements | |
| RU2794744C1 (en) | Method for increating critical heat fluxes in a fuel assembly with tubular fuel rods | |
| JPH05157867A (en) | Fuel assembly | |
| JP3310268B2 (en) | Channel box | |
| JP2704006B2 (en) | Reactor control rod | |
| KR820001369B1 (en) | Integral nuclear fuel element assembly | |
| Hassan et al. | Two-phase flow interfacial drag for once-through steam generators |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070325 |