RU2291903C1 - Method for pipe rolling using thermomechanical processing - Google Patents
Method for pipe rolling using thermomechanical processing Download PDFInfo
- Publication number
- RU2291903C1 RU2291903C1 RU2005122426/02A RU2005122426A RU2291903C1 RU 2291903 C1 RU2291903 C1 RU 2291903C1 RU 2005122426/02 A RU2005122426/02 A RU 2005122426/02A RU 2005122426 A RU2005122426 A RU 2005122426A RU 2291903 C1 RU2291903 C1 RU 2291903C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cooling
- deformation
- pipe
- temperature
- mill
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано для упрочняющей обработки труб непосредственно в процессе горячей деформации.The invention relates to pipe rolling production and can be used for hardening processing of pipes directly in the process of hot deformation.
Известны способы изготовления труб, в которых после окончательной деформации в редукционном стане трубы из углеродистых и низколегированных сталей интенсивно охлаждают водой в течение 3-5 с со средней скоростью 30-40°С/с за 6-10 циклов, а трубы из микролегированных V и/или Nb сталей в течение 1,5-2,0 с со средней скоростью 20-25°С/с при дальнейшем охлаждении на воздухе (патенты РФ №2112052, М. кл. С 21 D 9/06, опубл. 27.05.98. и №2163643, М. кл. С 21 D 8/10, опубл. 27.02.2001).Known methods of manufacturing pipes in which, after the final deformation in the reduction mill, pipes of carbon and low alloy steels are intensively cooled with water for 3-5 s at an average speed of 30-40 ° C / s for 6-10 cycles, and pipes of microalloyed V and / or Nb steels for 1.5-2.0 s with an average speed of 20-25 ° C / s with further cooling in air (RF patents No. 2112052, M. class C. 21 D 9/06, publ. 27.05. 98. and No. 2163643, M. cl. C 21 D 8/10, publ. 02.27.2001).
Недостатками этих способов является то, что уровень достигаемых свойств в значительной степени определяется параметрами конечной деформации в редукционном стане и их эффективность снижается при уменьшении степени деформации ниже 20%. Поэтому они не пригодны для труб диаметром выше 80 мм, когда степень конечной деформации составляет 5-10% и при деформации не происходит измельчения аустенитного зерна и соответственно повышения дисперсности конечной структуры, определяющей уровень свойств. Кроме того, интенсивное охлаждение и попадание воды внутрь трубы приводят к искажению геометрических параметров труб - появлению концевой кривизны, отклонению от прямолинейности, овальности.The disadvantages of these methods is that the level of achieved properties is largely determined by the parameters of the final deformation in the reduction mill and their effectiveness decreases with a decrease in the degree of deformation below 20%. Therefore, they are not suitable for pipes with diameters above 80 mm, when the degree of final deformation is 5-10% and when deformation does not occur, the austenitic grain is crushed and, accordingly, the fineness of the final structure, which determines the level of properties, increases. In addition, intensive cooling and ingress of water into the pipe leads to a distortion of the geometric parameters of the pipes - the appearance of end curvature, deviation from straightness, ovality.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ прокатки труб с термомеханической обработкой, в котором с целью исключения попадания воды внутрь трубы перед охлаждением осуществляют закрытие переднего конца трубы путем деформирования части периметра и окончательного его закрытия при редуцировании, при этом степень закрытия тем выше, чем больше степень деформации. Такой способ позволяет значительно уменьшить заливку воды внутрь трубы и в результате значительно снизить процент брака по кривизне и повысить равномерность свойств по длине и периметру (патент РФ №2068450, М. кл. С 21 D 9/08, опубл. 27.10.96.).The closest in technical essence and the achieved result is a method of rolling pipes with thermomechanical treatment, in which, in order to prevent water from entering the pipe before cooling, the front end of the pipe is closed by deforming the part of the perimeter and finally closing it when reducing, the degree of closure is the higher the greater the degree of deformation. This method can significantly reduce the filling of water inside the pipe and as a result significantly reduce the percentage of rejects along the curvature and increase the uniformity of properties along the length and perimeter (RF patent No. 2068450, M. class. C 21 D 9/08, publ. 10.27.96.) .
Недостатком известного способа является то, что он также не эффективен в случае малых степеней конечной деформации в редукционном стане, кроме того, при его реализации не решается проблема исключения овализации труб при их интенсивном наружном охлаждении.The disadvantage of this method is that it is also not effective in the case of small degrees of final deformation in the reduction mill, in addition, its implementation does not solve the problem of eliminating ovalization of pipes during intensive external cooling.
Задачей настоящего изобретения является разработка способа прокатки труб из низколегированных и микролегированных Nb, V и Мо сталей, обеспечивающего повышение эффективности и расширение области применения термомеханической обработки в линии установки с непрерывным станом, в котором основные процессы формирования мелкодисперсной структуры, определяющей благоприятный уровень конечных свойств труб, происходят при предварительной деформации в непрерывном стане.The objective of the present invention is to develop a method of rolling pipes from low alloy and microalloyed Nb, V and Mo steels, providing increased efficiency and expanding the scope of thermomechanical processing in the installation line with a continuous mill, in which the main processes of formation of a finely divided structure that determines a favorable level of the final properties of the pipes, occur during preliminary deformation in a continuous mill.
Поставленная задача решается тем, что в способе прокатки труб с термомеханической обработкой, включающем нагрев, прошивку заготовки, предварительную деформацию в непрерывном стане с охлаждением, нагрев, окончательную деформацию с последующим охлаждением, согласно изобретению перед началом деформации в непрерывном стане производят охлаждение с наружной поверхности трубы водой давлением не менее 15 ати, а в процессе деформации с суммарной степенью обжатия не менее 50% осуществляют двустороннее охлаждение трубы до температуры 800-900°С: с внутренней стороны за счет контакта с предварительно охлажденной до температуры 150-250°С оправкой, а с наружной стороны - деформирующими валками и организованными потоками воды. Кроме того, после деформации в непрерывном стане трубы охлаждают перед индукционным нагревом до температуры менее 700°С, а после окончательной деформации в редукционном стане осуществляют регулируемое охлаждение водой со средней скоростью не менее 35°С/с до температуры 650-700°С.The problem is solved in that in the method of rolling pipes with thermomechanical processing, including heating, piercing the workpiece, pre-deformation in a continuous mill with cooling, heating, final deformation with subsequent cooling, according to the invention, cooling is started from the outer surface of the pipe before deformation in a continuous mill water pressure of at least 15 atm, and in the process of deformation with a total degree of compression of at least 50%, two-sided cooling of the pipe to a temperature of 800-900 ° C is carried out: with light on the internal side by contact with a pre-chilled to a temperature of 150-250 ° C the mandrel and the outer side - deforming rollers and organized streams of water. In addition, after deformation in a continuous mill, the pipes are cooled before induction heating to a temperature of less than 700 ° C, and after the final deformation in a reduction mill, controlled cooling is carried out with water at an average speed of at least 35 ° C / s to a temperature of 650-700 ° C.
При таких условиях горячей деформации основную роль в процессе структурообразования играют температурно-деформационные параметры прокатки в непрерывном стане, которые близки для всего сортамента выпускаемых труб. Высокая степень деформации (не менее 50%) и охлаждение до начала и в процессе прокатки в непрерывном стане обеспечивают получение мелкодисперсной структуры уже на этапе предварительной деформации.Under such conditions of hot deformation, the main role in the process of structure formation is played by the temperature and deformation parameters of rolling in a continuous mill, which are close for the entire range of pipes produced. A high degree of deformation (at least 50%) and cooling before and during the rolling process in a continuous mill provide a finely dispersed structure already at the stage of preliminary deformation.
При охлаждении перед началом деформации в непрерывном стане помимо интенсивного охлаждения наружной поверхности трубы происходит и гидроудаление окалины. Давление воды, подаваемой на охлаждение, должно быть не менее 15 ати, так как при меньшем давлении не создаются условия для стабильного гидроудаления окалины и интенсивного, равномерного охлаждения. Отсутствие грубой окалины на поверхности повышает эффективность дальнейшего наружного охлаждения как потоками охлаждающей воды, так и деформирующими валками. Эффективность охлаждения наружной поверхности в процессе деформации в непрерывном стане регулируется параметрами (давление, расход) истечения воды на поверхность трубы перед станом, расходом и давлением воды, направленной на трубу в стане и интенсивностью охлаждения валков. Интенсивность охлаждения труб с внутренней поверхности определяется температурой оправки, задаваемой в трубу перед прокаткой, которая должна составлять 150-250°С. При температуре ниже 150°С нарушаются условия нанесения смазки на оправку и становится возможным налипание на нее металла трубы, а при температуре выше 250°С появляется опасность деформации оправки при ее транспортировке в линии стана.When cooling before deformation in a continuous mill, in addition to intensive cooling of the outer surface of the pipe, descaling occurs. The pressure of the water supplied for cooling should be at least 15 atm, since at a lower pressure there are no conditions for stable hydro-removal of scale and intensive, uniform cooling. The absence of coarse scale on the surface increases the efficiency of further external cooling by both cooling water flows and bending rolls. The efficiency of cooling the outer surface during deformation in a continuous mill is controlled by the parameters (pressure, flow) of water flow to the pipe surface in front of the mill, the flow rate and pressure of water directed to the pipe in the mill, and the cooling intensity of the rolls. The cooling rate of the pipes from the inner surface is determined by the temperature of the mandrel specified in the pipe before rolling, which should be 150-250 ° C. At temperatures below 150 ° C, the conditions for applying grease to the mandrel are violated and sticking of the pipe metal becomes possible, and at temperatures above 250 ° C there is a danger of mandrel deformation during its transportation in the mill line.
В результате ускоренного охлаждения труб горячая деформация в многоклетьевом непрерывном стане происходит на каждом последующем этапе при понижающихся до 800-900°С температурах, и рост зерна при этом не происходит. При использовании микролегированных Nb, V и Мо сталей инициированное деформацией выделение карбидов дополнительно измельчает аустенитное зерно. Оставшиеся в твердом растворе микродобавки Nb, V и Мо стабилизируют аустенит и обеспечивают получение преимущественно перлитной высокодисперсной конечной структуры при охлаждении на воздухе. Снижение температуры конца деформации ниже 800°С создает значительные технологические трудности при извлечении оправки, а повышение температуры выше 900°С приведет к снижению эффекта измельчения зерна.As a result of accelerated cooling of pipes, hot deformation in a multi-stand continuous mill occurs at each subsequent stage at temperatures lowering to 800-900 ° C, and grain growth does not occur. When microalloyed Nb, V, and Mo steels are used, deformation initiated carbide precipitation additionally crushes the austenitic grain. The Nb, V, and Mo microadditives remaining in the solid solution stabilize austenite and provide a predominantly pearlitic finely divided final structure upon cooling in air. Lowering the temperature of the end of deformation below 800 ° C creates significant technological difficulties when removing the mandrel, and increasing the temperature above 900 ° C will reduce the effect of grinding grain.
Охлаждение перед конечной деформацией до температуры ниже 700°С позволяет при последующем высокоскоростном индукционном нагреве получить в результате фазовой перекристаллизации сверхмелкое аустенитное зерно и таким образом повысить не только прочность, но и хладостойкость стали. Охлаждение до температуры выше 700°С не обеспечит при последующем нагреве полной перекристаллизации и соответствующего измельчения зерна.Cooling before the final deformation to a temperature below 700 ° C allows, upon subsequent high-speed induction heating, to obtain ultrafine austenitic grain as a result of phase recrystallization and thus increase not only the strength but also the cold resistance of steel. Cooling to a temperature above 700 ° C will not provide, upon subsequent heating, complete recrystallization and corresponding grain refinement.
Предлагаемые параметры горячей деформации в непрерывном стане, условия охлаждения перед окончательной деформацией в комплексе со специальными микролегированными сталями обеспечивают формирование благоприятной высокодисперсной преимущественно перлитной конечной структуры, обеспечивающей требуемый комплекс свойств.The proposed parameters of hot deformation in a continuous mill, cooling conditions before final deformation in combination with special microalloyed steels provide the formation of a favorable highly dispersed predominantly pearlite final structure that provides the required set of properties.
Дополнительное ускоренное охлаждение со средней скоростью не менее 35°С/с до температуры 650-700°С после конечной деформации применяется для труб из низколегированных марок сталей с целью снижения объемной доли феррита в структуре стали и обеспечения требуемой степени упрочнения. Снижение температуры конца охлаждения ниже 650°С приводит к появлению в структуре бейнита и к охрупчиванию стали, а снижение скорости охлаждения менее 35°С/с и соответственно повышение температуры конца охлаждения выше 700°С не позволяют достигнуть требуемой величины упрочнения.Additional accelerated cooling with an average speed of at least 35 ° C / s to a temperature of 650-700 ° C after final deformation is used for pipes made of low alloy steel grades in order to reduce the volume fraction of ferrite in the steel structure and ensure the required degree of hardening. A decrease in the temperature of the end of cooling below 650 ° C leads to the appearance of bainite in the structure and embrittlement of steel, and a decrease in the rate of cooling below 35 ° C / s and, accordingly, an increase in the temperature of the end of cooling above 700 ° C do not allow reaching the required value of hardening.
Предлагаемый способ термомеханической обработки осуществляется в линии установок с непрерывным станом, например, ТПА-80 следующим образом (см. чертеж).The proposed method of thermomechanical processing is carried out in the line of plants with a continuous mill, for example, TPA-80 as follows (see drawing).
Заготовка после нагрева в печи 1 разрезается ножницами 2 на мерные длины, затем прокатывается в гильзу на прошивном стане 3. Перед началом деформации на непрерывном стане 4 в гильзу задается оправка, и гильза транспортируется через охлаждающее устройство 5, в котором осуществляется ее начальное охлаждение высокоскоростными струями с удалением окалины. В процессе деформации в непрерывном стане одновременно осуществляется двустороннее охлаждение трубы: наружной поверхности охлаждаемыми водой деформирующими валками и организованными потоками воды, а с внутренней стороны - за счет контакта с охлажденной до температуры 150-250°С оправкой.After heating in the furnace 1, the billet is cut into measured lengths with scissors 2, then rolled into a sleeve on a piercing mill 3. Before deformation begins on a continuous mill 4, a mandrel is inserted into the sleeve, and the sleeve is transported through a cooling device 5, in which it is initially cooled by high-speed jets with descaling. In the process of deformation in a continuous mill, two-sided pipe cooling is simultaneously carried out: the outer surface is cooled by water, deforming rolls and organized water flows, and from the inside due to contact with a mandrel cooled to a temperature of 150-250 ° С.
После прокатки гильзы в черновую трубу из нее на извлекателе 6 удаляется оправка, которая в ванне 7 охлаждается до температуры 150-250°С, затем на ее поверхность наносится водный раствор смазки из струйного устройства 8, и оправка задается в следующую трубу. Черновая труба в линии транспортировки может охлаждаться как на воздухе, так и водой в разъемных охлаждающих устройствах 9.After rolling the sleeve into the draft tube, a mandrel is removed from it on the extractor 6, which is cooled to a temperature of 150-250 ° C in the bath 7, then an aqueous lubricant solution from the jet device 8 is applied to its surface, and the mandrel is inserted into the next pipe. The roughing pipe in the transportation line can be cooled both in air and in water in detachable cooling devices 9.
После обрезки заднего конца на пиле 10 труба поступает в линию индукционного нагрева 11, нагревается до температуры 800-950°С, задается в редукционный стан 12 и прокатывается на готовый размер. При необходимости в линию транспортировки труб за редукционным станом вводят систему охлаждения 13 и осуществляют интенсивное регулируемое охлаждение трубы до необходимой температуры с заданной скоростью.After trimming the rear end on the saw 10, the pipe enters the induction heating line 11, is heated to a temperature of 800-950 ° C, is set in the reduction mill 12, and rolled to the finished size. If necessary, a cooling system 13 is introduced into the pipe transportation line behind the reduction mill and intensively controlled cooling of the pipe to the required temperature is carried out at a given speed.
С использованием предлагаемого способа в линии трубопрокатного агрегата ТПА-80 можно осуществить следующие технологические схемы ТМО:Using the proposed method in the line of the pipe rolling unit TPA-80, it is possible to carry out the following technological schemes of TMT:
1 - прокатку труб с охлаждением в процессе деформации в непрерывном стане;1 - rolling pipes with cooling during deformation in a continuous mill;
2 - прокатку труб с охлаждением в непрерывном стане с последующей фазовой перекристаллизацией перед окончательной деформацией;2 - rolling pipes with cooling in a continuous mill with subsequent phase recrystallization before final deformation;
3 - прокатку труб с охлаждением в непрерывном стане и дополнительным охлаждением труб после окончательной деформации в редукционном стане.3 - pipe rolling with cooling in a continuous mill and additional cooling of the pipes after the final deformation in the reduction mill.
Предлагаемый и известный способы прокатки были опробованы в линии трубопрокатного агрегата ТПА-80 Трубопрокатного цеха №3 ОАО "Синарский трубный завод" при изготовлении труб размером 89×6,5 мм группы прочности Е из стали 48ХГ2МБ и размером 73×5,5 мм группы прочности К из стали 37Г2С. Охлаждение труб перед началом деформации в непрерывном стане осуществляли в многосопловом охлаждающем устройстве высокого давления, расположенном перед входом в стан, расход воды составлял 18-20 м3/ч, давление 18 ати. В процессе деформации в систему охлаждения валков подавалась вода общим расходом 150 м3/ч и давлением 5 ати. Температура оправки, задаваемой в гильзу, составляла 180°С. Для осуществления перекристаллизации перед индукционным нагревом до 900-930°С трубы охлаждались в опытном разъемном спрейере до температуры 680°С. Трубы размером 73×5,5 мм из стали 37Г2С после окончательной деформации охлаждались в линии спрейеров до температуры 650-680°С со средней скоростью 40-45°С/с.The proposed and known rolling methods were tested in the line of the TPA-80 pipe rolling unit at the Sinarsky Pipe Plant OJSC pipe rolling shop No. 3 in the manufacture of 89 × 6.5 mm pipes of strength group E from 48KHG2MB steel and 73 × 5.5 mm of strength group K from steel 37G2S. The pipes were cooled before deformation in a continuous mill was carried out in a multi-nozzle high-pressure cooling device located in front of the mill inlet; the water flow rate was 18–20 m 3 / h, pressure 18 atm. During deformation, water was supplied to the roll cooling system with a total flow rate of 150 m 3 / h and a pressure of 5 atm. The temperature of the mandrel set in the sleeve was 180 ° C. To recrystallize before induction heating to 900–930 ° С, the pipes were cooled in an experimental detachable sprayer to a temperature of 680 ° С. After final deformation, the pipes 73 × 5.5 mm in size made of 37G2S steel were cooled in the line of sprayers to a temperature of 650-680 ° C with an average speed of 40-45 ° C / s.
Результаты опытных прокаток труб из стали 48Г2МБ и 37Г2С, приведенные в таблице 1, показали, что по предлагаемому решению можно получать трубы, обладающие благоприятным комплексом свойств, в том числе ударной вязкостью при отрицательных температурах, а также требуемыми значениями геометрических параметров. При обработке по прототипу труб диаметром 89 мм брак по овальности достигает 100%, кроме того, при использовании микролегированной стали в структуре появляется бейнит и в результате резко падает пластичность и ударная вязкость.The results of the experimental rolling of pipes made of steel 48G2MB and 37G2S, shown in Table 1, showed that according to the proposed solution it is possible to obtain pipes having a favorable set of properties, including impact strength at negative temperatures, as well as the required values of geometric parameters. When processing according to the prototype pipes with a diameter of 89 mm, the ovality reject reaches 100%, in addition, when using microalloyed steel, bainite appears in the structure and, as a result, ductility and toughness drop sharply.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005122426/02A RU2291903C1 (en) | 2005-07-15 | 2005-07-15 | Method for pipe rolling using thermomechanical processing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005122426/02A RU2291903C1 (en) | 2005-07-15 | 2005-07-15 | Method for pipe rolling using thermomechanical processing |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2291903C1 true RU2291903C1 (en) | 2007-01-20 |
Family
ID=37774689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005122426/02A RU2291903C1 (en) | 2005-07-15 | 2005-07-15 | Method for pipe rolling using thermomechanical processing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2291903C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2580773C2 (en) * | 2014-08-12 | 2016-04-10 | Публичное акционерное общество "Синарский трубный завод" (ПАО "СинТЗ") | Tube rolling method with thermomechanical treatment |
| CN115971263A (en) * | 2023-03-20 | 2023-04-18 | 太原理工大学 | Online gradient temperature control equipment for seamless metal composite tube and rolling and heat treatment method thereof |
-
2005
- 2005-07-15 RU RU2005122426/02A patent/RU2291903C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2580773C2 (en) * | 2014-08-12 | 2016-04-10 | Публичное акционерное общество "Синарский трубный завод" (ПАО "СинТЗ") | Tube rolling method with thermomechanical treatment |
| CN115971263A (en) * | 2023-03-20 | 2023-04-18 | 太原理工大学 | Online gradient temperature control equipment for seamless metal composite tube and rolling and heat treatment method thereof |
| CN115971263B (en) * | 2023-03-20 | 2023-06-23 | 太原理工大学 | Online gradient temperature control equipment for seamless metal composite pipe and rolling and heat treatment method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0842715B1 (en) | Seamless steel pipe manufacturing method and equipment | |
| CN107099745B (en) | High-carbon-equivalent low-temperature high-toughness pipeline steel plate for X80 elbow and manufacturing method thereof | |
| CN109266815B (en) | Shape control method for online quenching high-strength steel plate | |
| EP0787541B1 (en) | Method of manufacturing seamless steel pipes and manufacturing equipment therefor | |
| US8795450B2 (en) | Manufacturing method for a steel pipe for fuel injection pipe | |
| CN112239803A (en) | Controlled rolling and controlled cooling method for reducing martensite in high alloy steel hot-rolled wire rod microstructure | |
| CN101633976A (en) | Direct quenching technology suitable for steel plates with different thicknesses and high durability | |
| CN112090956A (en) | Production control method of wire rod for low-segregation high-torsion bridge cable | |
| CN101829679B (en) | Production method for producing shock toughness of pipe coupling material of hot rolled oil well | |
| CN110205551A (en) | The method for improving think gauge L555M level pipeline pipeline steel DWTT performance | |
| RU2291903C1 (en) | Method for pipe rolling using thermomechanical processing | |
| WO2020050737A1 (en) | Method for manufacturing railway rails with enhanced resistance to wear and contact fatigue | |
| JP2008221250A (en) | Method for producing seamless steel tube | |
| JPS5839738A (en) | Manufacture of high tensile wire rod | |
| JP3785828B2 (en) | Steel pipe drawing method | |
| US20170275729A1 (en) | Method of and for producing heavy plates | |
| JP4182556B2 (en) | Seamless steel pipe manufacturing method | |
| JPH09287029A (en) | Production of high strength seamless steel pipe excellent in toughness | |
| JP3503211B2 (en) | Manufacturing method of high strength seamless steel pipe | |
| CN115976407B (en) | Low-alloy hand tool steel disc with uniform tensile strength of 1000MPa grade through bar structure and production method thereof | |
| US5226978A (en) | Steel tube alloy | |
| JP3214351B2 (en) | Method for producing Cr-Mo based seamless steel pipe excellent in high temperature strength | |
| RU2245375C1 (en) | Method of thermomechanical treatment of pipes | |
| JP3896647B2 (en) | Manufacturing method of high-strength steel pipe with excellent workability | |
| JPH06240357A (en) | Production of high toughness and high strength steel pipe |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180716 |