RU2288332C1 - Вантово-стержневая система - Google Patents

Вантово-стержневая система Download PDF

Info

Publication number
RU2288332C1
RU2288332C1 RU2005119320/03A RU2005119320A RU2288332C1 RU 2288332 C1 RU2288332 C1 RU 2288332C1 RU 2005119320/03 A RU2005119320/03 A RU 2005119320/03A RU 2005119320 A RU2005119320 A RU 2005119320A RU 2288332 C1 RU2288332 C1 RU 2288332C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
cable
truss
stayed
nodes
span
Prior art date
Application number
RU2005119320/03A
Other languages
English (en)
Inventor
Виктор Иванович Коробко (RU)
Виктор Иванович Коробко
Роман Владимирович Алдушкин (RU)
Роман Владимирович Алдушкин
Original Assignee
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный технический университет" (ОрелГТУ)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный технический университет" (ОрелГТУ) filed Critical Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный технический университет" (ОрелГТУ)
Priority to RU2005119320/03A priority Critical patent/RU2288332C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2288332C1 publication Critical patent/RU2288332C1/ru

Links

Images

Landscapes

  • Bridges Or Land Bridges (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области строительства и предназначено для перекрытия большепролетных зданий и сооружений. Технический результат изобретения заключается в уменьшении конструктивной высоты вантово-стержневой системы и снижении ее материалоемкости. Байтовая система включает вантовую систему в виде несущего троса, закрепленного по концам в шарнирно неподвижных опорах и балку жесткости, соединенную с тросом. В качестве балки жесткости используется раскосная ферма балочного типа с полигональными поясами, состоящая из стоек, расположенных на одинаковом расстоянии друг от друга и восходящих или нисходящих от опор к середине фермы раскосов. Несущий трос вантовой системы, выполненный с возможностью предварительного напряжения, располагается по нижнему поясу фермы и соединяется шарнирно-подвижно со всеми ее пролетными узлами и шарнирно-неподвижно с опорными узлами. 1 з.п. ф-лы, 2 ил., 2 табл.

Description

Изобретение относится к области строительства и предназначено для перекрытия большепролетных зданий и сооружений.
Известна раскосная ферма с полигональными поясами [1, с.56-59], включающая элементы верхнего и нижнего поясов, стойки и раскосы, которые совместно образуют геометрически неизменяемую шарнирно-стержневую систему в виде последовательно соединенных шарнирно-стержневых треугольников, а также опорные устройства в виде шарнирно подвижной и шарнирно неподвижной опор.
Недостаток такой фермы заключается в том, что, исходя из условия прочности, для перекрытия больших пролетов требуются фермы большой высоты. Это приводит к завышенному расходу материала.
Известна также вантово-стержневая система (цепь с балкой жесткости) [1, с.111], принятая в качестве прототипа, включающая висячую (вантовую) систему, состоящую из несущего троса, концы которого закреплены в шарнирно-неподвижных опорах, и подвески в виде тросов, один конец которых присоединен к несущему тросу, а другой - к балке жесткости.
Недостаток этой системы заключается в ее большой высоте, а также в сложности выполнения кровли при использовании такой системы для перекрытия здания.
Задача, на решение которой направлено изобретение, состоит в уменьшении конструктивной высоты вантово-стержневой системы и снижении ее материалоемкости.
Это достигается тем, что в вантово-стержневой системе, включающей вантовую систему в виде несущего троса, закрепленного по концам в шарнирно неподвижных опорах, и балку жесткости, соединенную с тросом, в качестве балки жесткости используется раскосная ферма балочного типа с полигональными поясами, состоящая из стоек, расположенных на одинаковом расстоянии друг от друга и восходящих или нисходящих от опор к середине фермы раскосов, высоты стоек фермы изменяются пропорционально ординатам эпюры изгибающих моментов, построенной в балке такого же пролета, что и ферма, от действия равномерно распределенной нагрузки, при этом подъем верхнего пояса фермы назначается из условия обеспечения минимально допустимых уклонов для кровли определенной (заданной) конструкции, а расстояние от узлов нижнего пояса фермы до горизонтали, соединяющей ее опорные узлы, определяется расчетом; несущий трос вантовой системы располагается по нижнему поясу фермы и соединяется шарнирно-подвижно со всеми ее пролетными узлами, и шарнирно-неподвижно с опорными узлами. Кроме того, в несущем тросе вантово-стержневой системы создается предварительное напряжение.
Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг.1 изображена расчетная схема предлагаемой вантово-стержневой системы пролетом 42 м: схема а) - общий вид расчетной схемы системы, схема б) - основная система метода сил, схема в) - грузовое состояние основной системы, схема г) - первое единичное состояние основной системы, схема д) - второе единичное состояние основной системы; на фиг.2 изображена схема фиктивной балки пролетом 42 м, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой q, и эпюра изгибающих моментов от действия этой нагрузки.
Вантово-стержневая система включает: раскосную ферму балочного типа с полигональными поясами 1, состоящую из элементов верхнего пояса 2, нижнего пояса 3, стоек 4, раскосов 5, шарнирно-неподвижных опор 6, и несущий трос 7, соединенный с шарнирно-подвижными опорами 8 с фермой 1 под каждой ее стойкой 4.
Известная и предлагаемая вантово-стержневые системы отличаются характером передачи нагрузки от балки жесткости на несущий трос и рядом конструктивных особенностей балки жесткости.
Во-первых, в качестве балки жесткости используется раскосная ферма балочного типа с полигональными поясами 1. Эта ферма имеет целый ряд конструктивных особенностей:
- длины всех ее панелей одинаковы;
- раскосы 5 выполняются либо восходящими от опор к середине фермы, либо нисходящими (последние лучше, поскольку от вертикальной нагрузки работают на растяжение);
- подъем узлов элементов верхнего пояса фермы 2 над горизонталью, соединяющей ее опорные узлы 6, назначается из условия обеспечения минимально допустимых уклонов кровли определенного (заданного) типа;
- расстояния от узлов элементов нижнего пояса фермы 3 до горизонтали, соединяющей ее опорные узлы 6, назначается исходя из трех условий:
1) высоты стоек 4 фермы 1 должны быть пропорциональны ординатам эпюры изгибающих моментов (см. фиг.2), построенной в шарнирно опертой балке такого же пролета, что и ферма, от действия равномерно распределенной нагрузки (в этом случае усилия, возникающие в раскосах фермы 5, будут практически "нулевыми");
2) общая высота фермы 1 определяется расчетом, исходя из условий прочности элементов нижнего 3 и верхнего 2 поясов и оптимальности их сечений (в смысле расхода материала);
3) желательно, чтобы расстояния от горизонтали, соединяющей опорные узлы фермы 6, до узлов элементов нижнего пояса 3 были бы как можно больше соответствующих расстояний от горизонтали до узлов элементов верхнего пояса фермы 2 (в этом случае положительный эффект от усилия самонатяжения троса 7 под действием заданной нагрузки и усилия предварительного напряжения (если оно будет предусмотрено) будет большим).
Во-вторых, если в известной вантово-стержневой системе несущий трос находится выше балки жесткости, а нагрузка, расположенная на ней, передается на трос посредством подвесок, то в предлагаемой системе несущий трос 7 располагается по нижнему поясу фермы 1, соединяясь под стойками посредством шарнирно-подвижных опор 8.
В-третьих, опорные узлы 6 вантовой системы (троса 7) и фермы 1 выполняются совмещенными.
Реализация указанных конструктивных особенностей вантово-стержневой системы приводит к существенному уменьшению общей высоты системы и ее материалоемкости.
Еще большего положительного эффекта можно достичь, если выполнить предварительное натяжение несущего троса 7.
Рассмотрим результаты расчета вантово-стержневой системы, запроектированной с учетом приведенных выше рекомендаций.
Была запроектирована вантово-стержневая система пролетом 42 м, изображенная на фиг.1 (схема а), в которой (после нескольких итераций расчета по подбору площади сечений ее элементов) были приняты размеры фермы, указанные на схеме а) фиг.1 (длины элементов приведены в таблице 1 (колонка 2)), и площади поперечных сечений элементов, указанные в таблице 1 (колонка 3).
Эта система является дважды статически неопределимой и для ее расчета рационально использовать широко известный в строительной механике [1] метод сил. Основная система метода сил представлена на фиг.1 (схема б)). На фиг.1 (схема в) представлено грузовое состояние системы, а на схемах г) и д) - соответственно первое и второе единичные состояния.
Канонические уравнения метода сил имеют вид:
Figure 00000002
В этой системе:
Figure 00000003
Figure 00000004
Figure 00000005
Figure 00000006
Figure 00000007
Здесь
Figure 00000008
- усилие в тросе от единичной нагрузки; Атр - площадь поперечного сечения троса; lтр - длина троса; остальные обозначения являются общепринятыми в строительной механике [1].
В таблице 1 приводятся результаты определения усилий в элементах основной системы в грузовом (от действия внешней расчетной нагрузки) и двух единичных состояний (от действия единичных нагрузок, приложенных по направлению отброшенных (лишних) связей. В последней строке таблицы приводятся коэффициенты и свободные члены канонических уравнений.
Подставляя найденные значения единичных и грузовых перемещений из таблицы 1 в систему канонических уравнений (1), получим:
X1=-567 кН, X2=434 кН.
Заметим, что значение усилия Х2 соответствует значению усилия самонатяжения несущего троса 7 вантовой запроектированной системы от действия внешней нагрузки.
В таблице 1 (в колонке 12) приведены окончательные значения усилий во всех элементах фермы, полученные по формуле [1]:
Figure 00000009
Анализ полученных результатов показывает:
1. Стержни нижнего пояса фермы растянуты. Значения усилий в них практически одинаковы и в среднем на 30% меньше, чем в аналогичной ферме, не подкрепленной тросом (см. колонку 6 таблицы).
2. Стержни верхнего пояса фермы сжаты. Значения усилий в них также практически одинаковы и в среднем на 90% меньше, чем в аналогичной ферме, не подкрепленной тросом.
3. Все стойки фермы сжаты. Значения усилий в них практически равны узловой нагрузке.
Таблица 1
Результаты расчета вантово-стержневой системы методом сил
Стержни Длина стержня 1, м Площадь поперечного сечения стержня, см2 Усилие от единичной силы N1 (действие напорной связи) Усилие от единичной силы N2 (действие троса) Усиление от нагрузки Nр (действие внешней нагрузки), кН N1·N1·l/(ЕА) N2·N2·l/(ЕА) N1·N2·l/(ЕА) N1·Nр·l/(ЕА) N2·Nр·l/(ЕА) N=N1·X1+N2·X2+Np, кН
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
1-2 3,596 24,56 -0,111 -0,917 994,223 0,002 0,123 0,015 -16,158 -133,489 659,310
1-3 3,501 17,26 -0,892 0,893 -968,098 0,161 0,162 -0,162 175,160 -175,357 -75,291
2-3 0,925 13,72 0,000 0,000 -46,500 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 -46,500
2-4 3,564 24,56 -0,120 -0,900 974,994 0,002 0,118 0,016 -16,978 -127,337 652,555
2-5 3,647 13,72 0,010 -0,010 10,784 0,000 0,000 0,000 0,029 -0,029 0,780
3-5 3,501 17,26 -0,892 0,893 -968,098 0,161 0,162 -0,162 175,160 -175,357 -75,291
4-5 1,700 13,72 -0,003 0,003 -49,235 0,000 0,000 0,000 0,018 -0,018 -46,234
4-6 3,539 24,56 -0,130 -0,881 955,572 0,002 0,112 0,017 -17,900 -121,309 647,041
4-7 3,936 13,72 0,013 -0,013 13,891 0,000 0,000 0,000 0,052 -0,052 0,886
5-7 3,501 17,26 -0,883 0,884 -957,744 0,158 0,159 -0,158 171,538 -171,733 -73,941
6-7 2,325 13,72 -0,006 0,006 -52,500 0,000 0,000 0,000 0,053 -0,053 -46,497
6-8 3,520 24,56 -0,144 -0,862 935,323 0,003 0,106 0,018 -19,304 -115,554 642,967
6-9 4,258 14,78 0,017 -0,017 18,249 0,000 0,000 0,000 0,089 -0,089 1,242
7-9 3,501 17,26 -0,871 0,872 -945,386 0,154 0,154 -0,154 167,024 -167,216 -73,588
8-9 2,800 13,72 -0,009 0,009 -56,464 0,000 0,000 0,000 0,104 -0,104 -47,460
8-10 3,507 24,56 -0,160 -0,842 913,281 0,004 0,101 0,019 -20,866 -109,805 638,667
8-11 4,545 24,56 0,022 -0,023 24,155 0,000 0,000 0,000 0,098 -0,103 1,712
9-11 3,501 17,26 -0,857 0,858 -930,380 0,149 0,149 -0,149 161,731 -161,919 -72,587
10-11 3,125 13,72 -0,014 0,014 -61,380 0,000 0,000 0,000 0,196 -0,196 -47,374
10-12 3,501 24,56 -0,182 -0,818 887,931 0,005 0,095 0,021 -23,036 -103,537 636,194
10-13 4,759 24,56 0,030 -0,030 32,190 0,000 0,000 0,000 0,187 -0,187 2,177
11-13 3,501 17,26 -0,840 0,840 -911,772 0,143 0,143 -0,143 155,352 -155,352 -71,420
12-13 3,300 13,72 0,008 -0,007 -38,045 0,000 0,000 0,000 -0,073 0,064 -45,615
12-14 3,501 24,56 -0,182 -0,818 887,931 0,005 0,095 0,021 -23,036 -103,537 636,194
13-14 4,759 24,56 0,030 -0,030 32,190 0,000 0,000 0,000 0,187 -0,187 2,177
13-15 3,501 17,26 -0,840 0,840 -911,772 0,143 0,143 -0,143 155,352 -155,352 -71,420
14-15 3,125 13,72 -0,014 0,014 -61,380 0,000 0,000 0,000 0,196 -0,196 -47,374
14-16 3,507 24,56 -0,160 -0,842 913,281 0,004 0,101 0,019 -20,866 -109,805 638,667
15-16 4,545 24,56 0,022 -0,023 24,155 0,000 0,000 0,000 0,098 -0,103 1,712
15-17 3,501 17,26 -0,857 0,858 -930,380 0,149 0,149 -0,149 161,731 -161,919 -72,587
16-17 2,800 13,72 -0,009 0,009 -56,464 0,000 0,000 0,000 0,104 -0,104 -47,460
16-18 3,520 24,56 -0,144 -0,862 935,323 0,003 0,106 0,018 -19,304 -115,554 642,967
17-18 4,258 14,78 0,017 -0,017 18,249 0,000 0,000 0,000 0,089 -0,089 1,242
17-19 3,501 17,26 -0,871 0,872 -945,386 0,154 0,154 -0,154 167,024 -167,216 -73,588
18-19 2,325 13,72 -0,006 0,006 -52,500 0,000 0,000 0,000 0,053 -0,053 -46,497
18-20 3,539 24,56 -0,130 -0,881 955,572 0,002 0,112 0,017 -17,900 -121,309 647,041
19-20 3,936 13,72 0,013 -0,013 13,891 0,000 0,000 0,000 0,052 -0,052 0,886
19-21 3,501 17,26 -0,883 0,884 -957,744 0,158 0,159 -0,158 171,538 -171,733 -73,941
20-21 1,700 13,72 -0,003 0,003 -49,235 0,000 0,000 0,000 0,018 -0,018 -46,234
20-22 3,564 24,56 -0,120 -0,900 974,994 0,002 0,118 0,016 -16,978 -127,337 652,555
21-22 3,647 13,72 0,010 -0,010 10,784 0,000 0,000 0,000 0,029 -0,029 0,780
21-23 3,501 17,26 -0,892 0,893 -968,098 0,161 0,162 -0,162 175,160 -175,357 -75,291
22-23 0,925 13,72 0,000 0,000 -46,500 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 -46,500
22-24 3,596 24,56 -0,111 -0,917 994,223 0,002 0,123 0,015 -16,158 -133,489 659,310
23-24 3,501 17,26 -0,892 0,893 -968,098 0,161 0,162 -0,162 175,160 -175,357 -75,291
20-22 3,564 24,56 -0,120 -0,900 994,223 0,002 0,123 0,015 -16,158 -133,489 659,310
  Σ= 1,890 5,774 -1,646 1785,026 -3437,524  
Примечание: Поскольку при решении уравнений (1) жесткости элементов системы на растяжение (сжатие) сокращаются, то в приведенной таблице они не введены в колонки 7...11.
4. Все подкосы фермы растянуты. Значения усилий в них малы и в среднем на 90% меньше, чем в аналогичной ферме, не подкрепленной тросом.
Если в рассмотренной вантово-стержневой системе предварительно (до начала ее нагружения расчетной нагрузкой) напрячь несущий трос до величины Хп, то усилия в элементах фермы изменятся. При этом окончательные усилия будут определяться по формуле (2), в которой к усилию самонатяжения троса Х2 необходимо прибавить усилие предварительного напряжения Хп:
Figure 00000010
В таблице 2 приведены результаты расчета, полученные при усилиях предварительно напряжения несущего троса до значений Xп1=20 кН, Хп2=40 кН, Хп3=60 кН, Хп4=80 кН, Хп5=100 кН.
Анализ полученных результатов показывает:
1. Стержни нижнего пояса фермы по-прежнему растянуты. Значения усилий в них остаются практически одинаковыми. При предварительном напряжении троса 100 кН достигается уменьшение значений усилий в стержнях нижнего пояса в среднем на 17% по сравнению с усилиями в стержнях нижнего пояса в вантово-стержневой системе без предварительного напряжения троса.
2. Стержни верхнего пояса фермы при предварительном напряжении троса 100 кН становятся растянутыми. Значения усилий в них остаются практически одинаковыми. При предварительном напряжении троса 100 кН достигается уменьшение абсолютных значений усилий в стержнях нижнего пояса в среднем на 30% по сравнению с усилиями в стержнях нижнего пояса в вантово-стержневой системе без предварительного напряжения троса.
3. Стойки фермы остаются сжатыми. Значения усилий в стойках независимо от преднапряжения троса остаются практически неизменными.
4. Подкосы фермы при предварительном напряжении троса 100 кН становятся сжатыми. Значения усилий в них малы.
Таблица 2
Результаты расчета вантово-стержневой системы методом сил с учетом усилия преднапряжения несущего троса
Стержни Преднапряжение троса Хп1=20 кН Преднапряжение троса Хп2=40 кН Преднапряжение троса Хп3=60 кН Преднапряжение троса Хп4=80 кН Преднапряжение троса Хп5=100 кН
1 2 3 4 5 6
1-2 640,970 622,630 604,290 585,950 567,610
1-3 -57,431 -39,571 -21,711 -3,851 14,009
2-3 -46,500 -46,500 -46,500 -46,500 -46,500
2-4 634,555 616,555 598,555 580,555 562,555
2-5 0,580 0,380 0,180 -0,020 -0,220
3-5 -57,431 -39,571 -21,711 -3,851 14,009
4-5 -46,174 -46,114 -46,054 -45,994 -45,934
4-6 629,421 611,801 594,181 576,561 558,941
4-7 0,626 0,366 0,106 -0,154 -0,414
5-7 -56,261 -38,581 -20,901 -3,221 14,459
6-7 -46,377 -46,257 -46,137 -46,017 -45,897
6-8 625,727 608,487 591,247 574,007 556,767
6-9 0,902 0,562 0,222 -0,118 -0,458
7-9 -56,148 -38,708 -21,268 -3,828 13,612
8-9 -47,280 -47,100 -46,920 -46,740 -46,560
8-10 621,827 604,987 588,147 571,307 554,467
8-11 1,252 0,792 0,332 -0,128 -0,588
9-11 -55,427 -38,267 -21,107 -3,947 13,213
10-11 -47,094 -46,814 -46,534 -46,254 -45,974
10-12 619,834 603,474 587,114 570,754 554,394
10-13 1,577 0,977 0,377 -0,223 -0,823
11-13 -54,620 -37,820 -21,020 -4,220 12,580
12-13 -45,755 -45,895 -46,035 -46,175 -46,315
Материалоемкость запроектированной вантово-стержневой системы составляет 3 тн.
Для сравнения приведем значение материалоемкости реальной фермы пролетом 42 м, запроектированной проектной организацией для перекрытия спортивного комплекса Орловского государственного строительного университета (г.Орел), которая составляет 15 тн.
Таким образом, технический результат при использовании предлагаемой конструкции вантово-стержневой системы достигается за счет использования в ней вместо балки жесткости раскосной фермы балочного типа с полигональными поясами и размещения несущего троса (как ненапряженного, так и предварительно напряженного) по нижнему поясу фермы.
Источники информации
1. Снитко Н.К. Строительная механика, М., Изд. "Высшая школа", 1972 год.

Claims (2)

1. Вантово-стержневая система, включающая вантовую систему в виде несущего троса, закрепленного по концам в шарнирно неподвижных опорах, и балку жесткости, соединенную с тросом, отличающаяся тем, что в качестве балки жесткости используется раскосная ферма балочного типа с полигональными поясами, состоящая из стоек, расположенных на одинаковым расстоянии друг от друга и восходящих или нисходящих от опор к середине фермы раскосов, высоты стоек фермы изменяются пропорционально ординатам эпюры изгибающих моментов, построенной в балке такого же пролета, что и ферма, от действия равномерно распределенной нагрузки, при этом подъем верхнего пояса фермы назначается из условия обеспечения минимально допустимых уклонов для кровли определенной (заданной) конструкции, а расстояние от узлов нижнего пояса фермы до горизонтали, соединяющей ее опорные узлы, определяется расчетом; несущий трос системы располагается по нижнему поясу фермы и соединяется шарнирно-подвижно со всеми ее пролетными узлами, и шарнирно-неподвижно с опорными узлами.
2. Вантово-стержневая система по п.1, отличающаяся тем, что в несущем тросе создается предварительное напряжение.
RU2005119320/03A 2005-06-21 2005-06-21 Вантово-стержневая система RU2288332C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2005119320/03A RU2288332C1 (ru) 2005-06-21 2005-06-21 Вантово-стержневая система

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2005119320/03A RU2288332C1 (ru) 2005-06-21 2005-06-21 Вантово-стержневая система

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2288332C1 true RU2288332C1 (ru) 2006-11-27

Family

ID=37664452

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2005119320/03A RU2288332C1 (ru) 2005-06-21 2005-06-21 Вантово-стержневая система

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2288332C1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2528311C1 (ru) * 2013-07-05 2014-09-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тольяттинский государственный университет" (ТГУ) Полисистемная ферма
CN104060740A (zh) * 2014-06-11 2014-09-24 江苏科技大学 一种下弦为预应力拉索的双层柱面网壳
RU223580U1 (ru) * 2023-10-18 2024-02-26 Расима Рашитовна Подласова Вантовая конструкция здания

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
СНИТКО Н.К. Строительная механика. М., Высшая школа, 1972, с.111, 56-59. *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2528311C1 (ru) * 2013-07-05 2014-09-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тольяттинский государственный университет" (ТГУ) Полисистемная ферма
CN104060740A (zh) * 2014-06-11 2014-09-24 江苏科技大学 一种下弦为预应力拉索的双层柱面网壳
RU223580U1 (ru) * 2023-10-18 2024-02-26 Расима Рашитовна Подласова Вантовая конструкция здания

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Ozaki et al. Study on steel plate reinforced concrete panels subjected to cyclic in-plane shear
Thorburn et al. Analysis of steel plate shear walls
US2666507A (en) Building structure
CN113668874B (zh) 一种张弦钢桁架分段滑移结构及施工方法
RU2288332C1 (ru) Вантово-стержневая система
US20180363288A1 (en) Structural frame for high-rise building and high-rise building
CN108625530B (zh) 张弦梁结构及其施工方法
RU123031U1 (ru) Арочная многофункциональная модульная конструкция (аммк)
CN211973058U (zh) 拱桥系统
RU192327U1 (ru) Каркас арочного здания
US3121894A (en) Fabricated structure for bridges and the like
Pleşcan et al. A study of a tensegrity structure for a footbridge
RU196556U1 (ru) РОМБИЧЕСКАЯ РЕШЕТКА СТЕРЖНЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ С Y-ОБРАЗНЫМИ ИЛИ ψ-ОБРАЗНЫМИ ПОЛУСТОЙКАМИ
RU2155259C2 (ru) Строительная ферма
CN215520024U (zh) 一种张弦钢桁架分段滑移结构
RU111865U1 (ru) Ангар
US2753601A (en) Hollow beams
RU2205926C1 (ru) Устройство для усиления каменных стен зданий
SU1539295A1 (ru) Способ усилени балочных элементов
RU2072414C1 (ru) Комбинированная ферма
SU1719527A1 (ru) Временна опора пролетных строений мостов
SU1252463A1 (ru) Каркас производственного здани с вис чим покрытием
Galambos et al. The effect of lateral bracing on the stability of steel trusses
Melyokhin Trihedral trusses prestressed by mechanical tensioning
SU950877A1 (ru) Металлический каркас промышленного здани

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20070622