RU2287916C1 - Ion accelerator with magnetic isolation - Google Patents
Ion accelerator with magnetic isolation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2287916C1 RU2287916C1 RU2005105708/06A RU2005105708A RU2287916C1 RU 2287916 C1 RU2287916 C1 RU 2287916C1 RU 2005105708/06 A RU2005105708/06 A RU 2005105708/06A RU 2005105708 A RU2005105708 A RU 2005105708A RU 2287916 C1 RU2287916 C1 RU 2287916C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- accelerator
- vacuum
- magnetrons
- casing
- cathode
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области технической физики, в частности к укорителям легких ионов, и может быть использовано в качестве генератора нейтронов.The invention relates to the field of technical physics, in particular to accelerators of light ions, and can be used as a neutron generator.
Известны генераторы нейтронов, использующие как циклические, так и линейные ускорители легких ионов [1] Radiation Sources, edited by A.Carlesby., Pergamon Press, 1964. Однако их значительные габариты ограничивают область их применения.Known neutron generators using both cyclic and linear light ion accelerators [1] Radiation Sources, edited by A. Carlesby., Pergamon Press, 1964. However, their significant dimensions limit their scope.
Известны генераторы нейтронов, использующие ускорители прямого действия - нейтронные трубки (НТ). Вдоль их оси расположены: источник ионов изотопов водорода, система электродов фокусировки и ускорения, мишень. На подложку мишени нанесен слой металла, обладающий хорошей адсорбцией водорода и пропитанный его изотопами [2] Г.И.Кирьянов. Генераторы быстрых нейтронов. Энергоатомиздат, М., 1990. На основе НТ созданы наиболее малогабаритные нейтронные генераторы. Однако НТ обладают принципиальными недостатками. Срок службы их мишеней не превышает двух сотен часов, и за это время нейтронный выход снижается в несколько раз. Увеличение выхода нейтронов в НТ путем повышения интенсивности ионного пучка наталкивается на трудности отвода выделяющегося в мишени тепла, а увеличение площади мишени приводит к увеличению габаритов НТ. Преодоление указанных трудностей возможно при коаксиальном размещении катода и анода в НТ.Known neutron generators using direct-acting accelerators - neutron tubes (NT). Along their axis are located: a source of hydrogen isotope ions, a system of focusing and acceleration electrodes, and a target. A metal layer is deposited on the target substrate, which has good hydrogen adsorption and is impregnated with its isotopes [2] G. I. Kiryanov. Fast neutron generators. Energoatomizdat, M., 1990. Based on NT, the most small-sized neutron generators have been created. However, NTs have fundamental shortcomings. The service life of their targets does not exceed two hundred hours, and during this time the neutron yield decreases several times. An increase in the neutron yield in NTs by increasing the intensity of the ion beam encounters difficulties in removing heat generated in the target, and an increase in the target area leads to an increase in the dimensions of the NTs. Overcoming these difficulties is possible with the coaxial placement of the cathode and anode in the NT.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является техническое решение, принятое за прототип [3] S.Humphries, Jr., R.N.Sudan, and L.Wiley. Extraction and focusing of intense ion beams from a magnetically insulated diode. Journal of Applied Physics, vol.47, №6, June 1976, p.2382-2390. Ускоритель содержит цилиндрический вакуумный кожух из диэлектрического материала, заглушенный фланцами. Один из фланцев выполнен из диэлектрика и снабжен электрическим вводом в вакуум. С вакуумной стороны к этому вводу укреплен анод - цилиндрическая металлическая труба. На противоположном фланце вакуумного кожуха укреплен катод - цилиндрическая металлическая труба, радиус которой меньше, чем у анодной трубы. Катодная труба заземлена у места крепления к фланцу. Оси катодной и анодной труб совпадают, и частично катодная труба входит коаксиально в анодную трубу. Над местом коаксиального пересечения труб снаружи вакуумного кожуха размещены две катушки с изолированным проводом. При подаче на них электрического напряжения от емкостных накопителей по катушкам протекает электрический ток и между ними создается магнитное поле. При подаче на анод ускорителя от высоковольтного источника электрического напряжения магнитное поле, созданное катушками, препятствует обмену между анодом и катодом электронами, не давая развиться электрическому пробою в течение времени распространения плазмы, которая образуется между электродами, вдоль них - перпендикулярно направлению электрического и магнитного полей. Авторам удалось ускорить пятикилоамперный протонный ток до энергии двести киловольт в импульсе длительностью сто наносекунд, однако прототип не лишен недостатков. Наличие диэлектрического фланца, через который осуществляется ввод высокого напряжения, приводит к необходимости увеличивать габариты устройства, поскольку электрическая изоляция диэлектрической поверхности в вакууме существенно ниже изоляции вакуумного зазора между металлическими поверхностями, специально подготовленными для работы под высоким напряжением [4] И.Н.Сливков. Изоляция и разряд в вакууме. М.: Атомиздат, 1972. В ускорителе отсутствует автономный источник ионов, что также является его недостатком. Ионы в ускорителе образуются при подаче высокого напряжения между анодом и катодом, и при этом, как и в любом источнике, использующем искровой и дуговой разряд в вакууме, в ионном токе наблюдается большая нестабильность от импульса к импульсу как по амплитуде, так и во времени возникновения [2 с.126]. Отсутствие автономного источника ионов сужает область применения ускорителя, принятого за прототип.Closest to the proposed invention is a technical solution adopted for the prototype [3] S. Humphries, Jr., R. N. Sudan, and L. Wiley. Extraction and focusing of intense ion beams from a magnetically insulated diode. Journal of Applied Physics, vol. 47, No. 6, June 1976, p. 2382-2390. The accelerator contains a cylindrical vacuum casing of dielectric material, damped by flanges. One of the flanges is made of dielectric and is equipped with an electrical input to the vacuum. On the vacuum side, an anode, a cylindrical metal pipe, is fixed to this input. A cathode is mounted on the opposite flange of the vacuum casing - a cylindrical metal pipe whose radius is smaller than that of the anode pipe. The cathode tube is grounded at the attachment point to the flange. The axes of the cathode and anode tubes coincide, and partly the cathode tube enters coaxially into the anode tube. Two coils with an insulated wire are placed above the place of the coaxial intersection of the pipes outside the vacuum casing. When electric voltage is applied to them from capacitive storage devices, an electric current flows through the coils and a magnetic field is created between them. When a magnetic field created by coils is applied to the accelerator’s anode from a high-voltage source, the magnetic field created by the coils prevents electrons from exchanging between the anode and cathode, preventing an electrical breakdown during the propagation time of the plasma that forms between the electrodes, along them perpendicular to the direction of the electric and magnetic fields. The authors managed to accelerate the five-ampere proton current to an energy of two hundred kilovolts per pulse for a duration of one hundred nanoseconds, but the prototype is not without drawbacks. The presence of a dielectric flange through which high voltage is introduced leads to the need to increase the dimensions of the device, since the electrical insulation of the dielectric surface in vacuum is significantly lower than the insulation of the vacuum gap between metal surfaces specially prepared for high voltage operation [4] I.N. Slivkov. Isolation and discharge in a vacuum. M .: Atomizdat, 1972. The accelerator lacks an autonomous ion source, which is also its drawback. Ions in the accelerator are formed when a high voltage is applied between the anode and cathode, and at the same time, as in any source using a spark and arc discharge in vacuum, in the ion current there is a large instability from pulse to pulse both in amplitude and in time of occurrence [2 p.126]. The lack of an autonomous ion source narrows the scope of the accelerator adopted for the prototype.
Техническая задача изобретения - устранение указанных недостатков.The technical task of the invention is the elimination of these disadvantages.
Технический результат достигается тем, что ускоритель ионов с магнитной изоляцией, содержащий вакуумный цилиндрический кожух, выполненный из диэлектрического материала, снабженный вакуумным насосом, размещенные снаружи кожуха магнитные катушки, соединенные с импульсными источниками электропитания и создающие осевое магнитное поле, анод и катод, выполненные в виде коаксиальных труб, соединенных с источником высокого напряжения, отличается тем, что ускоритель снабжен хранилищем газа, регулируемым газовым натекателем и средствами контроля газового давления, ускоряющими индукторами и дополнительными магнитными катушками, которые размещены на наружной поверхности вакуумного кожуха между индукторами и соединены с импульсными источниками электропитания, а также снабжен обращенными коаксиальными магнетронами с гладкими анодами, каждый из магнетронов сообщен с объемом ускорителя посредством сквозной щели, выполненной в катоде магнетрона и лежащей в плоскости, проходящей через соответствующий диаметр кожуха параллельно его образующей, анодная труба выполнена в виде части кожуха, на вакуумной поверхности которой аксиально-симметрично и с обеспечением электрического контакта своими катодами установлены магнетроны, а их аноды подключены к импульсным источникам электропитания.The technical result is achieved by the fact that the ion accelerator with magnetic insulation, containing a vacuum cylindrical casing made of dielectric material, equipped with a vacuum pump, magnetic coils placed outside the casing connected to a pulsed power supply and creating an axial magnetic field, anode and cathode, made in the form coaxial pipes connected to a high voltage source, characterized in that the accelerator is equipped with a gas storage, adjustable gas leak and means of the role of gas pressure, accelerating inductors and additional magnetic coils, which are located on the outer surface of the vacuum casing between the inductors and are connected to pulsed power supplies, and also equipped with inverted coaxial magnetrons with smooth anodes, each of the magnetrons is in communication with the accelerator volume through a through slot made in the cathode of the magnetron and lying in a plane passing through the corresponding diameter of the casing parallel to its generatrix, the anode tube is made in the form parts of the casing, on the vacuum surface of which magnetrons are mounted axially-symmetrically and providing electrical contact with their cathodes, and their anodes are connected to pulsed power supplies.
Изобретение иллюстрируется чертежами.The invention is illustrated by drawings.
На фиг.1 изображена схема продольного сечения ускорителя, а на фиг.2 - его сечение с плоскостью перпендикулярной оси кожуха ускорителя в области размещения магнетронов.Figure 1 shows a diagram of a longitudinal section of the accelerator, and figure 2 - its cross section with a plane perpendicular to the axis of the casing of the accelerator in the area of magnetrons.
Ускоритель содержит анодную металлическую трубу 1, которая является частью его вакуумного кожуха. Остальная часть кожуха выполнена из диэлектрического материала, на который с вакуумной стороны нанесен, например, методом катодного распыления, слой металла, обладающего высокой электропроводностью, толщиной много меньшей, чем скин-слой для электромагнитного колебания с периодом, равным удвоенной длительности импульсов напряжения на индукторах. Назначение этого, не обозначенного на чертежах слоя металла, толщиной несколько десятков микрон в том, чтобы препятствовать накоплению заряда на диэлектрической поверхности кожуха. Ускоритель снабжен хранилищем соответствующего газа, регулируемым газовым натекателем, средствами контроля газового давления - 2, обращенными коаксиальными магнетронами с гладкими анодами, установленными с вакуумной стороны на поверхности анодной трубы 1, с обеспечением электрического контакта между нею и катодами магнетронов 3. В каждом катоде магнетрона выполнена сквозная продольная щель - 4, которая лежит в плоскости, проходящей через соответствующий диаметр кожуха ускорителя параллельно его образующей. Аноды магнетронов - 5 выполнены гладкими.The accelerator contains an anode metal pipe 1, which is part of its vacuum casing. The rest of the casing is made of a dielectric material, on which, for example, by cathodic sputtering, a layer of metal having high electrical conductivity is applied, which is much thinner than the skin layer for electromagnetic oscillation with a period equal to twice the duration of the voltage pulses at the inductors. The purpose of this layer of metal, not indicated in the drawings, with a thickness of several tens of microns is to prevent the accumulation of charge on the dielectric surface of the casing. The accelerator is equipped with a corresponding gas storage, regulated by a gas leak, gas pressure control means - 2, inverted coaxial magnetrons with smooth anodes mounted on the vacuum side on the surface of the anode tube 1, providing electrical contact between it and the cathodes of the
Магнитная индукция создается магнитными катушками - 6, расположенными в месте размещения магнетронов, аноды магнетронов - 5 связаны с импульсными источниками электропитания - 7. Сверху той части кожуха ускорителя, которая выполнена из диэлектрика, размещены ускоряющие индукторы - 8, между которыми дополнительно установлены магнитные катушки - 9. Индукторы связаны с источниками их импульсного питания - 10 коммутаторами /на чертежах не обозначены/. Внутри катодной трубы ускорителя - 11 размещен трубопровод системы охлаждения - 12. Ускоритель снабжен вакуумным насосом - 13.Magnetic induction is created by magnetic coils - 6, located at the location of the magnetrons, magneto anodes - 5 are connected to pulsed power supplies - 7. On top of that part of the accelerator casing, which is made of a dielectric, accelerating inductors - 8 are placed, between which magnetic coils are additionally installed - 9. Inductors are connected with sources of their switching power supply - 10 switches / are not indicated in the drawings /. Inside the cathode tube of the accelerator - 11 there is a pipeline of the cooling system - 12. The accelerator is equipped with a vacuum pump - 13.
Для того чтобы минимизировать затраты энергии, расходуемой на магнитную изоляцию ускорителя, напряжение источника питания Q-ой катушки относится к напряжению питания катушки, размещенной дальше всех катушек от анодной трубы, как Q в степени одна вторая, где Q - порядковый номер катушки, считая от дальней к анодной трубе. Действительно, потенциал катодной трубы увеличивается ступенями с каждым последующим индуктором, считая от заземленного конца трубы, поэтому напряжение, подаваемое на катушки, также увеличивается ступенями по мере приближения катушки к анодной трубе.In order to minimize the cost of energy spent on the magnetic insulation of the accelerator, the voltage of the power supply of the Qth coil refers to the voltage of the coil located farthest from all coils from the anode tube, as Q to the extent of one second, where Q is the serial number of the coil, counting from farthest to the anode tube. Indeed, the potential of the cathode tube increases in steps with each subsequent inductor, counting from the grounded end of the pipe, so the voltage supplied to the coils also increases in steps as the coil approaches the anode pipe.
Ускоритель работает следующим образом.The accelerator works as follows.
На магнитные катушки 6 и 9 поступает напряжение от импульсных источников их электропитания, не показанных на чертежах. В пространстве между катушками образуется магнитное поле, свободно проникающее в объем ускорителя, детали которого, за исключением вакуумного насоса, выполнены из немагнитного материала. На аноды магнетронов 5 из блока их импульсного электропитания 7 поступает напряжение положительной полярности, под воздействием которого происходит ионизация соответствующего газа, наполняющего вакуумный объем кожуха ускорителя с необходимым давлением, обеспечиваемым узлом 2. Образовавшиеся свободные электроны под воздействием пересекающихся магнитных полей катушек и электрических полей обращенных магнетронов совершают движения по трохоидам, не попадая, за исключением небольшого числа, на аноды магнетронов, и усиливают этим ионизацию газа. После того как магнетронный разряд в газе разовьется, на ускоряющие индукторы 8 посредством коммутаторов от импульсного блока питания 10 поступает напряжение и на катоде ускорителя индуцируется высоковольтный импульс отрицательной полярности, равный суммарному напряжению на индукторах, и ионы ускоряются к катоду.The magnetic coils 6 and 9 receive voltage from pulsed sources of power, not shown in the drawings. A magnetic field is formed in the space between the coils, which freely penetrates into the volume of the accelerator, the details of which, with the exception of the vacuum pump, are made of non-magnetic material. A positive polarity voltage is supplied to the anodes of the
Рассмотрим возможность использования ускорителя в качестве нейтронного генератора. Согласно зависимостям, приведенным в [1] на фиг.19, с.332, при бомбардировке ускоренными до энергии 1 МэВ ионами дейтерия бериллиевой мишени выделяется около 5·107 нейтронов на один микрокулон ускоренного тока, что вдвое меньше, чем выход, получаемый в традиционной для НТ реакции дейтеронов с тритиевой мишенью [2]. Энергетические затраты на получение одного нейтрона в упомянутых реакциях становятся примерно одинаковыми, если ускорять дейтронный пучок до энергии два мегавольта, однако предлагаемое устройство при том становится слишком громоздким.Consider the possibility of using the accelerator as a neutron generator. According to the dependences shown in [1] in Fig. 19, p.332, when bombarded with deuterium ions accelerated to an energy of 1 MeV, about 5 · 10 7 neutrons are emitted per microcoulon of accelerated current, which is half as much as the output obtained in traditional for NT reaction of deuterons with a tritium target [2]. The energy costs of producing one neutron in the above reactions become approximately the same if you accelerate the deuteron beam to an energy of two megavolts, however, the proposed device becomes too cumbersome.
Согласно [3, с.2388] для обеспечения магнитной изоляции зазора между катодом и анодом необходимо выполнение равенства: В=3,4 (KV0,5)/d, где магнитная индукция В в зазоре - в килогауссах, коэффициент - К, примерно равен 2, электрическое напряжение между анодом и катодом - V - в мегавольтах, зазор - d - в сантиметрах. Из приведенной формулы следует, что для обеспечения магнитной изоляции зазора, равного 0,01 метра, при разности потенциалов на нем, равной одному мегавольту, потребуется магнитное поле с индукцией, равной около 0,7 тесла. Резонансная частота магнетронов F определяется из соотношения: L·B=1,2, где L=C/F и С - скорость света в вакууме, и равна в нашем случае 1,7·1010 Гц. Циклотронная частота плазмы определяется соотношением Fc=8980N0,5. При равенстве рабочей частоты магнетрона, определенной выше, циклотронной частоте плазмы, ее концентрация N будет равна примерно 1014, что соответствует давлению, существующему в газонаполненных НТ, использующих высокочастотные источники. Характерные плотности ионного тока дейтеронов при этом лежат в диапазоне [2 с.147]: 1÷3 ампера на квадратный сантиметр. Оценим выход нейтронов при нижнем значении плотности ионного тока из указанного диапазона для случая, когда катодная труба ускорителя имеет покрытие, выполненное из бериллия. При длительности импульса ускоряющего напряжения, равного одной микросекунде, и суммарной площади эмиссии (площади щелей в катодах магнетронов), равной тысяче квадратных сантиметров, получим: Yn=5·107·1000·106·10-6=5·1010 нейтронов. Оценим теперь геометрические параметры предлагаемого ускорителя для нейтронного генератора. Полагая ширину щели в катодах магнетронов, равную двум миллиметрам, считая, что она занимает половину от общей длины внутренней окружности анодной трубы, выбрав длину источника, равную одному метру, получаем, что внутренний диаметр анодной трубы примерно равен: 1000/(3,14·0,2·100) - ста семидесяти миллиметрам. Наружный диаметр катодной трубы составит при этом - сто пятьдесят миллиметров. В индукционных ускорителях удается получить темп ускорения около одного мегавольта на метре. Размещая в нашем ускорителе индукторы с той же плотностью, напряжение на катодной трубе, равное одному мегавольту, удастся получить на длине около двух метров. Учитывая необходимость размещения между индукторами катушек магнитной изоляции, эту величину необходимо увеличить не менее чем вдвое. Вышеприведенные оценки показывают, что габариты предлагаемого устройства составят: диаметр - около 0,3 метров (с учетом катушек и индукторов) и длина около трех метров. При вышеприведенных оценках нейтронного выхода в единичном импульсе средняя тепловая мощность, рассеиваемая на мишени ускорителя, составила один киловатт. В известных индукционных ускорителях частота повторений импульсов в секунду доходит до полусотни и выше. Если работать со средней частотой - двадцать герц, то можно увеличить выход нейтронов до 1012 в секунду. Мощность в пучке при этом возрастет до двадцати киловатт. Теплоотвод ее от водоохлаждаемой катодной поверхности площадью 0,45×1=0,45 м2 не представляет проблемы.According to [3, p. 2388], to ensure the magnetic isolation of the gap between the cathode and the anode, it is necessary to fulfill the equality: B = 3.4 (KV 0.5 ) / d, where the magnetic induction B in the gap is in kilogausses, the coefficient is K, approximately equal to 2, the electric voltage between the anode and cathode is V in megavolts, the gap is d in centimeters. From the above formula it follows that in order to ensure magnetic isolation of the gap of 0.01 meters, with a potential difference on it equal to one megavolt, a magnetic field with an induction equal to about 0.7 tesla is required. The resonance frequency of magnetrons F is determined from the relation: L · B = 1.2, where L = C / F and C is the speed of light in vacuum, and in our case is equal to 1.7 · 10 10 Hz. The cyclotron frequency of the plasma is determined by the ratio F c = 8980N 0.5 . If the working frequency of the magnetron defined above is equal to the cyclotron frequency of the plasma, its concentration N will be approximately 10 14 , which corresponds to the pressure existing in gas-filled NTs using high-frequency sources. The characteristic ion current densities of deuterons in this case lie in the range [2 p. 147]: 1–3 amperes per square centimeter. Let us estimate the neutron yield at a lower value of the ion current density from the indicated range for the case when the cathode tube of the accelerator has a coating made of beryllium. When the acceleration voltage pulse is equal to one microsecond and the total emission area (the area of the gaps in the cathodes of the magnetrons) is equal to one thousand square centimeters, we obtain: Yn = 5 · 10 7 · 1000 · 10 6 · 10 -6 = 5 · 10 10 neutrons . Let us now evaluate the geometric parameters of the proposed accelerator for a neutron generator. Assuming a slit width in the cathodes of magnetrons equal to two millimeters, assuming that it occupies half the total length of the inner circumference of the anode tube, choosing a source length equal to one meter, we find that the inner diameter of the anode tube is approximately equal to: 1000 / (3.14 0.2 · 100) - one hundred seventy millimeters. The outer diameter of the cathode tube will be - one hundred and fifty millimeters. In induction accelerators, it is possible to obtain an acceleration rate of about one megavolt per meter. By placing inductors with the same density in our accelerator, the voltage on the cathode tube equal to one megavolt can be obtained over a length of about two meters. Given the need to place coils of magnetic insulation between the inductors, this value must be increased by at least two times. The above estimates show that the dimensions of the proposed device will be: diameter - about 0.3 meters (including coils and inductors) and a length of about three meters. In the above estimates of the neutron yield in a single pulse, the average thermal power dissipated on the accelerator target was one kilowatt. In known induction accelerators, the pulse repetition rate per second reaches fifty or more. If you work with an average frequency of twenty hertz, you can increase the neutron yield to 10 12 per second. The power in the beam will increase up to twenty kilowatts. Its heat removal from the water-cooled cathode surface with an area of 0.45 × 1 = 0.45 m 2 is not a problem.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005105708/06A RU2287916C1 (en) | 2005-03-01 | 2005-03-01 | Ion accelerator with magnetic isolation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005105708/06A RU2287916C1 (en) | 2005-03-01 | 2005-03-01 | Ion accelerator with magnetic isolation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005105708A RU2005105708A (en) | 2006-08-10 |
| RU2287916C1 true RU2287916C1 (en) | 2006-11-20 |
Family
ID=37059267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005105708/06A RU2287916C1 (en) | 2005-03-01 | 2005-03-01 | Ion accelerator with magnetic isolation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2287916C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2540140C2 (en) * | 2013-04-24 | 2015-02-10 | Мельников Юрий Константинович | Plasma accelerator |
-
2005
- 2005-03-01 RU RU2005105708/06A patent/RU2287916C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| HUMPHRIES S. et al. Extraction and focusing of intense ion beams from a magnetically insulated diode. Journal of Applied physics. Vol.47, №6, June 1976, p.2382-2390. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2540140C2 (en) * | 2013-04-24 | 2015-02-10 | Мельников Юрий Константинович | Plasma accelerator |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005105708A (en) | 2006-08-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Alvarez et al. | Berkeley proton linear accelerator | |
| US20030223528A1 (en) | Electrostatic accelerated-recirculating-ion fusion neutron/proton source | |
| US20120008728A1 (en) | Resonant Vacuum Arc Discharge Apparatus for Nuclear Fusion | |
| Didenko et al. | Small-size magnetically insulated plasma diodes for neutron generation | |
| Dimov et al. | A 100 mA negative hydrogen-ion source for accelerators | |
| Yang et al. | Designing of active plasma lens for focusing laser-plasma-accelerated pulsed proton beams | |
| US8971473B2 (en) | Plasma driven neutron/gamma generator | |
| RU2287916C1 (en) | Ion accelerator with magnetic isolation | |
| Nashilevskiy et al. | A high repetition rate electron accelerator with a water Blumlein and a matching transformer | |
| RU2683963C1 (en) | Pulsed thermonuclear neutron generator | |
| Dolgachev et al. | Study of repetitive plasma opening switch generator technology | |
| Uhlmann et al. | The linear electron accelerator as a source of fast electrons for cancer therapy | |
| Zhang et al. | Current loss mechanism of magnetic insulation transmission line with helical inductance support | |
| RU2813664C1 (en) | Pulsed neutron generator | |
| RU179236U1 (en) | PULSE NEUTRON GENERATOR | |
| Skalyga et al. | Status of new developments in the field of high-current gasdynamic ECR ion sources at the IAP RAS | |
| Davis et al. | Progress toward a microsecond duration, repetitively pulsed, intense-ion beam for active spectroscopic measurements on ITER | |
| RU184106U1 (en) | PULSE NEUTRON GENERATOR | |
| RU2333558C2 (en) | Pulse electronuclear installation | |
| RU2366124C1 (en) | Induction deuteron accelerator - neutron generator | |
| Imasaki et al. | Results on light ion beam studies for inertial confinement fusion at the Institute of Laser Energetics | |
| Shidara et al. | The KEK slow-positron source | |
| Richardson et al. | Acceleration of ions by an electron beam injected into a closed conducting cavity | |
| CN115103502A (en) | High-current nanosecond pulse neutron generator | |
| Ludewigt | Coaxial mono-energetic gamma generator for active interrogation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090302 |