RU2282171C1

RU2282171C1 - Method of testing roll bearing races

Info

Publication number: RU2282171C1
Application number: RU2005115175/28A
Authority: RU
Inventors: Константин Валентинович Подмастерьев (RU); Константин Валентинович Подмастерьев; Владислав Владимирович Мишин (RU); Владислав Владимирович Мишин; Владимир Владимирович Марков (RU); Владимир Владимирович Марков
Priority date: 2005-05-18
Filing date: 2005-05-18
Publication date: 2006-08-20

Abstract

FIELD: testing engineering.

SUBSTANCE: method comprises rotating one of the races of a lubricated bearing with the operational speed, circulation radial loading of the race to be tested with operation speed, and loading the untested race locally.

EFFECT: enhanced reliability.

4 dwg

Description

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть преимущественно использовано для контроля качества дорожек качения подшипников, установленных в узлы, при выполнении механосборочных работ в процессе изготовления и ремонта машин и механизмов.The invention relates to the field of measuring equipment and can be mainly used to control the quality of raceways of bearings installed in nodes when performing mechanical assembly in the manufacturing and repair of machines and mechanisms.

Известны способы контроля качества подшипника, заключающиеся в том, что нагружают смазанный подшипник, вращают одно из его колец и измеряют параметры флуктуирующей проводимости подшипника, по значениям которых оценивают его качество, в частности качество дорожек качения колец. В известном способе [1] измеряют значения мощностей флуктуации электрического тока, протекающего через подшипник при подключении его колец к источнику электрического напряжения, в двух одинаковых по ширине диапазонах частот с различными начальными частотами, а о качестве подшипника судят по разности измеренных значений мощностей. В известном способе [2] для контроля качества измеряют среднее значение нормированного интегрального времени (НИВ) электрического контактирования в подшипнике.Known methods for monitoring the quality of the bearing, namely, that they load a lubricated bearing, rotate one of its rings and measure the parameters of the fluctuating conductivity of the bearing, the values of which evaluate its quality, in particular the quality of the raceways of the rings. In the known method [1], the power values of fluctuations of the electric current flowing through the bearing when connecting its rings to a voltage source are measured in two identical frequency bands with different initial frequencies, and the quality of the bearing is judged by the difference in the measured power values. In the known method [2] for quality control measure the average value of the normalized integral time (NIV) of electrical contact in the bearing.

Недостатком известных способов является то, что они обеспечивают получение лишь усредненной комплексной оценки качества подшипника в целом, но не дают возможности выделения информации о состоянии его отдельных деталей.A disadvantage of the known methods is that they provide only an averaged integrated assessment of the quality of the bearing as a whole, but do not provide the possibility of highlighting information about the state of its individual parts.

Наиболее близким по технической сущности к заявляемому способу того же назначения является способ, заключающийся в том, что вращают одно из колец смазанного подшипника с рабочей частотой, создают радиальное циркуляционное нагружение контролируемого кольца с рабочей частотой и местное нагружение неконтролируемого кольца, измеряют частоту вращения сепаратора и среднеквадратические значения гармонических составляющих диагностического параметра на частотах F_и=F_c·Z+F_к·M·L, где F_к - частота вращения кольца; F_c - частота вращения сепаратора; Z - число тел качения в подшипнике; М - числовой коэффициент, значение которого выбирают равным 2 при оценке овальности и равным 3, 4,... при оценке огранки соответствующего порядка; L - числовой коэффициент [3].The closest in technical essence to the claimed method of the same purpose is the method, which consists in the fact that they rotate one of the rings of a lubricated bearing with an operating frequency, create radial circulation loading of a controlled ring with an operating frequency and local loading of an uncontrolled ring, measure the speed of the separator and the rms the values of the harmonic components of the diagnostic parameter at frequencies F _and = F _c · Z + F _to · M · L, where F _to is the ring rotation frequency; F _c is the speed of the separator; Z is the number of rolling elements in the bearing; M is a numerical coefficient, the value of which is chosen equal to 2 when evaluating ovality and equal to 3, 4, ... when evaluating cuts of the corresponding order; L is a numerical coefficient [3].

В известном способе в качестве диагностического параметра используют нормированное интегральное время (НИВ) электрического контактирования в подшипнике (К), среднеквадратические значения гармонических составляющих диагностического параметра (К_F) измеряют при значениях коэффициента L, равных 1 или 2, в зависимости от требуемого диапазона оцениваемого отклонения от круглости, измеряют также среднеквадратическое значение переменной составляющей диагностического параметра (К_о), а об отклонениях от круглости дорожки качения контролируемого кольца судят по отношению

. Данный способ принят за прототип.In the known method, the normalized integral time (NIV) of the electrical contact in the bearing (K) is used as a diagnostic parameter, the rms values of the harmonic components of the diagnostic parameter (K _F ) are measured at coefficient values L equal to 1 or 2, depending on the required range of the estimated deviation from circularity is measured as root mean square value of the variable component of the diagnostic parameter (K _o), and deviations from circularity of the raceway by controlling forward ring relative judged

. This method is adopted as a prototype.

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного, принятого за прототип способа, относится следующее. Нормированное интегральное время электрического контактирования является эффективным диагностическим параметром только при работе подшипника в условиях смешанной (полужидкостной) смазки. Независимо от состояния подшипника при его работе в условиях жидкостной смазки (характерно для высококачественных высокоскоростных опор) значение НИВ становится равным нулю, а в условиях граничной смазки (характерно для низкооборотных опор) НИВ становится равным единице. В обоих случаях метод контроля неработоспособен. Таким образом, область использования, принятого за прототип известного способа контроля и его достоверность при проведении механосборочных работ ограничены.For reasons that impede the achievement of the following technical result when using the well-known adopted as a prototype of the method, the following applies. The normalized integral time of electrical contacting is an effective diagnostic parameter only when the bearing is operating in mixed (semi-fluid) lubrication conditions. Regardless of the state of the bearing during its operation under liquid lubrication (typical for high-quality high-speed bearings), the NIV value becomes equal to zero, and in the conditions of boundary lubrication (typical for low-speed bearings), the NIV becomes equal to unity. In both cases, the control method is inoperative. Thus, the area of use adopted for the prototype of the known control method and its reliability during mechanical assembly is limited.

Предлагаемое изобретение решает задачу расширения области применения и повышения достоверности контроля качества колец установленного в узле подшипника при проведении механосборочных работ. Технический результат - оценка реальных, сформировавшихся при сборке подшипникового узла регулярных отклонений от круглости дорожек качения колец подшипника, работающего при любом режиме смазки.The present invention solves the problem of expanding the scope and increasing the reliability of quality control of rings installed in the bearing assembly during mechanical assembly. The technical result is the assessment of real, formed during the assembly of the bearing unit, regular deviations from the circularity of the raceways of the bearing rings, operating in any lubrication mode.

Указанный результат достигается тем, что в известном способе контроля качества дорожек качения колец подшипника качания, заключающемся в том, что вращают одно из колец смазанного подшипника с рабочей частотой, создают радиальное циркуляционное нагружение контролируемого кольца с рабочей частотой и местное нагружение неконтролируемого кольца, измеряют частоту вращения сепаратора и среднеквадратические значения гармонических составляющих диагностического параметра на частотах F_и=F_c·Z+F_к·M·L, где F_к - частота вращения кольца; F_c - частота вращения сепаратора; Z - число тел качения в подшипнике; М - числовой коэффициент, значение которого выбирают равным 2 при оценке овальности и равным 3, 4,... при оценке огранки соответствующего порядка; L - числовой коэффициент, согласно изобретению в качестве диагностического параметра используют электрическое сопротивление подшипника (R), среднеквадратические значения гармонических составляющих диагностического параметра (R_и) измеряют на частотах F_и при значении числового коэффициента L, равном трем, дополнительно измеряют среднеквадратическое значение гармонической составляющей диагностического параметра (R_н) на частоте F_н=F_c·Z, а об отклонениях от круглости дорожки качения контролируемого кольца судят по отношению

.The specified result is achieved by the fact that in the known method of controlling the quality of raceways of the bearing rings, which consists in rotating one of the rings of the lubricated bearing with an operating frequency, create a radial circulation load of the controlled ring with an operating frequency and local loading of the uncontrolled ring, measure the rotation frequency the separator and the rms values of the harmonic components of the diagnostic parameter at frequencies F _and = F _c · Z + F _k · M · L, where F _k is the ring rotation frequency; F _c is the speed of the separator; Z is the number of rolling elements in the bearing; M is a numerical coefficient, the value of which is chosen equal to 2 when evaluating ovality and equal to 3, 4, ... when evaluating cuts of the corresponding order; L is a numerical coefficient, according to the invention, the bearing electrical resistance (R) is used as a diagnostic parameter, the rms values of the harmonic components of the diagnostic parameter (R _and ) are measured at frequencies F _and when the numerical coefficient L is three, the rms harmonic component of the diagnostic is also measured parameter (R _n ) at a frequency F _n = F _c · Z, and deviations from the circularity of the raceway of the controlled ring are judged by

.

Сущность изобретения поясняется чертежами. На фиг.1 представлена схема устройства для осуществления способа; на фиг.2 - пример конструктивного исполнения устройства нагружения; на фиг.3 - полученная зависимость

от значения овальности дорожки качения контролируемого наружного кольца подшипника типа 306, иллюстрирующая пример реализации способа; на фиг.4 - зависимости

и

от значения овальности дорожки качения контролируемого наружного кольца подшипника типа 306, иллюстрирующие наибольшую чувствительность предложенного метода по сравнению с прототипом.The invention is illustrated by drawings. Figure 1 presents a diagram of a device for implementing the method; figure 2 is an example of a structural embodiment of the loading device; figure 3 - the resulting dependence

on the value of the ovality of the raceway of the controlled outer ring of the bearing type 306, illustrating an example implementation of the method; figure 4 - dependence

and

from the value of the ovality of the raceway of the controlled outer ring of the bearing type 306, illustrating the greatest sensitivity of the proposed method compared to the prototype.

Внутреннее кольцо контролируемого подшипника 1, нагруженного радиальной силой с помощью устройства нагружения 2, установлено на валу 3 сборочного узла, наружное кольцо - в корпусе 4. Устройство содержит источник 5 электрического напряжения, один полюс которого через преобразователь 6 сопротивления в напряжение и токосъемник 7, вал 3 подключен к внутреннему кольцу подшипника 1, а другой полюс подключен к наружному кольцу подшипника 1. К выходу преобразователя 6 сопротивления в напряжение подключен усилитель 8, выход которого через узкополосные фильтры 9 и 10 связан со входами квадратичных детекторов 11 и 12. Выходы детекторов 11 и 12 подключены ко входам преобразователя 13 отношений, выходной сигнал которого поступает на вход устройства 14 индикации. Первичный преобразователь измерителя частоты вращения 15 расположен в непосредственной близости от сепаратора подшипника 1. Устройство нагружения 2 может быть выполнено, например, в виде устройства дисбаланса, представляющего собой груз 16, закрепленный на диске 17, который, в свою очередь, установлен с помощью муфты 18 на валу 3.The inner ring of the monitored bearing 1, loaded with radial force by means of a loading device 2, is mounted on the shaft 3 of the assembly, the outer ring is in the housing 4. The device contains a voltage source 5, one pole of which through the resistance to voltage converter 6 and current collector 7, the shaft 3 is connected to the inner ring of the bearing 1, and the other pole is connected to the outer ring of the bearing 1. An amplifier 8 is connected to the output of the resistance-to-voltage converter 6, the output of which is through narrow-band filters 9 and 10 are connected to the inputs of quadratic detectors 11 and 12. The outputs of detectors 11 and 12 are connected to the inputs of inverter 13 relationship, the output of which is input to the display device 14. The primary Converter of the speed meter 15 is located in the immediate vicinity of the bearing cage 1. The loading device 2 can be made, for example, in the form of an imbalance device, which is a load 16, mounted on a disk 17, which, in turn, is installed using the coupling 18 on shaft 3.

Способ осуществляют следующим образом. С помощью вала 3 вращают внутреннее кольцо испытуемого подшипника 1 с рабочей частотой F_к, а устройством нагружения 2 создают радиальное циркуляционное нагружение контролируемого кольца с рабочей частотой и местное нагружение неконтролируемого кольца. При контроле вращающегося внутреннего кольца муфту 18 отключают и устройством дисбаланса, не находящимся в зацеплении с валом 3, создают постоянную по величине и направлению радиальную силу. В этом случае контролируемое внутреннее кольцо испытывает циркуляционное нагружение с частотой F_к, а неконтролируемое наружное - местное. При контроле неподвижного наружного кольца включением муфты 18 обеспечивают зацепление диска 17 устройства дисбаланса с валом 3. Диск 17, вращаясь вместе с грузом 16, создает циркуляционное нагружение контролируемого наружного кольца с рабочей частотой F_к и местное нагружение неконтролируемого внутреннего кольца испытуемого подшипника 1.The method is as follows. Using the shaft 3, the inner ring of the test bearing 1 is rotated with a working frequency F _k , and the loading device 2 creates a radial circulation loading of the controlled ring with the working frequency and local loading of the uncontrolled ring. When controlling the rotating inner ring, the clutch 18 is turned off and an imbalance device that is not in engagement with the shaft 3 creates a constant radial force in magnitude and direction. In this case, the controlled inner ring experiences a circulation load with a frequency of F _k , and the uncontrolled outer - local. When controlling the stationary outer ring by turning on the clutch 18, the disk 17 of the imbalance device engages with the shaft 3. The disk 17, rotating together with the load 16, creates a circulating loading of the controlled outer ring with an operating frequency F _k and local loading of the uncontrolled inner ring of the test bearing 1.

Измерителем частоты вращения 15 измеряют частоту вращения сепаратора F_c подшипника. В зависимости от вида оцениваемого отклонения от круглости дорожки качения контролируемого кольца выбирают значения числового коэффициента М: М=2 при оценке овальности; М=3, 4,... при оценке огранки соответствующего порядка. Затем определяют требуемые значения частот F_и и F_н из выражений: F_и=F_c·Z+F_к·M·L; F_н=F_c·Z, принимая L=3. Настраивают узкополосный фильтр 9 на частоту F_н, а узкополосный фильтр 10 на частоту F_и и измеряют с помощью измерительной цепи, состоящей из блоков 5-12, среднеквадратические значения гармонических составляющих электрического сопротивления подшипника R_н и R_и на частотах соответственно F_н и F_и. При этом о качестве дорожки качения контролируемого кольца судят по отношению

, определяемому преобразователем отношений 13 и индицируемому устройством 14 индикации.A speed meter 15 measures the speed of the bearing cage F _c . Depending on the type of the estimated deviation from the circularity of the raceway of the controlled ring, the values of the numerical coefficient M are selected: M = 2 when evaluating ovality; M = 3, 4, ... when evaluating a cut of the corresponding order. Then determine the required values of the frequencies F _and and F _n from the expressions: F _and = F _c · Z + F _to · M · L; F _n = F _c · Z, taking L = 3. Set the narrow-band filter 9 to the frequency F _n , and the narrow-band filter 10 to the frequency F _and and measure using the measuring circuit consisting of blocks 5-12, the rms harmonic components of the electrical resistance of the bearing R _n and R _and at frequencies respectively F _n and F _and . Moreover, the quality of the raceway of the controlled ring is judged in relation to

determined by the transformer of relations 13 and indicated by the display device 14.

Рассмотрим процесс измерения среднеквадратических значений гармонических составляющих электрического сопротивления подшипника R_н и R_и и отношения

. При вращении кольца подшипника, дорожка качения которого имеет отклонение от круглости, электрическое сопротивление между кольцами подшипника непрерывно изменяется. При этом функция изменения электрического сопротивления подшипника во времени содержит гармонические составляющие, частоты которых определяются периодом отклонений от круглости дорожки качения контролируемого кольца подшипника. Преобразователь 6 сопротивления в напряжение формирует электрический сигнал, пропорциональный электрическому сопротивлению подшипника 1, который масштабируется в усилителе 8 в соответствии с диапазонами входных сигналов последующих блоков. Выходной сигнал усилителя 8 поступает через настроенный на частоту F_н узкополосный фильтр 9 на вход квадратичного детектора 11, выходной сигнал которого пропорционален квадрату среднеквадратического значения гармонической составляющей с частотой F_н электрического сигнала, формируемого усилителем 8, и, соответственно, пропорционален квадрату среднеквадратического значения гармонической составляющей электрического сопротивления

подшипника 1. Сигнал с выхода усилителя 8 поступает также через настроенный на частоту F_и узкополосный фильтр 10 на вход квадратичного детектора 12, выходной сигнал которого пропорционален квадрату среднеквадратического значения гармонической составляющей с частотой F_и электрического сигнала формируемого усилителем 8, и, соответственно, пропорционален квадрату среднеквадратического значения гармонической составляющей электрического сопротивления

подшипника 1.Consider the process of measuring the RMS values of the harmonic components of the bearing of the electric resistance R _n and R and the ratio _and

. When the bearing ring rotates, the raceway of which has a deviation from roundness, the electrical resistance between the bearing rings continuously changes. The function of changing the electrical resistance of the bearing over time contains harmonic components whose frequencies are determined by the period of deviations from the circularity of the raceway of the controlled bearing ring. The resistance to voltage converter 6 generates an electrical signal proportional to the electrical resistance of the bearing 1, which is scaled in the amplifier 8 in accordance with the input signal ranges of subsequent blocks. The output signal of the amplifier 8 is supplied through a narrow _- band filter 9 tuned to the frequency F _n to the input of a quadratic detector 11, the output signal of which is proportional to the square of the rms value of the harmonic component with the frequency F _{n of the} electrical signal generated by amplifier 8, and, accordingly, is proportional to the square of the rms value of the harmonic component electrical resistance

bearing 1. The signal from the output of the amplifier 8 also comes through the tuned to the frequency F _{and a} narrow-band filter 10 to the input of the quadratic detector 12, the output signal of which is proportional to the square of the rms harmonic component with frequency F _{and the} electrical signal generated by the amplifier 8, and, accordingly, is proportional to the square RMS harmonic component of electrical resistance

bearing 1.

Выходные сигналы квадратичных детекторов 11 и 12 поступают на входы преобразователя 13 отношений, который формирует электрический сигнал, пропорциональный

Выходной сигнал преобразователя 13 отношений поступает на вход устройства 14 индикации, где отображается в форме, удобной для восприятия оператором.The output signals of the quadratic detectors 11 and 12 are fed to the inputs of the ratio transformer 13, which generates an electrical signal proportional to

The output signal of the ratio transformer 13 is input to the display device 14, where it is displayed in a form convenient for the operator to perceive.

При создании циркуляционного радиального нагружения контролируемого кольца и местного нагружения неконтролируемого кольца в зону нагружения при работе подшипника попадают различные участки дорожки качения контролируемого кольца и один и тот же участок дорожки качения неконтролируемого кольца. Наличие регулярных отклонений от круглости реальной дорожки качения контролируемого кольца приводит к тому, что характер взаимодействия тел качения с кольцами непрерывно изменяется. Следствием этого являются периодические изменения толщины смазочной пленки в зонах трения и, соответственно, вида функции изменения электрического сопротивления подшипника во времени и ее числовых характеристик, позволяющих оценить вид и количественные значения отклонений от круглости реальной дорожки качения контролируемого кольца подшипника.When creating a circulating radial loading of a controlled ring and local loading of an uncontrolled ring, different parts of the raceway of the controlled ring and the same section of the raceway of the uncontrolled ring fall into the loading zone during operation of the bearing. The presence of regular deviations from the roundness of the real race track of the controlled ring leads to the fact that the nature of the interaction of the rolling bodies with the rings is constantly changing. The consequence of this is periodic changes in the thickness of the lubricating film in the friction zones and, accordingly, in the form of the function of the change in the electrical resistance of the bearing over time and its numerical characteristics, which make it possible to evaluate the type and quantitative deviations from the roundness of the real race track of the controlled bearing ring.

Функция изменения электрического сопротивления подшипника во времени носит сложный характер. При этом, как показали исследования, при отсутствии регулярных макроотклонений дорожек качения эта функция содержит практически только одну существенную гармоническую составляющую с частотой F_н=F_c·Z. В зависимости от вида отклонения от круглости дорожки качения контролируемого кольца в функции сопротивления возникают характерные гармонические составляющие на частотах F_и, определяемые по вышеприведенной формуле. Весомость характерных гармонических составляющих в общем спектре функции электрического сопротивления подшипника с увеличением значения отклонения от круглости значительно возрастает (в несколько раз). Это позволяет путем соответствующего задания частоты F_и и определения согласно изобретению значения

установить наличие и оценить величину конкретного отклонения от круглости дорожки качения контролируемого кольца установленного в узле подшипника.The function of changing the electrical resistance of a bearing over time is complex. Moreover, studies have shown that in the absence of regular macro-deviations of the raceways, this function contains almost only one significant harmonic component with a frequency F _n = F _c · Z. Depending on the type of deviation from the circularity of the raceway of the controlled ring, characteristic harmonic components at frequencies F _and arise, determined by the above formula, arise as a function of resistance. The weighting of the characteristic harmonic components in the general spectrum of the function of the electrical resistance of the bearing increases significantly (several times) with an increase in the deviation from roundness. This allows by appropriately setting the frequency F _and and determining according to the invention the values

establish the presence and evaluate the value of the specific deviation from the circularity of the raceway of the controlled ring installed in the bearing assembly.

Пример. Проводили контроль наружного кольца подшипника качения типа 306 (ГОСТ 8338-75), смазанного пластичным смазочным материалом Литол-24 (ГОСТ 21125-87). С помощью устройства, построенного по принципу, изложенному в [4], моделировали отклонения от круглости дорожки качения наружного кольца в виде овальности различных значений. Вращали внутреннее кольцо с частотой 900 мин^-1, что соответствует F_к=15 Гц. За счет дисбаланса вала создавали радиальное циркуляционное нагружение в 3000 Н контролируемого наружного кольца и местное нагружение неконтролируемого внутреннего кольца. Измеряли частоту вращения сепаратора F_c=5,7 Гц. Для оценки овальности в широком диапазоне с учетом Z=8 выбрали значения числовых коэффициентов М=2, L=3 и рассчитали значения частот F_и=135,6 Гц, F_н=45,6 Гц. Затем моделировали различные значения овальности наружного кольца, для каждого значения измеряли среднеквадратические значения гармонических составляющих электрического сопротивления подшипника на частотах F_н=45,6 Гц и F_и=135,6 Гц и определяли значение отношения

, по которому судили об овальности дорожки качения контролируемого кольца.Example. The outer ring of a rolling bearing of type 306 (GOST 8338-75), lubricated with Litol-24 plastic lubricant (GOST 21125-87), was monitored. Using a device built on the principle described in [4], deviations from the circularity of the raceway of the outer ring were modeled in the form of ovality of various values. The inner ring was rotated with a frequency of 900 min ^-1 , which corresponds to F _k = 15 Hz. Due to the imbalance of the shaft, a radial circulation load of 3000 N of the controlled outer ring and local loading of the uncontrolled inner ring were created. The separator speed F _c = 5.7 Hz was measured. To evaluate ovality in a wide range, taking into account Z = 8, we chose the values of the numerical coefficients M = 2, L = 3 and calculated the frequencies F _and = 135.6 Hz, F _n = 45.6 Hz. Then, various values of the ovality of the outer ring were simulated, for each value, the rms values of the harmonic components of the electrical resistance of the bearing were measured at frequencies F _n = 45.6 Hz and F _and = 135.6 Hz and the ratio was determined

, which judged the ovality of the raceway of the controlled ring.

Полученный график зависимости

(коэффициента К_n) от овальности наружного кольца контролируемого подшипника подтверждает возможность и эффективность оценки отклонений от круглости дорожек качения колец установленных в узле подшипников предложенным способом. Для сравнения приведены графики зависимостей отношения

(получены по предлагаемому способу) и отношения

(получены по способу-прототипу при L=1 и L=2) от значения овальности дорожки качения контролируемого наружного кольца подшипника, иллюстрирующие наибольшую чувствительность предложенного способа по сравнению с прототипом.The resulting dependency graph

(coefficient K _n ) from the ovality of the outer ring of the controlled bearing confirms the possibility and effectiveness of evaluating deviations from the circularity of the raceways of the rings installed in the bearing assembly of the proposed method. For comparison, dependency graphs are given.

(obtained by the proposed method) and relationships

(obtained by the prototype method with L = 1 and L = 2) from the value of the ovality of the raceway of the controlled outer ring of the bearing, illustrating the greatest sensitivity of the proposed method compared to the prototype.

Предложенный способ, таким образом, обеспечивает возможность оценки регулярных отклонений от круглости реальных дорожек качения подшипника при высокой чувствительности. При этом, в отличие от диагностического параметра НИВ, электрическое сопротивление не теряет чувствительности к значениям отклонений от круглости дорожки качения контролируемого кольца при жидкостной и граничной смазках в подшипнике, что расширяет области применения и повышает достоверность контроля качества колец установленного в узле подшипника качения при проведении механосборочных работ в процессе изготовления и ремонта механизмов машин.The proposed method, thus, provides the opportunity to assess regular deviations from the roundness of the actual raceways of the bearing at high sensitivity. At the same time, unlike the NIV diagnostic parameter, the electrical resistance does not lose sensitivity to deviations from roundness of the raceway of the controlled ring with fluid and boundary lubrication in the bearing, which expands the scope and increases the reliability of quality control of the rings installed in the rolling bearing assembly during mechanical assembly work in the manufacturing and repair of machinery mechanisms.

Источники информацииInformation sources

1. Авторское свидетельство СССР №1176197, МКИ G 01 М 13/04. Способ контроля качества подшипников [Текст] / И.С.Ледовской и др., 1984.1. USSR author's certificate No. 1176197, MKI G 01 M 13/04. A method of controlling the quality of bearings [Text] / I.S. Ledovskoy et al., 1984.

2. Корндорф С.Ф. О возможности дефектации неразборных подшипников качения электрическим методом [Текст] / С.Ф.Корндорф, К.В.Подмастерьев // Дефектоскопия, 1985. - N5. - С.88-90.2. Korndorf S.F. On the Possibility of Defecting Seismic Rolling Bearings by the Electric Method [Text] / S.F. Korndorf, K.V. Podmasteriev // Defectoscopy, 1985. - N5. - S.88-90.

3. Патент 2154264 РФ, МКИ G 01 М 13/04. Способ контроля качества колец подшипников качения [Текст] / К.В.Подмастерьев, В.В.Мишин. - Опубл. 10.08.2000, БИПМ №22. - прототип.3. Patent 2154264 of the Russian Federation, MKI G 01 M 13/04. The method of quality control of rolling bearing rings [Text] / KV Podmasteriev, VV Mishin. - Publ. 08/10/2000, BIPM No. 22. - prototype.

4. Подмастерьев К.В. Электрофлуктуационные методы комплексного диагностирования опор качения [Текст]. - М.: Машиностроение-1, 2001. - С.243.4. Apprentices K.V. Electrofluctuation methods for the comprehensive diagnosis of rolling bearings [Text]. - M.: Mechanical Engineering-1, 2001. - P.243.

Claims

A method for controlling the quality of rolling bearing rings, which consists in rotating one of the rings of a lubricated bearing with an operating frequency, creating radial circulation loading of a controlled ring with an operating frequency and local loading of an uncontrolled ring, measuring the speed of the separator and the rms values of the harmonic components of the diagnostic parameter at frequencies F _and = F _c · Z + F _to · M · L, where F _to - the frequency of rotation of the ring; F _c is the speed of the separator; Z is the number of rolling elements in the bearing; M is a numerical coefficient, the value of which is chosen equal to 2 when evaluating ovality and equal to 3, 4, ... - when evaluating cuts of the corresponding order; L is a numerical coefficient, characterized in that the bearing electrical resistance (R) is used as a diagnostic parameter, while the rms values of the harmonic components of the diagnostic parameter (R _and ) are measured at frequencies F _and when the numerical coefficient L is three, the rms value is additionally measured the value of the harmonic component of the diagnostic parameter (R _and ) at a frequency of F _n = F _with · Z, and deviations from the circularity of the raceway of the controlled ring are judged by the ratio

.