RU2275445C1 - Method of formation of galvanic coatings - Google Patents
Method of formation of galvanic coatings Download PDFInfo
- Publication number
- RU2275445C1 RU2275445C1 RU2004128840/02A RU2004128840A RU2275445C1 RU 2275445 C1 RU2275445 C1 RU 2275445C1 RU 2004128840/02 A RU2004128840/02 A RU 2004128840/02A RU 2004128840 A RU2004128840 A RU 2004128840A RU 2275445 C1 RU2275445 C1 RU 2275445C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- coating
- crystals
- substrate
- formation
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к триботехнике, машиностроению и приборостроению и может быть использовано при формировании многофункциональных покрытий на поверхностях фрикционных пар при гальванических способах осаждения в магнитном поле для обеспечения антифрикционных, механических (упругих, прочностных) свойств.The invention relates to tribotechnology, mechanical engineering and instrumentation and can be used in the formation of multifunctional coatings on the surfaces of friction pairs with galvanic methods of deposition in a magnetic field to provide anti-friction, mechanical (elastic, strength) properties.
Известен способ получения магнитных покрытий [1], основанный на осаждении в послойной комбинации магнитомягкого слоя с регламентированной доменной структурой, связующего и магнитожесткого слоев.A known method of producing magnetic coatings [1], based on the deposition in a layer-by-layer combination of a soft magnetic layer with a regulated domain structure, a binder and a magnetically hard layer.
К недостаткам указанного способа следует отнести сложность учета влияния остаточных (упругих) напряжений между подложкой и магнитомягким слоем, напряжений, возникающих при скин-эффекте вследствие функционального перемагничивания, ограниченную область использования.The disadvantages of this method include the difficulty of taking into account the effect of residual (elastic) stresses between the substrate and the soft magnetic layer, stresses arising from the skin effect due to functional magnetization reversal, and a limited area of use.
Наиболее близок по технологической сущности к заявляемому способ получения многослойных покрытий [2], основанный на электрохимическом нанесении на поверхность изделий трех и более металлов в последовательности уменьшения среднего размера их блоков мозаики и очередности убывания на единицу заряда ядра атомов при осаждении в качестве завершающего слоя хрома.Closest to the technological nature of the claimed method for producing multilayer coatings [2], based on the electrochemical deposition of three or more metals on the surface of products in the sequence of decreasing the average size of their mosaic blocks and the sequence of decreasing per unit charge of the atomic nucleus during deposition as the final layer of chromium.
Недостатками способа являются сложность взаимоувязки параметров размера блоков мозаики и величины заряда ядра атома при формировании структуры покрытия, а также технологические сложности реализации принципов формирования покрытия в условиях изнашивания, отличных от ударно-абразивных.The disadvantages of the method are the complexity of the interconnection of the parameters of the size of the mosaic blocks and the charge of the atomic nucleus during the formation of the coating structure, as well as the technological difficulties of implementing the principles of coating formation under wear conditions other than impact-abrasive.
Задача изобретения - повышение адгезии между слоями и снижение величины износа покрытия.The objective of the invention is to increase the adhesion between the layers and reduce the amount of wear of the coating.
Технический результат - повышение долговечности покрытия и расширение его функциональных возможностей.The technical result is an increase in the durability of the coating and the expansion of its functionality.
Это достигается тем, что в способе формирования гальванических покрытий, включающем послойное осаждение на подложке металлов в последовательности уменьшения среднего размера их блоков мозаики, предварительно производят текстурирование подложки, а послойное осаждение ведут в условиях воздействия магнитного поля, ориентируя кристаллы в каждом последующем слое однонаправленно с кристаллами предыдущего слоя в регламентированных плоскостях, причем плоскости скольжения в кристаллах функционального слоя ориентируют параллельно поверхности трения, а подбор материалов покрытия осуществляют с позиций минимизации величины температурного коэффициента линейного расширения от подложки к наружным слоям.This is achieved by the fact that in the method of forming galvanic coatings, which includes layer-by-layer deposition of metals on a substrate in the sequence of decreasing the average size of their mosaic blocks, the substrate is pre-textured, and layer-by-layer deposition is carried out under the influence of a magnetic field, orienting the crystals in each subsequent layer in the same direction with crystals the previous layer in the regulated planes, and the slip planes in the crystals of the functional layer are oriented parallel to the top awns of friction, and the selection of coating materials is carried out from the standpoint of minimizing the magnitude of the temperature coefficient of linear expansion of the substrate to the outer layers.
Известно, что размеры блоков мозаики в последовательно осаждаемых слоях (каждый осаждаемый металл представляет собой отдельный слой покрытия) являются коррелируемыми с номером заряда ядра атомов. Таким образом, уменьшение среднего размера блоков мозаики при осаждении покрытий обеспечивается подбором осаждаемых металлов по номеру заряда ядра атомов в направлении его минимизации и, кроме того, последовательном уменьшении коэффициента линейного расширения в каждом последующем слое покрытия. Влияние уменьшения блоков мозаики является фактором, приводящим к одновременному повышению прочности и вязкости покрытия, что повышает его сопротивляемость износным процессам, выраженным в механическом истирании и трещинообразовании (хрупком разрушении), в том числе усталостном (Рыбакова Л.М., Куксенова Л.И. Структура и износостойкость металла. М.: Машиностроение, 1982, 212 с.). Это, в итоге, способствует повышению долговечности покрытия.It is known that the sizes of mosaic blocks in successively deposited layers (each deposited metal is a separate coating layer) are correlated with the atomic charge number of the atoms. Thus, a decrease in the average size of mosaic blocks during deposition of coatings is ensured by the selection of the deposited metals according to the atomic charge number in the direction of its minimization and, in addition, a sequential decrease in the linear expansion coefficient in each subsequent coating layer. The effect of reducing the mosaic blocks is a factor leading to a simultaneous increase in the strength and viscosity of the coating, which increases its resistance to wear processes, expressed in mechanical abrasion and crack formation (brittle fracture), including fatigue (Rybakova L.M., Kuksenova L.I. The structure and wear resistance of metal. M.: Mechanical Engineering, 1982, 212 S.). This ultimately helps to increase the durability of the coating.
Известно, что при формировании двух- и более слойной структуры покрытия происходит образование остаточных напряжений между слоями, что приводит к ослаблению адгезии, способствует расслоению и трещинообразованию. Причиной этому выступает различие в типах кристаллических решеток материалов, входящих в состав покрытия, а также в коэффициентах их линейного расширения, что обусловливает эффект эпитаксии.It is known that during the formation of a two- or more-layer coating structure, residual stresses are formed between the layers, which leads to a weakening of adhesion, promotes delamination and cracking. The reason for this is the difference in the types of crystal lattices of the materials included in the coating composition, as well as in the coefficients of their linear expansion, which determines the effect of epitaxy.
Известно также, что адгезионные свойства покрытий в значительной степени определяются кристаллографической ориентацией: осаждаемые кристаллы образуют взаимовыгодные (близкие к параллельности) когерентные плоскости с кристаллами основы. Следовательно, величина остаточных напряжений зависит от угла их разориентации.It is also known that the adhesion properties of coatings are largely determined by the crystallographic orientation: the deposited crystals form mutually beneficial (close to parallel) coherent planes with the base crystals. Consequently, the magnitude of the residual stresses depends on the angle of their disorientation.
Индуцирование материала при осаждении покрытия в магнитном поле, а также явление остаточной намагниченности изменяют кинетику восстановительных реакций, создавая дополнительную энергию кристаллизации по направлению индуцирования. При этом эпитаксия оказывается полеориентированной, а уровень остаточных напряжений между слоями при плоскопараллельном расположении когерентных кристаллографических плоскостей, в качестве которых выступают плоскости с наименьшим энергетическим потенциалом, минимизируется. Осаждение покрытий в магнитном поле вследствие полеориентированной эпитаксии и минимизации остаточных напряжений между слоями позволяет не придерживаться строгой последовательности в подборе металлов покрытия по вышеуказанным критериям, сохраняя при этом принятый методологический подход (что иллюстрируется в примере 2 реализации заявляемого способа). Это, в свою очередь, способствует расширению функциональных возможностей покрытий.The induction of the material during deposition of the coating in a magnetic field, as well as the phenomenon of residual magnetization, change the kinetics of the reduction reactions, creating additional crystallization energy in the direction of induction. In this case, the epitaxy is field-oriented, and the level of residual stresses between the layers with a plane-parallel arrangement of coherent crystallographic planes, which are the planes with the lowest energy potential, is minimized. The deposition of coatings in a magnetic field due to field-oriented epitaxy and minimization of residual stresses between layers allows not to adhere to a strict sequence in the selection of coating metals according to the above criteria, while maintaining the accepted methodological approach (as illustrated in example 2 of the implementation of the proposed method). This, in turn, enhances the functionality of coatings.
Способствует этому также предварительное текстурирование подложки и параллельная ориентация кристаллов в послойно осаждаемой структуре покрытия в пограничных областях. Текстурирование подложки характеризуется регламентированной ориентацией составляющих кристаллографической структуры (в частности отдельных зерен или их блоков). При соответствии (параллельности) когерентных плоскостей в металлах в осаждаемых слоях покрытия, в т.ч. относительно подложки, влияние эпитаксии минимизируется, и, как следствие, уменьшаются остаточные напряжения, приводящие к расслоению и растрескиванию покрытия. В отсутствие текстурирования подложки (при ее квазиизотропном состоянии) снижение эпитаксии обеспечивается осаждением промежуточного (аморфного) слоя, что приводит к нежелательному увеличению толщины покрытия. Текстурирование подложки обеспечивается холодной прокаткой с последующим отжигом известным образом, в результате чего образуются ребровая (110) [001] или кубическая (100) [001] структуры (Смирнов B.C., Дурнев В.Д. Текстурирование металлов при прокатке. М.: Металлургия, 1971. 254 с.).This is also facilitated by the preliminary texturing of the substrate and the parallel orientation of the crystals in the layer-by-layer deposited coating structure in the boundary regions. The texture of the substrate is characterized by a regulated orientation of the components of the crystallographic structure (in particular, individual grains or their blocks). With the correspondence (parallelism) of coherent planes in metals in the deposited coating layers, incl. relative to the substrate, the effect of epitaxy is minimized, and as a result, residual stresses leading to delamination and cracking of the coating are reduced. In the absence of texture of the substrate (in its quasi-isotropic state), epitaxy is reduced by deposition of an intermediate (amorphous) layer, which leads to an undesirable increase in the coating thickness. The texture of the substrate is ensured by cold rolling followed by annealing in a known manner, resulting in the formation of rib (110) [001] or cubic (100) [001] structures (Smirnov BC, Durnev VD Texturing of metals during rolling. M: Metallurgy, 1971.25 s.).
Текстурирование (как предварительное, так и в ходе осаждения покрытия) способствует повышению адгезии и, кроме того, позволяет исключить необходимость формирования промежуточного аморфного слоя при возможности одновременного увеличения толщины функциональных слоев. Одновременно при этом отпадает необходимость строгого ранжирования осаждаемых металлов по номеру заряда ядра атомов (очередности осаждения), что расширяет его функциональные возможности, позволяя включать в структуру покрытия только металлы с заданными функциональными свойствами. Это позволяет обеспечить сопротивляемость изнашиванию покрытия в различных условиях внешнего воздействия. В случае, если материал покрытия не обладает магнитными свойствами, управление эпитаксией может обеспечиваться за счет накопленной в материале подложки механической энергии (например, при поверхностно-пластическом деформировании и последующем нагреве).Texturing (both preliminary and during deposition of the coating) contributes to increased adhesion and, in addition, eliminates the need for an intermediate amorphous layer to be formed while it is possible to simultaneously increase the thickness of the functional layers. At the same time, there is no need for a strict ranking of the deposited metals by the atomic nucleus charge number (deposition order), which expands its functionality, allowing only metals with specified functional properties to be included in the coating structure. This allows you to provide resistance to wear of the coating in various conditions of external exposure. If the coating material does not possess magnetic properties, epitaxy control can be ensured by the accumulated mechanical energy in the substrate material (for example, during surface-plastic deformation and subsequent heating).
Ориентация вектора магнитной индукции устанавливается исходя из характера нарушения сплошности покрытия: при расположении расслоений параллельно поверхности вектор магнитной индукции ориентируют параллельно подложке, а при перпендикулярном расположении расслоения - перпендикулярно. Таким образом, вектор магнитной индукции оказывается однонаправленным с вектором растягивающих напряжений.The orientation of the magnetic induction vector is established based on the nature of the discontinuity of the coating: when the delamination is parallel to the surface, the magnetic induction vector is oriented parallel to the substrate, and when the delamination is perpendicular, it is perpendicular. Thus, the magnetic induction vector is unidirectional with the tensile stress vector.
Уменьшение деформационной составляющей силы трения обеспечивается за счет ориентирования статистически превалирующих плоскостей скольжения в кристаллах наружных (функциональных) слоев параллельно силе трения.A decrease in the deformation component of the friction force is ensured by orienting the statistically prevailing slip planes in the crystals of the outer (functional) layers parallel to the friction force.
Известно, что с увеличением температурного коэффициента линейного расширения материала величина износа резко возрастает. Известна также связь магнитных свойств металлов с величиной температурного коэффициента линейного расширения: меньшая его величина свойственна ферромагнитному состоянию металла, а с переходом в парамагнитное состояние - возрастает.It is known that with an increase in the temperature coefficient of linear expansion of the material, the amount of wear increases sharply. The relationship between the magnetic properties of metals and the temperature coefficient of linear expansion is also known: a smaller value is characteristic of the ferromagnetic state of the metal, and increases with the transition to the paramagnetic state.
Таким образом, формируя многослойную структуру покрытия из материалов, подбор которых осуществляют с позиций последовательно уменьшающегося коэффициента линейного расширения в каждом слое - от подложки к наружным слоям за счет управления их магнитодинамическим состоянием, представляется возможным обеспечить условия для гетеродиффузии и, тем самым, повысить адгезию покрытия к основе, а также повысить плотность внешних (функциональных) слоев с одновременным снижением интенсивности воздействия поверхностно-активных веществ.Thus, forming a multilayer coating structure from materials that are selected from the position of a successively decreasing linear expansion coefficient in each layer — from the substrate to the outer layers by controlling their magnetodynamic state, it seems possible to provide conditions for heterodiffusion and, thereby, increase the adhesion of the coating to the base, as well as increase the density of the outer (functional) layers while reducing the intensity of exposure to surface-active substances.
В качестве подложки для осаждения выступают металлические и неметаллические материалы, являющиеся как электропроводящими, так и диэлектриками, с различным знаком и величиной магнитной восприимчивости, имеющие разные коэффициенты линейного расширения.The substrate for deposition are metallic and nonmetallic materials, which are both electrically conductive and dielectrics, with a different sign and magnitude of magnetic susceptibility, having different linear expansion coefficients.
В качестве покрытия используют металлические материалы с заданными функциональными свойствами (механическими, химическими, трибологическими), при их сочетании в различной комбинации конверсионной (послойной) структуры покрытия в зависимости от условий эксплуатации.As a coating, metallic materials with specified functional properties (mechanical, chemical, tribological) are used, when combined in various combinations of the conversion (layer-by-layer) coating structure, depending on operating conditions.
Пример 1. На стальную поверхность осаждали покрытие Cu-Ni-Fe толщиной 30 мкм. Атомные номера элементов составляли соответственно 29, 28, 26. Средние размеры блоков мозаики ε-1/2, м-1/2 - 1,0×10-5; 0,5×10-5; 2,0×10-6.Example 1. A Cu-Ni-Fe coating 30 μm thick was deposited on a steel surface. The atomic numbers of the elements were 29, 28, 26, respectively. The average size of the mosaic blocks is ε -1/2 , m -1/2 - 1.0 × 10 -5 ; 0.5 x 10 -5 ; 2.0 × 10 -6 .
Предварительно поверхность основы текстурировали при прокатке роликами при удельном давлении 300 МПа с последующим отжигом 550°С. В результате образовывалась текстура {110} <001>. Осаждаемые металлы ориентировали в магнитном поле соленоида (вектор магнитной индукции составлял 90 град. к поверхности образца) в когерентных плоскостях (110)-(110)-(110) соответственно, причем поверхностные слои Fe на завершающем этапе осаждения имели ориентировку (111) параллельно поверхности, что обеспечивалось переориентированием соленоида относительно поверхности образца (на угол 45 град). Напряженность магнитного поля соленоида составляла 750 кА/м. Электролитические слои толщиной 10 мкм каждый наносили последовательно по мере уменьшения коэффициента линейного (объемного) расширения, значения которого приведены в таблице. Слои наносили из хлористого (Fe, Cu) и сернокислого (Ni) электролитов при температуре 50, 65 и 60°С и плотности тока 12, 7,5 и 5,0 А/дм2 соответственно.Previously, the surface of the base was textured during rolling by rollers at a specific pressure of 300 MPa, followed by annealing at 550 ° C. As a result, the texture {110} <001> was formed. The deposited metals were oriented in the magnetic field of the solenoid (the magnetic induction vector was 90 degrees to the surface of the sample) in the coherent planes (110) - (110) - (110), respectively, with the surface layers of Fe at the final stage of deposition having an orientation of (111) parallel to the surface , which was ensured by reorientation of the solenoid relative to the surface of the sample (by an angle of 45 degrees). The magnetic field strength of the solenoid was 750 kA / m. Electrolytic layers with a thickness of 10 μm each were applied sequentially as the coefficient of linear (volume) expansion decreased, the values of which are given in the table. The layers were deposited from chloride (Fe, Cu) and sulfate (Ni) electrolytes at a temperature of 50, 65, and 60 ° С and current densities of 12, 7.5, and 5.0 A / dm 2, respectively.
Покрытия испытывали на износ истиранием по древесине при вращательном движении контробразца, окружной скорости вращения 10 м/с и давлении 10 МПа. Испытания проводили до отказа скалыванием или интенсификации изнашивания. За критерий эксплуатационной надежности принимали наработку в часах. Наработка до первого отказа скалыванием составила 380 часов, коэффициент износостойкости составил 1.33.The coatings were tested for wear by abrasion on wood during the rotational movement of the counter sample, the peripheral rotation speed of 10 m / s and a pressure of 10 MPa. The tests were carried out to failure by chipping or intensification of wear. The operating hours were taken as a criterion of operational reliability. The operating time to the first failure by shearing was 380 hours, the wear coefficient was 1.33.
Пример 2. На латунные образцы наносили износостойкие покрытия общей толщиной 40 мкм последовательно следующими металлами Pb-Cu-Ni-Fe.Example 2. Wear-resistant coatings with a total thickness of 40 μm were successively applied to brass samples with the following Pb-Cu-Ni-Fe metals.
Атомные номера элементов составляли соответственно: 82, 29, 28, 26. Размеры блоков мозаики ε-1/2, м-1/2 - 8×10-3; 1,0×10-5; 0,5×10-5; 2,0×10-6.The atomic numbers of the elements were respectively: 82, 29, 28, 26. The sizes of the mosaic blocks are ε -1/2 , m -1/2 - 8 × 10 -3 ; 1.0 x 10 -5 ; 0.5 x 10 -5 ; 2.0 × 10 -6 .
Содержание и последовательность операций по подготовке поверхности до получения текстуры {100} <001> являлись аналогичными. Осаждаемые металлы ориентировали в когерентных плоскостях 100-100-110(111)-111, причем кристаллографическая ориентировка в слое Ni по мере осаждения менялась на (111), вследствие чего поверхностные слои Fe на завершающем этапе осаждения имели однонаправленную ориентировку - (111) параллельно поверхности трения. Напряженность магнитного поля соленоида составляла 810 кА/м.The content and sequence of operations for preparing the surface to obtain texture {100} <001> were similar. The deposited metals were oriented in the coherent planes 100-100-110 (111) -111, and the crystallographic orientation in the Ni layer changed to (111) as the deposition, as a result of which the surface layers of Fe at the final stage of deposition had a unidirectional orientation - (111) parallel to the surface friction. The magnetic field strength of the solenoid was 810 kA / m.
Покрытия испытывали на износ истиранием по стальной поверхности (сталь 40Х) с абразивно-масляной прослойкой при вращательном движении контробразца (окружная скорость вращения 0,1 м/с, при удельном давлении 0,5 МПа). Испытания проводили до отказа скалыванием или интенсификации изнашивания. Наработка до первого отказа скалыванием составила 460 часов, коэффициент износостойкости составил 1.41.The coatings were tested for wear by abrasion on a steel surface (40X steel) with an abrasive-oil layer during the rotational movement of the counter-sample (peripheral rotation speed of 0.1 m / s, at a specific pressure of 0.5 MPa). The tests were carried out to failure by chipping or intensification of wear. The operating time to the first failure by shearing was 460 hours, the wear coefficient was 1.41.
В результате отсеивающих экспериментов было установлено, что минимально эффективная величина напряженности магнитного поля составляет 750-800 кА/м, практически не зависит от состава и структуры покрытия и определяется, преимущественно, масштабным фактором, типом соленоида и объемом образца, влияющими на коэффициент размагничивающих потерь. Значение последнего, в частности, рассчитывается известными методами для конкретного случая.As a result of screening experiments, it was found that the minimum effective value of the magnetic field strength is 750-800 kA / m, practically does not depend on the composition and structure of the coating and is determined mainly by the scale factor, the type of solenoid and the volume of the sample, affecting the coefficient of demagnetizing losses. The value of the latter, in particular, is calculated by known methods for a particular case.
Параметры осаждаемых материаловTable
Parameters of deposited materials
Источники информацииInformation sources
1. Авторское свидетельство СССР №1663047, кл. С 23 С 18/32, 1991.1. USSR author's certificate No. 1663047, cl. C 23 C 18/32, 1991.
2. Авторское свидетельство СССР №1694708, кл. C 25 D 5/12, 1991.2. USSR copyright certificate No. 1694708, cl. C 25 D 5/12, 1991.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004128840/02A RU2275445C1 (en) | 2004-09-29 | 2004-09-29 | Method of formation of galvanic coatings |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004128840/02A RU2275445C1 (en) | 2004-09-29 | 2004-09-29 | Method of formation of galvanic coatings |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004128840A RU2004128840A (en) | 2006-03-27 |
| RU2275445C1 true RU2275445C1 (en) | 2006-04-27 |
Family
ID=36388441
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004128840/02A RU2275445C1 (en) | 2004-09-29 | 2004-09-29 | Method of formation of galvanic coatings |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2275445C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103993560A (en) * | 2014-06-06 | 2014-08-20 | 上海隧道工程股份有限公司 | Walking type jacking construction method and device for large-span reinforced concrete combined beams |
-
2004
- 2004-09-29 RU RU2004128840/02A patent/RU2275445C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103993560A (en) * | 2014-06-06 | 2014-08-20 | 上海隧道工程股份有限公司 | Walking type jacking construction method and device for large-span reinforced concrete combined beams |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2004128840A (en) | 2006-03-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Aliofkhazraei et al. | Development of electrodeposited multilayer coatings: A review of fabrication, microstructure, properties and applications | |
| Tsyntsaru et al. | Structural, magnetic, and mechanical properties of electrodeposited cobalt–tungsten alloys: Intrinsic and extrinsic interdependencies | |
| Yue et al. | Laser cladding of Ni/Cu/Al functionally graded coating on magnesium substrate | |
| Altenberger et al. | Material properties of high–strength beryllium–free copper alloys | |
| Gwalani et al. | Influence of fine-scale B2 precipitation on dynamic compression and wear properties in hypo-eutectic Al0. 5CoCrFeNi high-entropy alloy | |
| Kurmanaeva et al. | Influence of layer thickness on mechanical properties of multilayered NiFe samples processed by electrodeposition | |
| Fan et al. | Effect of jet electrodeposition conditions on microstructure and mechanical properties of Cu–Al 2 O 3 composite coatings | |
| Yousefi et al. | Electrodeposition and characterization of nanocrystalline Fe− Ni− Cr alloy coatings synthesized via pulse current method | |
| Bennett et al. | Magnetic properties of electrodeposited copper-nickel composition-modulated alloys | |
| Zeinali-Rad et al. | Effect of pH, surfactant, and heat treatment on morphology, structure, and hardness of electrodeposited Co-P coatings | |
| RU2275445C1 (en) | Method of formation of galvanic coatings | |
| Fan et al. | Improvement of microstructures and properties of copper-aluminium oxide coating by pulse jet electrodeposition | |
| Wu et al. | Effect of cobalt content on microstructure and property of electroplated nickel‐cobalt alloy coatings | |
| Wu et al. | Tuning the microstructure, mechanical properties, tribological and electrical contact behavior by Cu doping for gold-based coating | |
| Huang et al. | Effect of alloy nanocrystallization and Cr distribution on the development of a chromia scale | |
| Wasekar et al. | High-cycle fatigue behavior of microarc oxidation coatings deposited on a 6061-T6 Al alloy | |
| Abela | Protective coatings for magnesium alloys | |
| Natarajan et al. | Development of numerical model for predicting the characteristics of Ni–SiC nano composite coatings on AISI 1022 substrate | |
| Mueller et al. | Mechanical properties of electrodeposited amorphous/crystalline multilayer structures in the Fe-P system | |
| Ebrahimi et al. | Effect of microstructure on strength and fracture of electrodeposited Cu/Ni layered nano-composites | |
| Ma et al. | Influence of microarc oxidation power supply frequency on tribology performance of a self-lubricating coating for Al–Si diesel engine pistons | |
| Jegan | Pulse Eletrodeposition of Ni/nano-Al 2 O 3 Composite Coatings on Cast Iron Cylinder Liner | |
| Hagiwara et al. | Dependence of Vickers Hardness on Layer Thickness in Electrodeposited Ni–Co–Cu/Cu Multilayered Films | |
| Hamidouche et al. | Study of Ni63-Co37 nanocrystalline electrodeposited alloy as anti-wear coating on mild steel substrate | |
| Kovac et al. | Influence of substrate bias voltage on the properties of sputtered aluminum-scandium thin sheets |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060930 |