RU2266350C2 - Method of forming wear-resistant coating for cutting tools - Google Patents
Method of forming wear-resistant coating for cutting tools Download PDFInfo
- Publication number
- RU2266350C2 RU2266350C2 RU2003132000/02A RU2003132000A RU2266350C2 RU 2266350 C2 RU2266350 C2 RU 2266350C2 RU 2003132000/02 A RU2003132000/02 A RU 2003132000/02A RU 2003132000 A RU2003132000 A RU 2003132000A RU 2266350 C2 RU2266350 C2 RU 2266350C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium
- tizrn
- composite
- coating
- layer
- Prior art date
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам нанесения износостойких покрытий на режущий инструмент и может быть использовано в металлообработке.The invention relates to methods for applying wear-resistant coatings to a cutting tool and can be used in metalworking.
Известен способ повышения стойкости режущего инструмента (РИ), при котором на его поверхность вакуумно-дуговым методом наносят покрытие из нитрида титана (TiN) или карбонитрида титана (TiCN) (см. Табаков В.П. Работоспособность режущего инструмента с износостойкими покрытиями на основе сложных нитридов и карбонитридов титана. Ульяновск: УлГТУ, 1998, 122 с.). К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, относится то, что в известном способе покрытия, обладающие хорошей адгезией к инструментальному материалу, имеют относительно низкую твердость и уровень сжимающих напряжений, либо имеют высокую микротвердость, но недостаточную прочность сцепления с инструментальной основой. В результате этого покрытие легко подвергается абразивному износу, в нем быстро зарождаются и распространяются трещины, приводящие к разрушению покрытия, что снижает стойкость РИ с покрытием.There is a method of increasing the resistance of a cutting tool (RI), in which a titanium nitride (TiN) or titanium carbonitride (TiCN) coating is applied on its surface by a vacuum-arc method (see Tabakov V.P. Performance of a cutting tool with wear-resistant coatings based on complex titanium nitrides and carbonitrides. Ulyanovsk: UlSTU, 1998, 122 pp.). The reasons that impede the achievement of the technical result indicated below when using the known method include the fact that in the known method, coatings having good adhesion to the tool material have relatively low hardness and level of compressive stresses, or have high microhardness, but insufficient adhesion to the tool basis. As a result of this, the coating easily undergoes abrasive wear, and cracks are rapidly generated and propagate in it, leading to the destruction of the coating, which reduces the resistance of the RI with the coating.
Наиболее близким способом того же назначения к заявленному изобретению по совокупности признаков является способ повышения стойкости РИ, включающий вакуумно-плазменное нанесение многослойного покрытия, состоящего из нижнего слоя карбонитрида титана-циркония TiZrCN и верхнего слоя нитрида титана-циркония TiZrN (см. патент RU 2207398 С2, МПК 7 С 23 С 14/06//В 23 С 5/06. Способ нанесения износостойкого покрытия на режущий инструмент/ В.П.Табаков, Н.А.Ширманов, М.Ю.Смирнов, А.А.Ермолаев. - 2003. - Бюл. №18), принятый за прототип.The closest method of the same purpose to the claimed invention in terms of features is a method of increasing the resistance of RI, including vacuum-plasma deposition of a multilayer coating consisting of a lower layer of titanium zirconium carbonitride TiZrCN and an upper layer of titanium zirconium nitride TiZrN (see patent RU 2207398 C2 , IPC 7 С 23 С 14/06 // В 23 С 5/06. The method of applying a wear-resistant coating to a cutting tool / V. P. Tabakov, N. A. Shirmanov, M. Yu. Smirnov, A. A. Ermolaev. - 2003. - Bull. No. 18), adopted as a prototype.
К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, принятого за прототип, относится то, что в известном способе многослойное покрытие содержит слои, имеющие низкую прочность сцепления друг с другом. Также известное покрытие обладает недостаточной трещиностойкостью. В результате покрытие плохо сопротивляется процессам износа и разрушения и быстро разрушается при прерывистом резании.For reasons that impede the achievement of the following technical result when using the known method adopted as a prototype, the multilayer coating in the known method contains layers having low adhesion to each other. Also, the known coating has insufficient crack resistance. As a result, the coating poorly resists the processes of wear and fracture and quickly collapses with intermittent cutting.
Повышение в последнее время стоимости металлорежущего инструмента и ужесточение требований к точности обрабатываемых деталей сделало еще более актуальной проблему повышения стойкости РИ. Основной причиной износа РИ при прерывистом резании является возникновение трещин в его режущей части, являющихся причиной появления сколов и выкрашиваний, связанных с усталостным разрушением в результате воздействия переменных теплосиловых нагрузок из-за чередования рабочего и холостого ходов РИ. Одним из путей повышения стойкости и работоспособности РИ с покрытием является нанесение покрытий многослойного типа. Наличие в покрытии слоев с определенными теплофизическими и механическими свойствами способно тормозить процессы образования и распространения трещин без снижения микротвердости, улучшить термонапряженное состояние РИ с покрытием и повысить стойкость РИ. Еще одним фактором, сопровождающим прерывистое резание и приводящим к разрушению режущего клина, являются адгезионно-усталостные процессы, связанные с отделением застойной зоны (области стружки на участке пластических деформаций) от контактной площадки на передней поверхности. Это явление приводит к отслоению слоев покрытия друг от друга и разрушению поверхностных слоев РИ. Также при резании с высокими скоростями резания интенсифицируются процессы окислительного износа, способствующие разупрочнению материала покрытия и инструментальной основы.Recently, the increase in the cost of metal-cutting tools and the tightening of requirements for precision machined parts made the problem of increasing the resistance of radiation sources even more urgent. The main reason for RS wear during intermittent cutting is the occurrence of cracks in its cutting part, which are the cause of chips and chipping associated with fatigue failure as a result of exposure to alternating heat and stress loads due to alternating working and idling of the RS. One of the ways to increase the durability and performance of coated RIs is by applying multilayer coatings. The presence in the coating of layers with certain thermophysical and mechanical properties can inhibit the processes of formation and propagation of cracks without reducing microhardness, improve the thermally stressed state of RS with a coating and increase the resistance of RS. Another factor accompanying intermittent cutting and leading to the destruction of the cutting wedge is the adhesion-fatigue processes associated with the separation of the stagnant zone (chip area in the area of plastic deformation) from the contact area on the front surface. This phenomenon leads to the delamination of the coating layers from each other and the destruction of the surface layers of radiation. Also, when cutting with high cutting speeds, oxidative wear processes are intensified, contributing to softening of the coating material and tool base.
Технический результат - повышение работоспособности РИ и качества обработки.The technical result is an increase in the health of the Republic of Ingushetia and the quality of processing.
Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что в известном способе на рабочие поверхности РИ вакуумно-дуговым методом наносится многослойное покрытие. Особенность заявляемого способа заключается в том, что нижним наносят слой нитрида титана-циркония TiZrN толщиной 2 мкм с использованием двух составных катодов из Ti-Zr и катода из титанового сплава, промежуточным - слой нитрида титана-циркония TiZrN толщиной 2 мкм с использованием двух составных катодов из Ti-Zr, верхним - слой нитрида титана-циркония TiZrN толщиной 2 мкм с использованием одного составного катода из Ti-Zr и катода из титанового сплава, а в качестве реакционного газа используется азот. Компоновка установки для нанесения покрытия включает два составных катода титана-циркония Ti-Zr, содержащие 67% титана и 33% циркония, и один катод из титанового сплава ВТ1-0 между ними. При осаждении нижнего слоя используются все три катода с целью получения слоя TiZrN, имеющего микрослоистую трещиностойкую структуру (для торможения трещин, растущих из основы) и высокую прочность сцепления с инструментальной основой. Промежуточный слой осаждается из двух противоположных составных катодов Ti-Zr с целью получения слоя с высокой микротвердостью, назначение которого - создание в многослойном покрытии переменной твердости для эффективного торможения трещин на границах слоев. Верхний слой осаждается из одного составного катода Ti-Zr и одного катода из титана для получения максимального содержания нитрида титана в этом слое, что способствует снижению тепловыделения при резании и, следовательно, понижению вероятности возникновения трещин. Использование в качестве материалов слоев сложных нитридов обеспечивает высокую стойкость к окислению, а применение одних и тех же материалов, хотя и в различных соотношениях, в слоях способствует прочности их связи друг с другом. Общая толщина многослойного покрытия при этом составляет 6 мкм, а толщина всех слоев одинакова и равна 2 мкм.The specified technical result in the implementation of the invention is achieved by the fact that in the known method on the working surfaces of the RI by a vacuum-arc method, a multilayer coating is applied. A feature of the proposed method lies in the fact that a lower layer of titanium zirconium nitride TiZrN 2 μm thick is applied with two composite cathodes made of Ti-Zr and a cathode made of titanium alloy, an intermediate layer of titanium zirconium nitride TiZrN 2 μm thick using two composite cathodes of Ti-Zr, the top is a 2-μm-thick titanium-zirconium TiZrN nitride layer using one composite Ti-Zr cathode and a titanium alloy cathode, and nitrogen is used as the reaction gas. The layout of the coating installation includes two composite Ti-Zr titanium-zirconium cathodes containing 67% titanium and 33% zirconium, and one VT1-0 titanium alloy cathode between them. In the deposition of the lower layer, all three cathodes are used to obtain a TiZrN layer having a micro-layered crack-resistant structure (for braking cracks growing from the base) and high adhesion to the tool base. The intermediate layer is deposited from two opposite composite Ti-Zr cathodes in order to obtain a layer with high microhardness, the purpose of which is to create a variable hardness in a multilayer coating to effectively inhibit cracks at the layer boundaries. The upper layer is deposited from one composite Ti-Zr cathode and one titanium cathode to obtain the maximum titanium nitride content in this layer, which helps to reduce heat generation during cutting and, therefore, reduce the likelihood of cracks. The use of complex nitride layers as materials provides high oxidation resistance, and the use of the same materials, although in different ratios, in the layers contributes to the strength of their bonding to each other. The total thickness of the multilayer coating in this case is 6 μm, and the thickness of all layers is the same and equal to 2 μm.
Сущность изобретения заключается в следующем. В процессе прерывистого резания во время рабочего хода РИ работает в условиях всестороннего сжатия, что благополучно сказывается на работоспособности РИ. Во время холостого хода в поверхностных слоях РИ начинают действовать напряжения растяжения, возникающие в результате более интенсивного охлаждения поверхностных слоев инструментального материала по отношению к нижележащим слоям. Наличие растягивающих напряжений отрицательно сказывается на работоспособности РИ при прерывистом резании, так как они активизируют процесс трещинообразования. Также поверхностные слои РИ подвергаются разрушению при отделении застойной зоны, имеющей адгезионную связь с поверхностью РИ. При использовании РИ с покрытиями это приводит к их отслоению или расслоению многослойных покрытий по границам слоев. В этих условиях нижний слой покрытия должен иметь высокий уровень остаточных сжимающих напряжений для того, чтобы во время холостого хода в покрытии сохранялся высокий уровень сжимающих напряжений, препятствующих появлению магистральных трещин, высокую трещиностойкость и высокую адгезию с инструментальным материалом. Верхний слой должен обладать такими контактными характеристиками, чтобы снизить уровень контактных температур и амплитуду их колебаний за время рабочего и холостого хода, что приводит к снижению амплитуды колебаний напряжений, действующих на поверхности инструмента за время рабочего и холостого хода. Промежуточный слой должен препятствовать процессам распространения трещин. Слои многослойного покрытия должны иметь высокую прочность связи друг с другом и высокую стойкость к окислению при температурах процесса резания. Толщина слоев многослойного покрытия должна быть в пределах 2 мкм.The invention consists in the following. In the process of intermittent cutting during the working stroke, the RI works under conditions of comprehensive compression, which safely affects the working capacity of the RI. During idling, tensile stresses begin to act in the surface layers of the RI resulting from more intensive cooling of the surface layers of the tool material with respect to the underlying layers. The presence of tensile stresses adversely affects the performance of RI during intermittent cutting, since they activate the process of crack formation. Also, the surface layers of RI are destroyed during separation of the stagnant zone, which has an adhesive bond with the surface of RI. When using RI with coatings, this leads to their delamination or delamination of multilayer coatings at the boundaries of the layers. Under these conditions, the lower layer of the coating should have a high level of residual compressive stresses so that during idling the coating will retain a high level of compressive stresses that prevent the appearance of main cracks, high crack resistance and high adhesion to the tool material. The top layer should have such contact characteristics in order to reduce the level of contact temperatures and the amplitude of their vibrations during the working and idling, which leads to a decrease in the amplitude of the voltage fluctuations acting on the surface of the tool during working and idling. The intermediate layer should prevent crack propagation. The layers of the multilayer coating should have high bond strength with each other and high resistance to oxidation at cutting process temperatures. The thickness of the layers of the multilayer coating should be within 2 microns.
Пластины с покрытиями, полученные с отклонениями от указанных в формуле изобретения толщин слоев, показали более низкие результаты. Изменение состава слоев также приводит к ухудшению свойств покрытия.Coated plates obtained with deviations from the layer thicknesses indicated in the claims showed lower results. Changing the composition of the layers also leads to a deterioration in the properties of the coating.
Для экспериментальной проверки заявленного способа было нанесено покрытие-прототип с соотношением слоев, соответствующему оптимальному значению, указанному в известном способе, а также трехслойное покрытие по предлагаемому способу. Покрытия наносили на твердосплавные пластины в вакуумной камере установки «Булат-6», снабженной тремя вакуумно-дуговыми испарителями, расположенными горизонтально в одной плоскости. В качестве катодов испаряемого металла при нанесении слоев TiN и TiCN использовали титановый сплав ВТ1-0. При нанесении слоя TiZrN в качестве материала катодов использовался сплав ВТ1-0 и сплав циркония Э-110. Покрытия наносили после предварительной ионной очистки. Слои TiZrN осаждали в среде реакционного газа - азота при напряжении на подложке 140 В. Ток фокусирующих катушек при конденсации TiZrN составляет 0,3 А.For experimental verification of the claimed method, a prototype coating was applied with a layer ratio corresponding to the optimal value specified in the known method, as well as a three-layer coating according to the proposed method. The coatings were applied to carbide plates in the vacuum chamber of the Bulat-6 installation equipped with three vacuum arc evaporators located horizontally in the same plane. VT1-0 titanium alloy was used as the cathodes of the evaporated metal during the deposition of TiN and TiCN layers. When applying the TiZrN layer, VT1-0 alloy and E-110 zirconium alloy were used as the cathode material. The coatings were applied after preliminary ion cleaning. TiZrN layers were deposited in a reaction gas - nitrogen medium at a voltage of 140 V on the substrate. The focusing coil current during TiZrN condensation was 0.3 A.
Ниже приведен конкретный пример осуществления предлагаемого способа.The following is a specific example of the proposed method.
Пример. Покрытие TiZrN-TiZrN-TiZrN толщиной 6 мкм.Example. Coating TiZrN-TiZrN-TiZrN 6 μm thick.
Твердосплавные пластины МК8 (размером 4,7×12×12 мм) промывают в ультразвуковой ванне, протирают ацетоном, спиртом и устанавливают на поворотном устройстве в вакуумной камере установки «Булат-6», снабженной тремя испарителями, расположенными горизонтально в одной плоскости. Два противоположных испарителя (катода) - составные из Ti-Zr с содержанием титана 67%, циркония 33%, один катод между ними - из титанового сплава ВТ1-0. Камеру откачивают до давления 6,65·10-3 Па, включают поворотное устройство, подают на него отрицательное напряжение 1,1 кВ, включают один испаритель и при токе дуги 100 А производят ионную очистку и нагрев пластин до температуры 560-580°С. Ток фокусирующей катушки 0,4 А. Затем снижают отрицательное напряжение до 140 В, ток катушек до 0,3 А включают три испарителя, подают в камеру реакционный газ - азот и осаждают покрытие толщиной 2,0 мкм (слой TiZrN) в течение 12 мин. Затем при напряжении до 140 В, токе фокусирующих катушек до 0,3 А включают два составных катода из Ti-Zr. В камеру подается реакционный газ - азот и осаждают второй слой покрытия (TiZrN) толщиной 2,0 мкм в течение 16 мин. Затем включают один составной катод Ti-Zr и один титановый испаритель и при напряжении 140 В, токе фокусирующих катушек 0,3 А в камеру подают реакционный газ - азот и осаждают третий слой покрытия (TiZrN) толщиной 2,0 мкм в течение 16 мин. Затем отключают испарители, подачу реакционного газа, напряжение и вращение приспособления. Через 15-20 мин камеру открывают и извлекают инструмент с покрытием.MK8 carbide inserts (4.7 × 12 × 12 mm in size) are washed in an ultrasonic bath, wiped with acetone, alcohol and mounted on a rotary device in the vacuum chamber of the Bulat-6 installation equipped with three evaporators located horizontally in the same plane. Two opposite evaporators (cathodes) are composite of Ti-Zr with a titanium content of 67%, zirconium 33%, and one cathode between them is made of VT1-0 titanium alloy. The chamber is pumped out to a pressure of 6.65 · 10 -3 Pa, the rotary device is turned on, a negative voltage of 1.1 kV is applied to it, one evaporator is turned on, and at an arc current of 100 A, the plates are cleaned and heated to a temperature of 560-580 ° C. The focusing coil current is 0.4 A. Then the negative voltage is reduced to 140 V, the coil current to 0.3 A includes three evaporators, reaction gas - nitrogen is fed into the chamber and a coating with a thickness of 2.0 μm (TiZrN layer) is deposited for 12 minutes . Then, at voltages up to 140 V, current focusing coils up to 0.3 A, two composite Ti-Zr cathodes are included. A reaction gas, nitrogen, is introduced into the chamber and a second coating layer (TiZrN) 2.0 μm thick is deposited for 16 minutes. Then, one Ti-Zr composite cathode and one titanium evaporator are turned on, and at a voltage of 140 V, a current of focusing coils of 0.3 A, reaction gas - nitrogen is fed into the chamber and a third coating layer (TiZrN) 2.0 μm thick is deposited for 16 minutes. Then shut off the evaporators, the supply of reaction gas, voltage and rotation of the device. After 15-20 minutes, the chamber is opened and the coated tool is removed.
Стойкостные испытания проводили на вертикально-фрезерном станке модели 6Р12 торцевыми фрезами диаметром 125 мм при обработке конструкционной стали 5ХНМ. Испытывали твердосплавные пластины марки МК8, обработанные по известному и предлагаемому способам. Критерием износа служила фаска износа по задней поверхности шириной 0,4 мм.Durability tests were carried out on a model 6P12 vertically milling machine with face mills with a diameter of 125 mm when machining structural steel 5XHM. Tested carbide inserts grade MK8, processed according to the known and proposed methods. The wear criterion was a chamfer of wear along the back surface with a width of 0.4 mm.
Результаты испытаний РИ с покрытиемTable 1
Coated RI Test Results
ппNo.
pp
1. Инструментальный материал - МК8.1. Tool material - MK8.
2. Нμ - микротвердость, ГПа (по Виккерсу).2. N μ - microhardness, GPa (according to Vickers).
3. К0 - коэффициент отслоения, уменьшение величины которого свидетельствует о росте прочности сцепления с инструментальной основой.3. To 0 - the coefficient of exfoliation, a decrease in the value of which indicates an increase in adhesion to the tool base.
Как видно из приведенных в табл.1 данных, стойкость пластин, обработанных по предлагаемому способу, выше стойкости пластин, обработанных по способу-прототипу, в 1,8-1,9 раза. Повышение периода стойкости пластин с покрытием TiZrN-TiZrN-TiZrN обусловлено их более высокими механическими свойствами: большими микротвердостью и прочнсотью сцепления с инструментальной основой (низким коэффициентом К0). Кроме этого, увеличение количества слоев и повышение прочности их связи (в процессе фрезерования не наблюдалось их расслоения) способствуют длительной сохранности покрытия на поверхностях инструмента.As can be seen from the data in table 1, the resistance of the plates processed by the proposed method is higher than the resistance of the plates processed by the prototype method by 1.8-1.9 times. The increase in the durability period of TiZrN-TiZrN-TiZrN coated plates is due to their higher mechanical properties: high microhardness and adhesion to the tool base (low coefficient K 0 ). In addition, an increase in the number of layers and an increase in the strength of their bond (during their milling, no delamination was observed) contribute to the long-term preservation of the coating on the surfaces of the tool.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003132000/02A RU2266350C2 (en) | 2003-10-31 | 2003-10-31 | Method of forming wear-resistant coating for cutting tools |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003132000/02A RU2266350C2 (en) | 2003-10-31 | 2003-10-31 | Method of forming wear-resistant coating for cutting tools |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003132000A RU2003132000A (en) | 2005-04-20 |
| RU2266350C2 true RU2266350C2 (en) | 2005-12-20 |
Family
ID=35634518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003132000/02A RU2266350C2 (en) | 2003-10-31 | 2003-10-31 | Method of forming wear-resistant coating for cutting tools |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2266350C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2485210C2 (en) * | 2011-08-16 | 2013-06-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for hybrid obtaining of wear-resistant coating on cutting tool |
| RU2588946C1 (en) * | 2012-08-10 | 2016-07-10 | Тунгалой Корпорейшн | Cutting tool with abrasion resistant coating |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111254392A (en) * | 2019-10-10 | 2020-06-09 | 东南大学 | Gradient in-situ self-lubricating hard coating cutter |
-
2003
- 2003-10-31 RU RU2003132000/02A patent/RU2266350C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ТАБАКОВ В.П. Работоспособность режущего инструмента с износостойкими покрытиями на основе сложных нитридов и карбонитридов титана. - Ульяновск: УлГТУ, 1998, с.75-80. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2485210C2 (en) * | 2011-08-16 | 2013-06-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for hybrid obtaining of wear-resistant coating on cutting tool |
| RU2588946C1 (en) * | 2012-08-10 | 2016-07-10 | Тунгалой Корпорейшн | Cutting tool with abrasion resistant coating |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2003132000A (en) | 2005-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2430988C1 (en) | Procedure for production of multi-layer coating for cutting tool | |
| RU2402634C1 (en) | Procedure for production of multi-layer coating for cutting tool | |
| RU2266350C2 (en) | Method of forming wear-resistant coating for cutting tools | |
| RU2410466C1 (en) | Method of producing multi-layer coat for cutting tool | |
| RU2330111C1 (en) | Method of preparation of multi-layer coating for cutting tool | |
| RU2330121C1 (en) | Method of preparation of multi-layer coating for cutting tool | |
| RU2424358C1 (en) | Procedure for production of multi-layer coating for cutting tool | |
| RU2297473C1 (en) | Method for deposition of multi-layer coating onto cutting tool | |
| RU2428509C1 (en) | Procedure for production of multi-layer coating for cutting tool | |
| RU2414528C1 (en) | Procedure for cutting tool multi-layer coating | |
| RU2424366C1 (en) | Procedure for production of multi-layer coating for cutting tool | |
| RU2324002C1 (en) | Method of production of multy layer cover for cutting instrument | |
| RU2260631C1 (en) | Method for applying laminate coating on cutting tool | |
| RU2297472C1 (en) | Method for deposition of multi-layer coating on cutting tool | |
| RU2330119C1 (en) | Method of preparation of multi-layer coating for cutting tool | |
| RU2260633C1 (en) | Method for applying laminate coating on cutting tool | |
| RU2219281C1 (en) | Method for enhancing strength of cutting tool | |
| RU2219282C1 (en) | Method for enhancing strength of cutting tool | |
| RU2250931C1 (en) | Method for wear resistance coating application on cutting tool | |
| RU2424363C1 (en) | Procedure for production of multi-layer coating for cutting tool | |
| RU2311489C1 (en) | Method of deposition of the multilayer coating for the cutting tools | |
| RU2424365C1 (en) | Procedure for production of multi-layer coating for cutting tool | |
| RU2293794C1 (en) | Method of fabricating multilayer coating for cutting tools | |
| RU2330108C1 (en) | Method of preparation of multi-layer coating for cutting tool | |
| RU2414527C1 (en) | Procedure for cutting tool multi-layer coating |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FA92 | Acknowledgement of application withdrawn (lack of supplementary materials submitted) |
Effective date: 20050415 |
|
| FZ9A | Application not withdrawn (correction of the notice of withdrawal) |
Effective date: 20050712 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20051101 |