RU2262413C1 - Flux for centrifugal casting - Google Patents
Flux for centrifugal casting Download PDFInfo
- Publication number
- RU2262413C1 RU2262413C1 RU2004109988/02A RU2004109988A RU2262413C1 RU 2262413 C1 RU2262413 C1 RU 2262413C1 RU 2004109988/02 A RU2004109988/02 A RU 2004109988/02A RU 2004109988 A RU2004109988 A RU 2004109988A RU 2262413 C1 RU2262413 C1 RU 2262413C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flux
- metal
- cao
- centrifugal casting
- borax
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к литейному производству, а именно к получению биметаллических чугунных заготовок, например прокатных валков, центробежным способом с использованием флюса, где в качестве рабочего слоя используют модифицированный магнием чугун и другие легированные чугуны.The invention relates to foundry, in particular to the production of bimetallic cast iron billets, for example, rolling rolls, by a centrifugal method using flux, where magnesium modified cast iron and other alloyed cast irons are used as the working layer.
Известен флюс [1] для электрошлаковой сварки металлов и сплавов, обеспечивающий высокую химическую активность и хорошо очищающий поверхность свариваемых кромок от оксидов, состоящий из следующих компонентов, мас.%:Known flux [1] for electroslag welding of metals and alloys, providing high chemical activity and well cleaning the surface of the welded edges from oxides, consisting of the following components, wt.%:
Недостатком флюса является, то что флюс имеет высокую температуру плавления. Флюс очень «короткий» с узким температурным интервалом кристаллизации и высокой вязкостью при высоких температурах. Недостаточно хорошо растекается по нагретой поверхности металла и плохо рафинирует жидкий металл от неметаллических включений.The disadvantage of the flux is that the flux has a high melting point. The flux is very “short” with a narrow temperature range of crystallization and high viscosity at high temperatures. It does not spread well on the heated metal surface and poorly refines liquid metal from non-metallic inclusions.
Известен бористый флюс [2], применяющийся для растворения тугоплавких оксидов алюминия, титана и других элементов при сварке нержавеющих сталей, содержащий, мас.%:Known boron flux [2], used to dissolve refractory oxides of aluminum, titanium and other elements when welding stainless steels, containing, wt.%:
Для сварки высокобористых сталей из данного флюса убрана бура, а соотношение компонентов взято в следующем отношении, мас.%:For welding of high boron steels, a drill was removed from this flux, and the ratio of components was taken in the following ratio, wt.%:
Недостатком данного флюса является то, что флюс очень «короткий» с очень малой вязкостью при высоких температурах, плохо защищает металл от окружающей среды и недостаточно рафинирует металл от газов и неметаллических включений.The disadvantage of this flux is that the flux is very "short" with a very low viscosity at high temperatures, poorly protects the metal from the environment and does not sufficiently refine the metal from gases and non-metallic inclusions.
Известен флюс [3], предназначенный преимущественно для электрошлаковых процессов, состоящий из следующих компонентов: мас.%:Known flux [3], intended primarily for electroslag processes, consisting of the following components: wt.%:
В состав данного флюса дополнительно может быть введен криолит - 15 мас.%. Борный ангидрид снижает температуру плавления и повышает химическую активность флюса. Для перевода «короткого шлака» в «длинный» и повышения температуры плавления в его составе присутствует окись бария и окись хрома. Присутствующая окись кальция обеспечивает повышенную десульфурацию металла. При необходимости снижения температуры электрошлаковой ванны и защиты металлической ванны от окружающего воздуха в состав флюса вводят криолит.The composition of this flux can be additionally introduced cryolite - 15 wt.%. Boric anhydride lowers the melting point and increases the chemical activity of the flux. To convert “short slag” to “long” and increase the melting temperature, barium oxide and chromium oxide are present in its composition. The calcium oxide present provides increased metal desulfurization. If it is necessary to reduce the temperature of the electroslag bath and protect the metal bath from ambient air, cryolite is introduced into the flux.
Состав данного флюса обеспечивает хорошую электропроводность и вязкость, быстрое и легкое установление электрошлакового процесса и его устойчивое протекание в широком диапазоне токов и напряжений, хорошую отделимость шлаковой корки от затвердевшего металла, высокую производительность и качество переплавленного металла.The composition of this flux provides good electrical conductivity and viscosity, quick and easy establishment of the electroslag process and its stable flow over a wide range of currents and voltages, good separability of the slag crust from the hardened metal, high productivity and quality of the melted metal.
Недостатком данного флюса является, то что он даже с добавками криолита имеет достаточно высокую температуру плавления ~1250°С, плохо растекается по поверхности металла. Из-за высокой химической активности и присутствия оксидов бария и хрома плохо рафинирует металл от оксидных неметаллических включений.The disadvantage of this flux is that even with cryolite additives it has a rather high melting point of ~ 1250 ° C and does not spread well on the metal surface. Due to the high chemical activity and the presence of barium and chromium oxides, the metal is poorly refined from oxide non-metallic inclusions.
Известен модифицирующий флюс для центробежного литья чугунных заготовок, содержащий неметаллическую составляющую и порошок железа 5-85%. Шлакообразующая часть содержит оксиды алюминия, кремния, натрия, кальция, бора и фторид кальция [4].Known modifying flux for centrifugal casting of cast iron billets containing a non-metallic component and an iron powder of 5-85%. The slag-forming part contains oxides of aluminum, silicon, sodium, calcium, boron and calcium fluoride [4].
Данный флюс имеет низкую температуру плавления (~850°С), покрывает внутреннюю поверхность плотной пленкой, препятствует проникновенно к металлу кислорода, т.е. предохраняет металл от окисления.This flux has a low melting point (~ 850 ° C), covers the inner surface with a dense film, and impedes oxygen penetration to the metal, i.e. protects metal from oxidation.
Недостатком данного флюса является то, что он не всегда обеспечивает удаление оксидной пенки на высоколегированных чугунах, например хромистых. Флюс имеет также высокое температурное сопротивление, замедляя отвод тепла от внутренних зон залитого чугуна, укрупняя зерно и снижая твердость чугуна, и тем самым ухудшая эксплуатационные свойства рабочего слоя прокатного валка.The disadvantage of this flux is that it does not always ensure the removal of oxide foam on highly alloyed cast irons, such as chromium. The flux also has a high temperature resistance, slowing down the heat removal from the inner zones of cast iron, coarsening grain and reducing the hardness of cast iron, and thereby worsening the operational properties of the working layer of the rolling roll.
Известен флюс [5] для центробежного литья чугунных заготовок прокатных валков, обеспечивающий снижение брака по несвариваемости двух слоев металла, а также структуре и твердости внутренних зон наружного слоя прокатного валка.Known flux [5] for centrifugal casting of cast iron billets of rolling rolls, which reduces reject by the weldability of two layers of metal, as well as the structure and hardness of the inner zones of the outer layer of the rolling roll.
Флюс содержит следующие компоненты, мас.%:The flux contains the following components, wt.%:
(SiO2) оксид кремния - 20-25(SiO 2 ) silicon oxide - 20-25
(СаО) оксид кальция - 25-35(CaO) calcium oxide - 25-35
(CaF2) фторид кальция - 20-25(CaF 2 ) calcium fluoride - 20-25
(NaF) фторид натрия - 2-3(NaF) sodium fluoride - 2-3
(Na2B4O7) бура - 10-15(Na 2 B 4 O 7 ) borax - 10-15
(Na2СО3) сода - 5-10(Na 2 CO 3 ) soda - 5-10
(Al2O3) оксид алюминия - 1,5(Al 2 O 3 ) aluminum oxide - 1.5
(MgO) оксид магния - 1,5(MgO) magnesium oxide - 1.5
(KCl или NaCl) хлорид калия или натрия - 5-10(KCl or NaCl) potassium or sodium chloride - 5-10
(Al) порошок алюминия - 0,5(Al) aluminum powder - 0.5
(FeCr, FeB, FeTi, FeV) порошок ферроматериалов -1-3(FeCr, FeB, FeTi, FeV) powder of ferromaterials -1-3
Недостатком этого флюса является то, что он относится к очень «коротким» флюсам, с малым температурным интервалом кристаллизации, из-за присутствия ферроматериалов недостаточно хорошо растекается по поверхности кристаллизующего металла, что приводит к частичному окислению незащищенных участков металла и как следствие к несвариваемости двух слоев металла.The disadvantage of this flux is that it refers to very “short” fluxes, with a small crystallization temperature range, due to the presence of ferromaterials it does not spread well over the surface of the crystallizing metal, which leads to partial oxidation of unprotected metal sections and, as a result, to the weldability of two layers metal.
Известен флюс [6] для центробежной отливки заготовок из медных сплавов, содержащий мас.% (прототип):Known flux [6] for centrifugal casting of billets of copper alloys containing wt.% (Prototype):
Проведенные физико-химические исследования флюса прототипа показали, что он имеет недостатки: флюс относится к очень «коротким» флюсам с малым температурным интервалом кристаллизации (см. фиг.1, кривая 1). Температура плавления флюса ~620°С. При температурах 750-900°С флюс имеет низкую вязкость (1,0-0,4 П) (фиг.1, кривая 1), низкое поверхностное натяжение (240-200 мДж/м2) (фиг.3, кривая 1), невысокую плотность 2,4-2,2 г/см3) (фиг.2, кривая 1). При высоких температурах имеет очень малый угол смачивания (~20°), который резко увеличивается при снижении температуры и при 750°С составляет ~100° (фиг.4, кривая 1). При остывании флюс растрескивается.Physical and chemical studies of the prototype flux showed that it has drawbacks: flux refers to very “short” fluxes with a small crystallization temperature range (see figure 1, curve 1). Flux melting point ~ 620 ° С. At temperatures of 750-900 ° C, the flux has a low viscosity (1.0-0.4 P) (Fig. 1, curve 1), low surface tension (240-200 mJ / m 2 ) (Fig. 3, curve 1) , low density of 2.4-2.2 g / cm 3 ) (figure 2, curve 1). At high temperatures, it has a very small wetting angle (~ 20 °), which increases sharply with decreasing temperature and at ~ 750 ° C it is ~ 100 ° (Fig. 4, curve 1). When cooling, the flux cracks.
Обладая такими физико-химическими свойствами, данный флюс не способен надежно защитить внутреннюю поверхность трубной заготовки чугунного прокатного валка от окисления при температурах 800-900°С и при установке трубной заготовки в вертикальное положение полностью стекает, оголяет поверхность металла из-за низких величин вязкости и поверхностного натяжения, что приводит к окислению металла и как следствие плохой свариваемости металлов при заливке сердцевины чугунного валка.Possessing such physicochemical properties, this flux is not able to reliably protect the inner surface of the cast iron roll billet from oxidation at temperatures of 800-900 ° C and when the billet is installed in a vertical position it completely drains, exposes the metal surface due to low viscosity and surface tension, which leads to metal oxidation and, as a consequence, poor weldability of metals when casting the core of a cast-iron roll.
Технической задачей изобретения является уменьшение брака по причине несвариваемости двух слоев металла в заготовке чугунных валков, а также брака по структуре и твердости металла внутренних зон наружного слоя за счет придания флюсу оптимальных физико-химических свойств (вязкость, плотность, поверхностное натяжение, температура плавления, растекание), а также технологичности при заливке металла.An object of the invention is to reduce the rejection due to the weldability of two layers of metal in the cast iron roll preform, as well as the rejection due to the structure and hardness of the metal of the inner zones of the outer layer by imparting optimal physical and chemical properties to the flux (viscosity, density, surface tension, melting point, spreading ), as well as manufacturability when pouring metal.
Поставленная задача достигается тем, что известный флюс для центробежного литья, содержащий кальцинированную соду (Na2СО3), силикатную глыбу (mNa2O·nSiO2), плавиковый шпат (CaF2), буру (Na2B4O7), отличающийся тем, что дополнительно содержит борат кальция и известняк при следующем соотношении, мас.%:This object is achieved by the fact that the known flux for centrifugal casting containing soda ash (Na 2 CO 3 ), silicate block (mNa 2 O · nSiO 2 ), fluorspar (CaF 2 ), borax (Na 2 B 4 O 7 ), characterized in that it additionally contains calcium borate and limestone in the following ratio, wt.%:
Известняк (СаО) - 8-12Limestone (CaO) - 8-12
Плавиковый шпат (CaF2) - 12-17Fluorspar (CaF 2 ) - 12-17
Кальцинированная сода (Na2СО3) - 3-8Soda Ash (Na 2 CO 3 ) - 3-8
Бура (Na2B4O7) - 10-12Borax (Na 2 B 4 O 7 ) - 10-12
Борат кальция (СаОВ2O3) - 35-40Calcium Borate (CaOB 2 O 3 ) - 35-40
Силикатная глыба (mNa2O·nSiO2) - остальноеSilicate block (mNa 2 O · nSiO 2 ) - the rest
При этом при введении бората кальция в количестве 35-40 мас.% значительно снижается температура плавления флюса и изменяются его физико-химические свойства. При введении менее 35 мас.% бората кальция температура плавления флюса снижается, но флюс остается «коротким».Moreover, with the introduction of calcium borate in an amount of 35-40 wt.%, The melting point of the flux is significantly reduced and its physicochemical properties change. With the introduction of less than 35 wt.% Calcium borate, the melting point of the flux decreases, but the flux remains "short."
При введении бората кальция более 40 мас.% вязкость флюса повышается даже в области высоких температур. Оптимальными физико-химическими свойствами и температурой плавления обладает флюс, содержащий 35-40 мас.% бората кальция, в сочетании с другими составляющими флюса, находящимися в определенных массовых соотношениях.With the introduction of calcium borate of more than 40 wt.%, The viscosity of the flux increases even at high temperatures. The optimal physicochemical properties and melting point are possessed by a flux containing 35-40 wt.% Calcium borate, in combination with other flux components in certain mass ratios.
При введении во флюс известняка (СаО) более 12 мас.% повышается температура плавления, снижается смачиваемость металла флюсом.When limestone (CaO) is introduced into the flux, more than 12 wt.% The melting temperature rises, the wettability of the metal by the flux decreases.
Добавка менее 8 мас.% СаО мало снижает температуру плавления флюса. Добавки плавикового шпата (CaF2) более 17 мас.% разжижают флюс (вязкость снижается) и флюс становится более «коротким». Введение CaF2 менее 12 мас.% повышает вязкость флюса в области высоких температур и снижается смачиваемость металла флюсом.The addition of less than 8 wt.% CaO lowers the melting point of the flux. Additives of fluorspar (CaF 2 ) of more than 17 wt.% Thin the flux (viscosity decreases) and the flux becomes “shorter”. The introduction of CaF 2 less than 12 wt.% Increases the viscosity of the flux at high temperatures and decreases the wettability of the metal by flux.
Присутствие во флюсе кальцинированной соды (Na2СО3) более 8 мас.% разжижает флюс и делает его более «коротким», а добавки менее 3 мас.% Na2СО3 мало влияют на физико-химические свойства.The presence in the flux of soda ash (Na 2 CO 3 ) of more than 8 wt.% Dilutes the flux and makes it “shorter”, and additives of less than 3 wt.% Na 2 CO 3 have little effect on the physicochemical properties.
Добавки буры (Na2B4O7) более 12 мас.% снижают температуру плавления и увеличивают вязкость флюса, что приводит к снижению смачиваемости в области низких температур. Введение менее 10 мас.% Na2B4O7 не приводит к снижению температуры плавления флюса. Остальным компонентом флюса является силикатная глыба (mNa2O·nSiO2).Additives of borax (Na 2 B 4 O 7 ) of more than 12 wt.% Reduce the melting point and increase the viscosity of the flux, which leads to a decrease in wettability at low temperatures. The introduction of less than 10 wt.% Na 2 B 4 O 7 does not lead to a decrease in the melting point of the flux. The remaining component of the flux is a silicate block (mNa 2 O · nSiO 2 ).
Таким образом, при оптимальном соотношении компонентов предлагаемого флюса достигается низкая температура плавления флюса, хорошая смачиваемость (угол смачивания 45-60°), достаточно низкая вязкость флюса способствует хорошему растеканию флюса по поверхности металла. Флюс становится «длинным», с широким интервалом кристаллизации. Повышение вязкости и поверхностного натяжения способствует хорошему «слипанию» флюса с металлом и тем самым надежно защищает металл от окисления.Thus, with the optimum ratio of the components of the proposed flux, a low melting point of the flux is achieved, good wettability (wetting angle 45-60 °), a sufficiently low flux viscosity contributes to a good spreading of the flux on the metal surface. The flux becomes “long” with a wide crystallization interval. The increase in viscosity and surface tension contributes to a good "adhesion" of the flux to the metal and thereby reliably protects the metal from oxidation.
Испытания предложенного флюса проводились на ОАО «Кушвинский завод прокатных валков».Tests of the proposed flux were carried out at JSC "Kushvinsky rolling mill factory".
На фиг.1, 2, 3, 4 отражены сравнительные показатели предлагаемого флюса с прототипом.Figure 1, 2, 3, 4 reflects the comparative performance of the proposed flux with the prototype.
При высоких температурах вязкость флюса выше (2-3 П), чем у прототипа (0,4-1,0 П). При снижении температуры вязкость предлагаемого флюса постепенно увеличивается, флюс более «длинный», с широким температурным интервалом кристаллизации (фиг.1, кривая 2). Плотность флюса увеличилась (фиг.2, прямая 2) поверхностное натяжение повысилось (фиг.3, прямая 2). Особо следует отметить, что угол смачивания изменяется с 45° при 1100°С до 60° при 800°С. Это способствует хорошему растеканию флюса по поверхности металла при низких температурах (фиг.4, прямая 2). Предлагаемый флюс обладает достаточной пластичностью, не растрескивается при охлаждении, обладая повышенной вязкостью и поверхностным натяжением при низких температурах, при установке изложницы с затвердевшим металлом в вертикальное положение для заливки сердцевины прокатного валка не выливается и тем самым надежно защищает поверхность металла от окисления.At high temperatures, the flux viscosity is higher (2-3 P) than that of the prototype (0.4-1.0 P). With decreasing temperature, the viscosity of the proposed flux gradually increases, the flux is longer, with a wide temperature range of crystallization (figure 1, curve 2). The flux density increased (figure 2, line 2), the surface tension increased (figure 3, line 2). It should be noted that the contact angle varies from 45 ° at 1100 ° C to 60 ° at 800 ° C. This contributes to the good spreading of flux on the surface of the metal at low temperatures (figure 4, line 2). The proposed flux has sufficient ductility, does not crack upon cooling, has increased viscosity and surface tension at low temperatures, when the mold with hardened metal is installed in a vertical position to fill the core of the rolling roll, it does not pour out and thereby reliably protects the metal surface from oxidation.
В твердом состоянии флюс обладает хорошей теплопроводностью (выше, чем у прототипа), что способствует снижению роста зерна чугуна с внутренней стороны рабочего слоя валка и повышению твердости.In the solid state, the flux has good thermal conductivity (higher than that of the prototype), which helps to reduce the growth of cast iron grain from the inner side of the working layer of the roll and increase hardness.
Предлагаемый флюс изготовляли следующим образом. Сплавление компонентов флюса проводили во флюсоплавильной печи из предварительно прокаленных материалов.The proposed flux was made as follows. The fusion of the flux components was carried out in a flux-smelting furnace from previously calcined materials.
Полученный флюс имеет температуру плавления 750°С. Перед применением флюс размалывали в порошок до размеров не более 1 мм и равномерно засыпали с помощью специального устройства на зеркало залитого металла во вращающуюся горизонтальную изложницу. При вращении изложницы и кристаллизации трубной заготовки рабочей поверхности прокатного валка флюс покрывает равномерным сплошным тонким слоем внутреннюю поверхность и надежно защищает металл от окисления.The resulting flux has a melting point of 750 ° C. Before use, the flux was ground into powder to a size of not more than 1 mm and evenly poured using a special device onto the mirror of the poured metal into a rotating horizontal mold. During the rotation of the mold and the crystallization of the tube billet of the working surface of the rolling roll, the flux covers the inner surface with a uniform continuous thin layer and reliably protects the metal from oxidation.
После установки трубкой заготовки в вертикальное положение и заливки металла сердцевины валка флюс расплавляется и поднимается с заливаемым металлом, оголяет защищенную поверхность, способствует хорошему свариванию двух чугунов (модифицированного наружного и внутреннего серого).After the tube is placed in a vertical position and the core of the roll is poured into the metal, the flux melts and rises with the poured metal, exposes the protected surface, and contributes to the good welding of two cast irons (modified outer and inner gray).
Таким образом, предлагаемый флюс решает проблему сваривания двух чугунов, модифицированного и серого, обладая повышенной теплопроводностью, способствует повышению твердости внутренних зон рабочего слоя прокатного валка.Thus, the proposed flux solves the problem of welding two cast iron, modified and gray, having increased thermal conductivity, helps to increase the hardness of the inner zones of the working layer of the rolling roll.
На момент подачи заявки прошел достаточную апробацию в заводских условиях и готов к промышленному применению.At the time of filing the application has passed sufficient testing in the factory and is ready for industrial use.
Количество валков, забракованных по причине несвариваемости, уменьшилось, а процент брака по причине несвариваемости снизился с 29 до 3%. Твердость рабочего слоя прокатных валков повысилась и составила 72-73 HSD вместо 71 HSD при применении флюса, подготовленного по существующей на заводе технологии.The number of rolls rejected due to indigestibility decreased, and the percentage of rejects due to indigestibility decreased from 29 to 3%. The hardness of the working layer of the rolling rolls increased and amounted to 72-73 HSD instead of 71 HSD when using flux prepared by the existing technology at the plant.
Источники информацииSources of information
1. А.с. СССР №241964. Опубликованное 18.04.1969. Бюллетень №14 В 23 К 35/36, В 23 К 35/02.1. A.S. USSR No. 241964. Published on April 18th, 1969. Bulletin No. 14 of 23 K 35/36, 23 K 35/02.
2. А.с. СССР №164777. Опубликованное 19.08.1964. Бюллетень №16.2. A.S. USSR No. 164777. Published on August 19, 1964. Bulletin No. 16.
3. А.с. СССР №359118. Опубликованное 21.11.1972. Бюллетень №35.3. A.S. USSR No. 359118. Published on 11/21/1972. Bulletin No. 35.
4. SU №560696 кл В 22 D 13/00, 1977.4. SU No. 560696 cells B 22 D 13/00, 1977.
5. RU №2122921 В 22 D 13/00 10.12.1998. Бюллетень №34.5. RU No. 2122921 B 22 D 13/00 12/10/1998. Bulletin No. 34.
6. RU, А.с. №358075, Флюс, опубликовано 03.11.72, БИ №34.6. RU, A.S. No. 358075, Flux, published 03.11.72, BI No. 34.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004109988/02A RU2262413C1 (en) | 2004-04-01 | 2004-04-01 | Flux for centrifugal casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004109988/02A RU2262413C1 (en) | 2004-04-01 | 2004-04-01 | Flux for centrifugal casting |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2262413C1 true RU2262413C1 (en) | 2005-10-20 |
Family
ID=35863082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004109988/02A RU2262413C1 (en) | 2004-04-01 | 2004-04-01 | Flux for centrifugal casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2262413C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2479378C1 (en) * | 2011-12-12 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Flux for spun casting |
-
2004
- 2004-04-01 RU RU2004109988/02A patent/RU2262413C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2479378C1 (en) * | 2011-12-12 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Flux for spun casting |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6553654B2 (en) | Casting powder, casting slag and steel casting method | |
| JP4708055B2 (en) | Mold powder for continuous casting of steel | |
| KR20180079380A (en) | Continuous Casting Mold Flux and Continuous Casting Method | |
| JP4903622B2 (en) | Mold powder for continuous casting of steel and continuous casting method | |
| JP2011147979A (en) | Mold flux for continuous casting of steel | |
| CN104308104A (en) | Novel casting powder and application thereof | |
| CN104988368A (en) | Wear-resisting CPU cooling fin and preparation technology thereof | |
| JP3226829B2 (en) | Hollow granule mold flux for continuous casting | |
| JP5704030B2 (en) | Mold flux for continuous casting of steel | |
| JP2017087273A (en) | CONTINUOUS CASTING MOLD POWDER FOR Ti-CONTAINING STEEL, AND CONTINUOUS CASTING METHOD | |
| RU2262413C1 (en) | Flux for centrifugal casting | |
| JP4486878B2 (en) | Mold powder for continuous casting of steel and continuous casting method | |
| JP5226423B2 (en) | Powder for continuous casting of steel | |
| JP3656615B2 (en) | Mold powder for continuous casting of steel | |
| Kanbe et al. | Prevention of longitudinal cracks in a continuously cast slab of Fe–Cr–Ni superalloy containing Al and Ti | |
| JP3891078B2 (en) | Continuous casting method of molten perovskite carbon steel | |
| JP2675376B2 (en) | High speed continuous casting of steel | |
| JP4451798B2 (en) | Continuous casting method | |
| JP2000158105A (en) | Mold powder for continuous steel casting and continuous casting method | |
| JP2994718B2 (en) | Flux for continuous casting | |
| JP2008207187A (en) | Powder for continuously casting ni-cu-based alloy, and continuous casting method | |
| JP2008254002A (en) | FLUX FOR CONTINUOUS CASTING OF STAINLESS STEEL CONTAINING Ti, AND CONTINUOUS CASTING METHOD USING THE SAME | |
| JP2004001017A (en) | Mold powder for continuous casting of steel | |
| JP2985671B2 (en) | Mold powder for continuous casting of steel | |
| JP3717049B2 (en) | Mold powder for continuous casting of steel and continuous casting method of steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060402 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060402 |
|
| RZ4A | Other changes in the information about an invention |