RU2253052C1

RU2253052C1 - Hydrostatic bearing

Info

Publication number: RU2253052C1
Application number: RU2003125599/11A
Authority: RU
Inventors: В.С. Васильев (RU); В.С. Васильев
Original assignee: Васильев Валентин Сергеевич
Priority date: 2003-08-21
Filing date: 2003-08-21
Publication date: 2005-05-27
Also published as: RU2003125599A

Abstract

FIELD: mechanical engineering.

SUBSTANCE: hydrostatic bearing has controllers of "nozzle-gate" type which are defined by the surfaces of the pin and bushing. The pin and bushing are mounted for permitting reverse movement with respect to the contact surfaces of the pin and bushing of the bearing. The gate surface and the surface of the nozzle exit of each controller are mounted on surfaces, which are not in a contact.

EFFECT: enhanced reliability.

24 cl, 32 dwg

Description

Изобретение относится к области машиностроения и может быть использовано в узлах вращения различных приборов и механизмов, в частности относится к опорным узлам высокоскоростных турбомашин, газовых турбокомпрессоров, насосов и гидротурбин, а также плоских направляющих станков транспортеров и т.п. Гидростатический подшипник содержит шип ротора, сопряженный с втулкой или пятой корпуса устройства, в зазор между опорными участками которых подводится рабочая среда (жидкость или газ) от источника высокого давления через регуляторы типа “сопло-заслонка”, поверхности дросселирующего зазора которых размещены соответственно на шипе и втулке и имеют взаимообратные перемещения относительно опорных участков шипа и втулки.The invention relates to the field of mechanical engineering and can be used in the nodes of rotation of various devices and mechanisms, in particular, relates to the reference nodes of high-speed turbomachines, gas turbocompressors, pumps and hydraulic turbines, as well as flat guide conveyor machines, etc. The hydrostatic bearing contains a rotor spike, interfaced with the sleeve or fifth body of the device, into the gap between the supporting sections of which the working medium (liquid or gas) is supplied from the high pressure source through the nozzle-damper controllers, the throttling clearance surfaces of which are placed respectively on the spike and the sleeve and have reciprocal movements relative to the supporting sections of the spike and the sleeve.

Известна гидростатическая опора (а.с. СССР 1723385, МПК 5 F 16 С 32/06), содержащая вал, вкладыш с несущими карманами и питающими отверстиями, сообщенными с источником питания рабочей средой под давлением через дроссели, гидроаккумулятор, по меньшей мере один следящий электромагнитный золотник и автоматическую систему управления давлением в кармане, включающую задающее устройство, последовательно сообщенные вибродатчик, усилитель и блок сравнения.Known hydrostatic support (AS USSR 1723385, IPC 5 F 16 C 32/06), containing a shaft, a liner with bearing pockets and feed holes in communication with the power source of the working medium under pressure through the chokes, a hydraulic accumulator, at least one tracking an electromagnetic spool and an automatic pocket pressure control system, including a driver, sequentially communicated vibration sensor, amplifier and comparison unit.

Недостатком известной гидростатической опоры является ее сложность и многозвенность, влекущие снижение надежности.A disadvantage of the known hydrostatic support is its complexity and multi-link, entailing a decrease in reliability.

Наиболее близким к изобретению по технической сущности является гидростатический подшипник (Патент США 4685813, МПК 4 F 16 C 32/06; НКИ 384/118) с “оппозитной внутренней компенсацией”, принятый за прототип.Closest to the invention in technical essence is a hydrostatic bearing (US Patent 4,685,813, IPC 4 F 16 C 32/06; NKI 384/118) with “opposed internal compensation” adopted for the prototype.

Гидроподшипник состоит из шипа, втулки с карманами, соответственно сообщенными коммуникационными каналами и дросселирующими участками зазора между шипом и втулкой, при этом протяженность коммуникационных каналов превышает половину конструкционною периметра втулки.The hydraulic bearing consists of a spike, a sleeve with pockets respectively connected by communication channels and throttling sections of the gap between the spike and the sleeve, while the length of the communication channels exceeds half of the structural perimeter of the sleeve.

Недостатком конструкции прототипа является большая протяженность коммуникационных каналов, вызывающая фазовое смещение импульса распространения потока рабочей среды, особенно, в быстроходных устройствах, что вызывает вибронеустойчивость в подшипнике.The disadvantage of the design of the prototype is the large length of the communication channels, causing a phase shift of the propagation pulse of the flow of the working medium, especially in high-speed devices, which causes vibration stability in the bearing.

Другим недостатком известного подшипника является сложность конструктивно-технологического выполнения коммуникационных каналов, которая усугубляется с увеличением размеров подшипника.Another disadvantage of the known bearing is the complexity of the structural and technological implementation of communication channels, which is aggravated with an increase in the size of the bearing.

Предложенная конструкция подшипника применима в гидро-, газостатических подшипниках - уплотнениях, выполненных в виде радиальных уплотнений валов (Пат. РФ 2182994) или лепестковых уплотнений (Пат. РФ 2182993).The proposed bearing design is applicable in hydro-, gas-static bearings - seals made in the form of radial shaft seals (US Pat. RF 2182994) or flap seals (US Pat. RF 2182993).

Задачей, решаемой изобретением, является повышение работоспособности гидростатического подшипника.The problem solved by the invention is to increase the operability of a hydrostatic bearing.

Технический результат достигается в гидростатическом подшипнике, состоящем из втулки корпуса, охватывающей полностью или частично сегментами шип, зазоры между опорными участками, контактных поверхностей которых сообщены с источником высокого давления через дроссельные зазоры регулятора типа “сопло-заслонка” рабочей среды, заслонная поверхность и поверхность среза сопла которых размещены на шипе и втулке, имеют взаимообратные перемещения относительно опорных участков контактных поверхностей шипа и втулки; при этом заслонная поверхность и поверхность среза сопла каждого регулятора размещены на неконтактных поверхностях, смежны с опорными участками контактных поверхностей и взаимообратно подвижны опорным участкам контактных поверхностей шипа и втулки; заслонной поверхностью регулятора подвода, размещенной, например, в Г-образной чаше шипа, сопряженной дроссельным зазором с поверхностью среза сопла втулки корпуса или сегмента или заслонной поверхностью регулятора подвода, размещенной, например, в Г-образном выступе втулки или сегмента, является поверхность проточки шипа, сопряженная дроссельным зазором с поверхностью среза сопла втулки корпуса или сегмента; дроссельный зазор регулятора, образованный поверхностью Г-образной чаши шипа, сообщен с зазором между опорными участками контактных поверхностей втулки и шипа коммуникационным каналом; дроссельный зазор регулятора, образованный поверхностью среза сопла Г-образного выступа втулки или сегмента и заслонной поверхностью высокого давления; на поверхности среза сопла во втулке или ее Г-образном выступе выполнена в плоскости вращения шипа приемная канавка, сообщающая дроссельный зазор регулятора через коммуникационный канал и распределительный желоб с зазором, образованным опорными участками контактных поверхностей шипа и втулки; на контактной поверхности втулки выполнены распределительные желоба или на контактной поверхности втулки выполнены винтовые канавки; или на контактной поверхности втулки выполнены площадки Релея, сообщающие зазор между опорными участками контактных поверхностей через коммуникационные каналы и дроссельные зазоры регуляторов с источником высокого давления; приемные канавки, размещенные на поверхности среза сопла втулки, выполнены с угловым смещением относительно распределительного желоба; приемные канавки, размещенные на поверхности среза сопла втулки, выполнены с проточки шипа, сообщен с зазором между опорными участками контактных поверхностей втулки и шипа коммуникационным каналом, выполненным в Г-образном выступе втулки; дроссельный зазор регулятора образован поверхностью среза сопла Г-образного выступа втулки или сегмента и заслонной поверхностью проточки шипа, сообщен с зазором между опорными участками контактных поверхностей втулки и шипа коммуникационным каналом, выполненным в шипе; коммуникационный канал в регуляторе подвода сообщен с раздаточной канавкой, расположенной в плоскости вращения шипа на поверхности среза сопла, и с источником угловым смещением относительно распределительного желоба; срез сопла регулятора подвода рабочей среды в направлении стока в дроссельный зазор выполнен с острой кромкой; поверхность среза сопла регулятора подвода рабочей среды в направлении стока в дроссельный зазор образует щелевой участок малой протяженности: поверхность среза сопла регулятора подвода рабочей среды в направлении стока в дроссельный зазор образует щелевой участок большой протяженности. Заслонная поверхность и поверхность среза сопла регулятора с Г-образной чашей выполнены коническими концентричными поверхностями, дроссельный зазор между которыми регулируется смещением их вдоль оси при сборке, например, дистанционными прокладками, заслонная поверхность и поверхность среза сопла peгулятора с Г-образным выступом втулки выполнены коническими концентричными поверхностями, дроссельный зазор между которыми регулируется смещением их вдоль оси при сборке, например, дистанционными прокладками; в качестве источника высокого давления используется процесс центробежного нагнетания рабочей среды в дроссельный зазор регулятора через радиальный канал Г-образной чаши шипа; в качестве источника высокого давления используется процесс центробежного нагнетания рабочей среды в дроссельный зазор регулятора через радиальный канал шипа; полость, окружающая регулятор, сообщена с источником высокого давлений, а на контактной поверхности втулки со стороны регулятора выполнен дренажный желоб, образующий уплотнительную часть зазора между опорными участками контактных поверхностей шипа и втулки и сообщенный с полостью низкого давления, окружающей подшипник; со стороны полости высокого давления полки смежных сегментов или лепестков втулки сопряжены в плоскости вращения Z-образными герметизирующими уступами и лабиринтами, над которыми между полками и корпусом установлен герметизатор, выполненный в виде уплотнительного кольца; при этом кромки опорных поверхностей сегментов (или лепестков), размещенных в полости низкого давления в ометаемой поверхности вращения, сопряжены Z-образным герметизирующими уступами.The technical result is achieved in a hydrostatic bearing, consisting of a housing sleeve, covering in whole or in part the spike segments, the gaps between the supporting sections, the contact surfaces of which are communicated with the high pressure source through the throttle gaps of the “nozzle-damper” regulator of the working medium, the screened surface and the cut-off surface the nozzles of which are placed on the spike and the sleeve, have reciprocal movements relative to the supporting sections of the contact surfaces of the spike and the sleeve; wherein the screening surface and the cutting surface of the nozzle of each regulator are located on non-contact surfaces, are adjacent to the supporting parts of the contact surfaces, and are reciprocally movable to the supporting parts of the contact surfaces of the spike and the sleeve; the screened surface of the feed control located, for example, in the L-shaped spike, mated with a throttle clearance to the cut-off surface of the nozzle of the sleeve of the housing or segment or the screened surface of the supply control, placed, for example, in the L-shaped protrusion of the sleeve or segment, is the surface of the stud conjugated by a throttle clearance to the cut surface of the nozzle of the sleeve of the housing or segment; the throttle clearance of the regulator formed by the surface of the L-shaped bowl of the cleat is in communication with the gap between the supporting portions of the contact surfaces of the sleeve and the cleat with a communication channel; the throttle clearance of the regulator formed by the cut-off surface of the nozzle of the L-shaped protrusion of the sleeve or segment and the screened surface of high pressure; on the cutting surface of the nozzle in the sleeve or its L-shaped protrusion, a receiving groove is made in the plane of rotation of the spike, communicating the throttle clearance of the regulator through the communication channel and the distribution chute with a gap formed by the supporting portions of the contact surfaces of the spike and the sleeve; distribution grooves are made on the contact surface of the sleeve or screw grooves are made on the contact surface of the sleeve; or on the contact surface of the sleeve, Rayleigh pads are made, communicating the gap between the supporting sections of the contact surfaces through communication channels and throttle gaps of regulators with a high pressure source; the receiving grooves located on the cutting surface of the nozzle of the sleeve are made with an angular offset relative to the distribution channel; the receiving grooves located on the cutting surface of the nozzle of the sleeve are made with a groove of the stud, communicated with a gap between the supporting portions of the contact surfaces of the sleeve and the stud of the communication channel made in the L-shaped protrusion of the sleeve; the throttle clearance of the regulator is formed by the cut-off surface of the nozzle of the L-shaped protrusion of the sleeve or segment and the screened surface of the groove of the tenon, communicated with a gap between the supporting sections of the contact surfaces of the sleeve and the tenon by a communication channel made in the tenon; the communication channel in the supply regulator is in communication with a dispensing groove located in the plane of rotation of the tenon on the nozzle exit surface and with a source of angular displacement relative to the distribution chute; a cut of the nozzle of the regulator for supplying the working medium in the direction of flow into the throttle gap is made with a sharp edge; the cut-off surface of the nozzle of the regulator for supplying the working medium in the direction of flow into the throttle gap forms a gap section of small length: the cut-off surface of the nozzle of the regulator of supplying the working medium in the direction of flow to the throttle gap forms a gap section of large length. The damper surface and the cut-off surface of the regulator nozzle with the L-shaped cup are made of conic concentric surfaces, the throttle clearance between which is controlled by their displacement along the axis during assembly, for example, by remote gaskets, the damper surface and the cut-off surface of the regulator nozzle with the L-shaped protrusion of the sleeve are made of conical concentric surfaces, the throttle clearance between which is controlled by their displacement along the axis during assembly, for example, by remote gaskets; as a source of high pressure, the process of centrifugal injection of the working medium into the throttle gap of the regulator through the radial channel of the L-shaped spike is used; as a source of high pressure, the process of centrifugal injection of the working medium into the throttle gap of the regulator through the radial channel of the cleat is used; the cavity surrounding the regulator is in communication with the high pressure source, and a drainage trough is made on the contact surface of the sleeve from the regulator side, forming a sealing part of the gap between the supporting portions of the contact surfaces of the stud and sleeve and communicated with the low-pressure cavity surrounding the bearing; from the side of the high-pressure cavity, the shelves of adjacent segments or the petals of the sleeve are mated in the plane of rotation by Z-shaped sealing ledges and labyrinths, over which a sealant made in the form of an o-ring is installed between the shelves and the casing; the edges of the supporting surfaces of the segments (or petals) placed in the low-pressure cavity in the sweeping surface of rotation are conjugated with a Z-shaped sealing ledges.

Дроссельный зазор регулятора сообщен с распределительными желобами зазора между опорными участками контактных поверхностей шипа и втулки коммуникационными каналами, выполненными в Г-образной чаше и шипе; при этом дроссельный зазор регулятора так же сообщен с зазором между опорными участками контактных поверхностей шипа и втулки, выполненными во втулке коммуникационными каналами и распределительными желобами; дроссельный зазор регулятора сообщен с зазором между опорными участками поверхностей шипа и втулки, выполненными в Г-образном выступе втулки коммуникационными каналами с распределительными желобами; при этом дроссельный зазор регулятора также сообщен с зазором между опорными участками поверхностей шипа и втулки, выполненными в шипе коммуникационными каналами с распределительными желобами. Полка и Г-образный выступ втулки выполнены в виде замкнутой кольцевой обечайки или уплотнительных сегментов или лепестков и образуют в проточке шипа дроссельный зазор, сопло регулятора баланса которого сообщено с зазором между опорными участками поверхностей шипа и втулки через коммуникационные каналы и распределительные желоба; не менее чем один из зазоров сопряжения поверхностей Г-образной чаши шипа с втулкой или поверхности втулки с поверхностью шипа разделен на опорный участок и дроссельный участок дренажными желобами, сообщенными коммуникационными каналами с полостью низкого давления; при этом на опорном участке нанесены распределительные желоба, сообщенные с соплами соответствующего противолежащего дроссельного участка; не менее чем один из зазоров сопряжения поверхностей Г-образного выступа-обечайки втулки с поверхностями проточки шипа разделен на опорные участки и дроссельные участки дренажными желобами, сообщенными коммуникационными каналами с полостью низкого давления; при этом на опорном участке нанесены распределительные желоба, сообщенные каналами соответствующего противолежащего дроссельного участка; не менее чем один из зазоров между чашей шипа и Г-образным выступом-обечайкой или Г-образным выступом-обечайкой втулки и шипом образованы опорные участки несения осевой нагрузки, сообщенные через коммуникационные каналы и сопла с участками дросселирующих зазоров регулятора расхода, образованные, соответственно, торцевой поверхностью заслона чаши и втулки или торцевыми поверхностями дна проточки шипа и Г-образного выступа-обечайки; по меньшей мере Г-образная чаша шипа или Г-образный выступ-обечайка втулки размещена с каждой стороны шипа или втулки и образует соответственно радиальный или радиально-упорный двухрядный подшипник; не менее чем между двумя опорными участками, одновременно воспринимающими нагрузку, выполнены каналы уравнения давления, соединяющие зазоры, соответственно, со смежными зазорами и противолежащим зазором.The throttle gap of the regulator is in communication with the distribution grooves of the gap between the supporting sections of the contact surfaces of the stud and the sleeve by communication channels made in the L-shaped bowl and the spike; wherein the throttle clearance of the regulator is also communicated with a gap between the supporting portions of the contact surfaces of the spike and the sleeve, communication channels and distribution channels made in the sleeve; the throttle gap of the regulator is communicated with a gap between the supporting portions of the surfaces of the spike and the sleeve, made in the L-shaped protrusion of the sleeve by communication channels with distribution channels; wherein the throttle clearance of the controller is also communicated with a gap between the supporting portions of the surfaces of the tenon and the sleeve, made in the tenon by communication channels with distribution channels. The shelf and the L-shaped protrusion of the sleeve are made in the form of a closed annular shell or sealing segments or petals and form a throttle gap in the tenon groove, the balance regulator nozzle of which is communicated with a gap between the supporting sections of the surfaces of the tenon and the sleeve through communication channels and distribution channels; not less than one of the clearances of the mating surfaces of the L-shaped bowl of the stud with the sleeve or the surface of the sleeve with the surface of the stud is divided into a support section and a throttle section by drainage channels connected by communication channels with a low-pressure cavity; at the same time, distribution channels are applied to the reference section, communicated with the nozzles of the corresponding opposite throttle section; at least one of the clearances of the mating surfaces of the L-shaped protrusion-shell of the sleeve with the surfaces of the stud groove is divided into supporting sections and throttle sections by drainage channels connected by communication channels with a low-pressure cavity; at the same time, distribution channels are applied on the reference section, communicated by the channels of the corresponding opposite throttle section; no less than one of the gaps between the thorn bowl and the L-shaped protrusion-shell or the L-shaped protrusion-shell of the sleeve and the spike are formed supporting sections bearing axial load, communicated through communication channels and nozzles with sections of throttling gaps of the flow controller, respectively formed the end surface of the shield of the bowl and sleeve or the end surfaces of the bottom of the groove of the spike and the L-shaped protrusion-shell; at least the L-shaped spike cup or the L-shaped protrusion-shell of the sleeve is placed on each side of the spike or sleeve and forms a radial or angular contact double row bearing, respectively; not less than between two supporting sections simultaneously accepting the load, pressure equation channels are made connecting the gaps, respectively, with adjacent gaps and the opposite gap.

Сушность изобретения поясняется на чертежах фиг.1-32.The invention is illustrated in the drawings of figures 1-32.

Фиг.1. Продольный разрез гидростатического подшипника с Г-образной чашей регулятора на шине.Figure 1. Longitudinal section of a hydrostatic bearing with a L-shaped regulator cup on the tire.

Фиг.2. Продольный разрез гидростатического подшипника с Г-образным выступом регулятора на втулке.Figure 2. Longitudinal section of a hydrostatic bearing with a L-shaped protrusion of the regulator on the sleeve.

Фиг.3. Вид подшипника и регулятора в сечении А-А на фиг.1.Figure 3. The view of the bearing and the regulator in section AA in figure 1.

Фиг.4. Продольный разрез гидростатического подшипника с Г-образным выступом на втулке и соплом в шипе.Figure 4. Longitudinal section of a hydrostatic bearing with a L-shaped protrusion on the sleeve and a nozzle in the spike.

Фиг.5. Вид подшипника и регулятора в сечении А-А фиг.4.Figure 5. The view of the bearing and the regulator in section AA Figure 4.

Фиг.6. Вид подшипника и регулятора в сечении А-А на фиг.1 с приемными канавками сопел и распределительными желобами втулки.6. The view of the bearing and the regulator in section AA in figure 1 with the receiving grooves of the nozzles and distribution channels of the sleeve.

Фиг.7. Вид подшипника и регулятора в сечениях А-А, С-С фиг.2 с раздаточными и приемными канавками.7. The view of the bearing and the regulator in sections AA, CC of Fig. 2 with transfer and receiving grooves.

Фиг.8. Вид на контактную поверхность втулки подшипника в сечениях В-В фиг.1, 2:Fig. 8. View of the contact surface of the bearing sleeve in sections BB 1, 2:

а) распределительными желобами;a) distribution channels;

б) площадками Релея;b) Rayleigh sites;

в) винтовыми канавками.c) helical grooves.

Фиг.9. Вид подшипника с регулятором в сечении А-А на фиг.1 с угловым смещением приемной канавки сопла.Fig.9. The view of the bearing with the regulator in section AA in figure 1 with the angular displacement of the receiving groove of the nozzle.

Фиг.10. Вид подшипника с регулятором в сечении А-А на фиг.2 с угловым смещением приемной канавки сопла.Figure 10. View of the bearing with the regulator in section AA in figure 2 with the angular displacement of the receiving groove of the nozzle.

Фиг.11. Вид сечения А-А на фиг.6 дроссельною зазора регулятора с острой кромкой среза сопла.11. Section view AA in FIG. 6 by the throttle gap of the regulator with a sharp nozzle exit edge.

Фиг.12. Вид сечения А-А на фиг.6 дроссельною зазора регулятора с щелевым участком сопла малой протяженности.Fig. 12. Section view aa in FIG. 6 by the throttle gap of the regulator with the slotted portion of the small nozzle.

Фиг.13. Вид сечения А-А на фиг.6 дроссельного зазора регулятора с щелевым участком сопла большой протяженности.Fig.13. Section view AA in FIG. 6 of the throttle gap of the regulator with a slotted portion of a long nozzle.

Фиг.14. Продольный разрез подшипника с Г-образной чашей и коническими поверхностями регулятора.Fig.14. Longitudinal section of a bearing with an L-shaped cup and tapered surfaces of the regulator.

Фиг.15. Продольный разрез подшипника с Г-образным выступом регулятора на втулке и коническими поверхностями.Fig.15. Longitudinal section of the bearing with a L-shaped protrusion of the regulator on the sleeve and tapered surfaces.

Фиг.16. Продольный разрез подшипника с радиальными каналами центробежного нагнетания в Г-образной чаше шипа.Fig.16. Longitudinal section of a bearing with radial centrifugal injection channels in a L-shaped spike.

Фиг.17. Продольный разрез подшипника с Г-образным выступом втулки и радиальными каналами центробежного нагнетания в шине.Fig.17. Longitudinal section of the bearing with a L-shaped protrusion of the sleeve and radial channels of centrifugal discharge in the tire.

Фиг.18. Продольный разрез подшипника с дренажным желобом и регулятором, размещенным в полости источника давления.Fig. 18. Longitudinal section of the bearing with a drainage channel and a regulator located in the cavity of the pressure source.

Фиг.19. Продольный разрез сопряжения полок смежных сегментов Z-образными герметизирующими уступами и герметизатором.Fig.19. Longitudinal section of the mating shelves of adjacent segments with Z-shaped sealing ledges and a sealant.

Фиг.20. Вид сечения А-А на фиг.19 на сопряжения полок смежных сегментов Z-образными герметизирующими уступами и герметизатором.Fig.20. Section view A-A in FIG. 19 showing the mating of shelves of adjacent segments with Z-shaped sealing ledges and a sealant.

Фиг.21. Вид сечения В-В на фиг.19 на сопряжения смежных сегментов Z-образными уступами в ометаемой поверхности вращения.Fig.21. The cross-sectional view BB in FIG. 19 for conjugation of adjacent segments with Z-shaped ledges in a swept surface of revolution.

Фиг.22. Продольный разрез подшипника с зазором между опорными участками поверхностей шина и втулки, сообщенным с регулятором через каналы в Г-образной чаше и шине.Fig.22. A longitudinal section of the bearing with a gap between the bearing sections of the surfaces of the tire and the sleeve, communicated with the regulator through the channels in the L-shaped bowl and tire.

Фиг.23. Продольный разрез подшипника с зазором между опорными участками поверхностей шипа и втулки, сообщенным с регулятором через каналы в Г-образном выступе-обечайке и шипе.Fig.23. A longitudinal section of the bearing with a gap between the supporting sections of the surfaces of the stud and sleeve, communicated with the regulator through the channels in the L-shaped protrusion-shell and the spike.

Фиг.24. Продольный разрез подшипника с зазором между опорными участками поверхностей шипа и втулки, сообщенным с регуляторами, образованными Г-образной чашей шипа и Г-образным выступом-обечайкой втулки.Fig.24. A longitudinal section of the bearing with a gap between the bearing portions of the surfaces of the stud and sleeve, in communication with the regulators formed by the L-shaped spike cup and the L-shaped protrusion-shell of the sleeve.

Фиг.25. Продольный разрез подшипника с опорными и дроссельными участками, выполненными между чашей, втулкой и шипом.Fig.25. Longitudinal section of the bearing with bearing and throttle sections made between the cup, sleeve and spike.

Фиг.26. Продольный разрез подшипника с опорными и дроссельными участками, образованными Г-образным выступом-обечайкой в проточке шипа.Fig.26. Longitudinal section of the bearing with bearing and throttle portions formed by a L-shaped protrusion-shell in the groove of the tenon.

Фиг.27. Продольный разрез подшипника с опорными и дроссельными участками несения осевой нагрузки, образованными торцевыми поверхностями Г-образной чаши, Г-образным выступом втулки и шипа.Fig.27. A longitudinal section of the bearing with supporting and throttling sections of axial load bearing, formed by the end surfaces of the L-shaped bowl, L-shaped protrusion of the sleeve and spike.

Фиг.28. Вид на опорные участки подшипников в сечении А-А на фиг.27.Fig.28. View of the bearing sections of the bearings in section AA in Fig.27.

Фиг.29. Продольный разрез подшипника с тремя опорными радиальными и двумя упорными осевыми участками несения нагрузки, с подводом рабочей среды через каналы корпуса и ротора.Fig.29. A longitudinal section of the bearing with three radial bearings and two axial axial bearing sections, with the supply of the working medium through the channels of the housing and rotor.

Фиг.30. Продольный разрез подшипника фиг.29. размещенного в полости высокого давления.Fig.30. A longitudinal section of the bearing of Fig.29. placed in a high pressure cavity.

Фиг.31. Продольный разрез подшипника с регуляторами и опорными участками, выполненными с каждой стороны шипа, и каналами уравнения осевой нагрузки.Fig.31. Longitudinal section of the bearing with regulators and bearing sections made on each side of the spike and axial load equation channels.

Фиг.32. Продольный разрез подшипника с каналами уравнения одновременно воспринимаемых радиальных нагрузок в опорных участках.Fig. 32. A longitudinal section of a bearing with channels of the equation of simultaneously perceived radial loads in the bearing sections.

Предлагаемый гидростатический подшипник в зависимости от условий и требований использования может быть выполнен (фиг.1):The proposed hydrostatic bearing, depending on the conditions and requirements of use can be performed (figure 1):

- радиальным с вращением шипа 4 относительно осей 0₁0₁ или 0₄0₄;- radial with the rotation of the spike 4 relative to the axes 0 ₁ 0 ₁ or 0 ₄ 0 ₄ ;

- осевым (упорным) с осями вращением относительно осей 0₂0₂, 0₃0₃;- axial (persistent) with the axes rotating relative to the axes 0 ₂ 0 ₂ , 0 ₃ 0 ₃ ;

- плоским направляющим с перемещениями вдоль оси 0₅0₅ и состоит из втулки 1 корпуса 2 полного или частичного охвата сегментами 3 и шипа 4, зазоры между опорными участками 6 и 7 контактных поверхностей 8, 9 которых сообщены с источником 10 высокого давления через дроссельные зазоры 11 регулятора 12 типа “сопло-заслонка” рабочей среды, заслонная поверхность 13 и поверхность 14 среза сопла 15 которых размещены на шипе 4 и втулке 1, имеют взаимообратные перемещения относительно опорных участков 6, 7 контактных поверхностей 8, 9 шила 4 и втулки 1; при этом заслонная поверхность 13 и поверхность 14 среза сопла 15 каждого регулятора 12 размещены на неконтактных поверхностях, смежны с опорными участками 6, 7 контактных поверхностей 8, 9 и взаимно-обратно подвижны опорным участкам 6, 7 контактных поверхностей 8, 9 шипа 4 и втулки 1.- flat guide with movements along the axis 0 ₅ 0 ₅ and consists of a sleeve 1 of the housing 2 full or partial coverage by segments 3 and a spike 4, the gaps between the supporting sections 6 and 7 of the contact surfaces 8, 9 of which are communicated with the source 10 of high pressure through the throttle gaps 11 of the regulator 12 of the type “nozzle-damper” of the working medium, the screening surface 13 and the surface 14 of the cutoff nozzle 15 which are placed on the spike 4 and the sleeve 1, have reciprocal movements relative to the supporting sections 6, 7 of the contact surfaces 8, 9 of the awl 4 and the sleeve 1; wherein the screening surface 13 and the cutting surface 14 of the nozzle 15 of each controller 12 are placed on non-contact surfaces, adjacent to the supporting sections 6, 7 of the contact surfaces 8, 9 and mutually reverse movable to the supporting sections 6, 7 of the contact surfaces 8, 9 of the spike 4 and the sleeve 1.

Фиг.1, 2. Заслонная поверхность регулятора подвода размещена, например, в Г-образной чаше 16 шипа 4, сопряженной дроссельным зазором 11 с поверхностью 14 среза сопла 15 втулки 1 корпуса 2 или сегмента 3; фиг.2 или заслонной поверхностью 13 регулятора 12 подвода, размещенного, например, в Г-образном выступе 17 втулки 1 или сегмента 3, является поверхность проточки 18 шипа 4, сопряженная дроссельным зазором 11 с поверхностью 14 среза сопла 15 Г-образного выступа 17 втулки 1 корпуса 2 или сегмента 3; фиг.1 - дроссельный зазор 11 регулятора 12, образованный поверхностью 14 Г-образной чаши 16 шипа 4, сообщен с зазором 5 между опорными участками 6, 7 контактных поверхностей 8, 9 втулки 1 и шипа 4 коммуникационными каналами 20, а также с полостью 19 низкого давления, окружающей регулятор 12. Дроссельный зазор регулятора 12, образованный поверхностью 14 среза сопла 15 Г-образного выступа 17 втулки 1 или сегмента и заслонной поверхностью 13 проточки 18 типа 4, сообщен с зазором 5 между опорными участками 6, 7 контактных поверхностей 8, 9 втулки 1 и шипа 4 коммуникационным каналом 20, выполненным в Г-образном выступе 17 втулки 1.Figure 1, 2. The sloping surface of the inlet regulator is placed, for example, in the L-shaped bowl 16 of the spike 4, conjugated by a throttle gap 11 with a cut surface 14 of the nozzle 15 of the sleeve 1 of the housing 2 or segment 3; figure 2 or the screening surface 13 of the supply controller 12, located, for example, in the L-shaped protrusion 17 of the sleeve 1 or segment 3, is the surface of the groove 18 of the spike 4, conjugated by a throttle clearance 11 with a cut surface 14 of the nozzle 15 of the L-shaped protrusion 17 of the sleeve 1 building 2 or segment 3; figure 1 - the throttle gap 11 of the regulator 12, formed by the surface 14 of the L-shaped bowl 16 of the spike 4, is connected with a gap 5 between the supporting sections 6, 7 of the contact surfaces 8, 9 of the sleeve 1 and the spike 4 of the communication channels 20, as well as with the cavity 19 low pressure surrounding the regulator 12. The throttle gap of the regulator 12, formed by the cut surface 14 of the nozzle 15 of the L-shaped protrusion 17 of the sleeve 1 or segment and the screening surface 13 of the groove 18 of type 4, is connected with a gap 5 between the supporting sections 6, 7 of the contact surfaces 8, 9 bushings 1 and spike 4 communication th channel 20, made in the L-shaped protrusion 17 of the sleeve 1.

Фиг.4. 5. Дроссельный зазор 11 регулятора 12 образован поверхностью 14 среза сопла 15 Г-образного выступа 17 втулки 1 или сегмента 3 и заслонной поверхностью 13 проточки 18 шипа 4, сообщен с зазором 5 между опорными участками 6, 7 контактных поверхностей 8, 9 втулки 1 и шипа 4 коммуникационным каналом 20, выполненным в шипе 4.Figure 4. 5. The throttle gap 11 of the regulator 12 is formed by the cut surface 14 of the nozzle 15 of the L-shaped protrusion 17 of the sleeve 1 or segment 3 and the screening surface 13 of the groove 18 of the spike 4, connected with a gap 5 between the supporting sections 6, 7 of the contact surfaces 8, 9 of the sleeve 1 and stud 4 communication channel 20, made in the stud 4.

Фиг.4, 5. Коммуникационный капал 20 источника в регуляторе подвода сообщен с раздаточной канавкой 21, расположенной в плоскости вращения шипа на поверхности среза сопла и с источником 10 высокого давления.4, 5. The communication drip 20 of the source in the supply regulator is in communication with the dispensing groove 21 located in the plane of rotation of the spike on the nozzle exit surface and with the high pressure source 10.

Фиг.6, 7. На поверхности 14 среза сопла 15 во втулке 1 или ее Г-образном выступе 17 выполнена в плоскости вращения шипа приемная канавка 22, сообщающая дроссельный зазор 11 регулятора 12 через коммуникационный канал 20 и распределительный желоб 23 с зазором 5, образованным опорными участками 6, 7 контактных поверхностей 8, 9 шипа 4 и втулки 1.6, 7. On the cut surface 14 of the nozzle 15 in the sleeve 1 or its L-shaped protrusion 17, a receiving groove 22 is made in the plane of rotation of the spike, communicating the throttle clearance 11 of the regulator 12 through the communication channel 20 and the distribution chute 23 with a gap 5 formed supporting sections 6, 7 of the contact surfaces 8, 9 of the spike 4 and the sleeve 1.

Фиг.8а. На контактной поверхности 8 втулки выполнены распределительные желоба 23.Figa. Distribution grooves 23 are made on the contact surface 8 of the sleeve.

Фиг.8б. На контактной поверхности 8 втулки выполнены винтовые канавки 24.Figb. On the contact surface 8 of the sleeve made helical grooves 24.

Фиг.8в. На контактной поверхности 8 втулки выполнены площадки Релея 25, сообщающие зазор 5 между опорными участками 6, 7 контактных поверхностей через коммуникационные каналы 20 и дроссельные зазоры 11 регуляторов с источником 10 высокого давления.Figv. On the contact surface 8 of the sleeve, Rayleigh platforms 25 are made, communicating the gap 5 between the supporting sections 6, 7 of the contact surfaces through the communication channels 20 and the throttle gaps 11 of the regulators with a high pressure source 10.

Фиг.9. Приемные канавки 22, размещенные на поверхности 14 среза сопла 15 втулки 1, выполнены с угловым смещением 26 относительно распределительного желоба 23.Fig.9. The receiving grooves 22 located on the cut surface 14 of the nozzle 15 of the sleeve 1 are made with an angular offset 26 relative to the distribution channel 23.

Фиг.10. Приемные канавки 22, размещенные на поверхности 14 среза сопла 15 втулки 1, выполнены с угловым смещением 26 относительно распределительного желоба 23.Figure 10. The receiving grooves 22 located on the cut surface 14 of the nozzle 15 of the sleeve 1 are made with an angular offset 26 relative to the distribution channel 23.

Фиг.11. Срез сопла 15 регулятора 12 подвода рабочей среды в направлении стока в дроссельный зазор 11 выполнен с острой кромкой 27.11. The cut of the nozzle 15 of the regulator 12 for supplying a working medium in the direction of flow into the throttle gap 11 is made with a sharp edge 27.

Фиг.12. Поверхность 14 среза сопла 15 регулятора 12 подвода рабочей среды в направлении стока в дроссельный зазор 11 образует участок 28 малой протяженности.Fig. 12. The cut surface 14 of the nozzle 15 of the regulator 12 for supplying a working medium in the direction of flow into the throttle gap 11 forms a section 28 of small length.

Фиг.13. Поверхности 14 среза сопла 15 регулятора 12 подвода рабочей среды в направлении стока в дроссельный зазор 11 образуют щелевой участок 29 большой протяженности.Fig.13. The cut surface 14 of the nozzle 15 of the regulator 12 for supplying a working medium in the direction of flow into the throttle gap 11 form a gap section 29 of a large extent.

Фиг.14. Заслонная поверхность 30 и поверхность 31 среза сопла 15 регулятора 12 с Г-образной чашей 16 выполнены коническими концентричными поверхностями, дроссельный зазор 11 между которыми регулируется смещением их вдоль оси 0₁0₁ при сборке, например, дистанционными прокладками 32.Fig.14. The flap surface 30 and the cut-off surface 31 of the nozzle 15 of the regulator 12 with the L-shaped bowl 16 are made of conical concentric surfaces, the throttle gap 11 between which is controlled by their displacement along the axis 0 ₁ 0 ₁ during assembly, for example, by spacers 32.

Фиг.15. Заслонная поверхность 30 и поверхность 31 среза сопла 15, 22 регулятора 12 с Г-образным выступом 17 втулки 1 выполнены коническими концентричными поверхностями, дроссельный зазор 11 между которыми регулируется смещением их вдоль оси 0₁0₁ при сборке, например, дистанционными прокладками 32.Fig.15. The flap surface 30 and the cut-off surface 31 of the nozzle 15, 22 of the regulator 12 with the L-shaped protrusion 17 of the sleeve 1 are made of conical concentric surfaces, the throttle gap 11 between which is regulated by their displacement along the axis 0 ₁ 0 ₁ during assembly, for example, by distance spacers 32.

Фиг.16. В качестве источника высокого давления используется процесс центробежного нагнетания рабочей среды в дроссельный зазор 11 регулятора 12 через радиальный канал 33 Г-образной чаши 16 шипа 4.Fig.16. The process of centrifugal injection of the working medium into the throttle gap 11 of the regulator 12 through the radial channel 33 of the L-shaped bowl 16 of the spike 4 is used as a source of high pressure.

Фиг.17. В качестве источника высокого давления используется процесс центробежного нагнетания рабочей среды в дроссельный зазор 11 регулятора 12 через радиальный канал 33 шипа 4.Fig.17. As a source of high pressure, the process of centrifugal injection of the working medium into the throttle gap 11 of the regulator 12 through the radial channel 33 of the spike 4 is used.

Фиг.18. Полость 59, окружающая регулятор 12, сообщена с источником 10 высокого давления, а на контактной поверхности 14 втулки 1 со стороны регулятора 12 выполнен дренажный желоб 34, образующий уплотняющую часть 35 опорного зазора 5 и сообщенный с полостью 36 низкого давления, окружающей подшипник.Fig. 18. The cavity 59 surrounding the regulator 12 is in communication with the high pressure source 10, and a drain chute 34 is formed on the contact surface 14 of the sleeve 1 from the regulator 12 side, forming a sealing portion 35 of the backlash 5 and in communication with the low pressure cavity 36 surrounding the bearing.

Фиг.19, 20, 21. Со стороны полости 10, 19 высокого давления полки 36 смежных сегментов или лепестков втулки 1 сопряжены в плоскости вращения Z-образными герметизирующими уступами 38 и лабиринтами 39, над которыми между полками 36 и корпусом 2 установлен герметизатор 40, выполненный в виде уплотнительного кольца; при этом кромки 41 опорных поверхностей сегментов (или лепестков), размещенных в полости 42 низкого давления в ометаемой поверхности 37 вращения, сопряжены Z-образными герметизирующими уступами 38.Figs. 19, 20, 21. From the side of the high-pressure cavity 10, 19, the shelves 36 of adjacent segments or petals of the sleeve 1 are connected in the plane of rotation by Z-shaped sealing ledges 38 and labyrinths 39, over which a sealant 40 is installed between the shelves 36 and the housing 2, made in the form of a sealing ring; wherein the edges 41 of the supporting surfaces of the segments (or petals) located in the low-pressure cavity 42 in the sweeping surface 37 of rotation are conjugated by Z-shaped sealing ledges 38.

Фиг.22. Дроссельный зазор 11 регулятора 12 сообщен с распределительными желобами 23 зазора 5 между опорными участками шина и втулки коммуникационными каналами 43 и 20, выполненными в Г-образной чаше 16 и шипе 4; при этом дроссельный зазор 11 регулятора 12 также сообщен с зазором 5 между опорными участками шипа и втулки, выполненными во втулке 1, коммуникационными каналами 20 и распределительными желобами 23.Fig.22. The throttle gap 11 of the regulator 12 is in communication with the distribution channels 23 of the gap 5 between the supporting sections of the bus and the sleeve communication channels 43 and 20, made in the L-shaped bowl 16 and the spike 4; wherein the throttle gap 11 of the controller 12 is also communicated with a gap 5 between the supporting sections of the spike and the sleeve, made in the sleeve 1, communication channels 20 and distribution channels 23.

Фиг.23. Дроссельный зазор 11 регулятора 12 сообщен с зазором 5 между опорными участками шипа и втулки, выполненными в Г-образном выступе 17 втулки 1, коммуникационными каналами 20 с распределительными желобами 23; при этом дроссельный зазор 11 регулятора 12 также сообщен с зазором 5, выполненными в шипе 4, коммуникационными каналами 44 с распределительными желобами 23.Fig.23. The throttle gap 11 of the regulator 12 is communicated with a gap 5 between the supporting sections of the spike and the sleeve, made in the L-shaped protrusion 17 of the sleeve 1, communication channels 20 with distribution channels 23; while the throttle gap 11 of the controller 12 is also communicated with a gap 5 made in the spike 4, communication channels 44 with distribution channels 23.

Фиг.24. Полка 36 и Г-образный выступ 17 втулки 1 выполнены в виде замкнутой кольцевой обечайки или уплотнительных сегментов, или лепестков и образуют в проточке 18 шипа 4 дроссельный зазор 45, сопло 44 регулятора баланса которого сообщено с опорным зазором 5 через коммуникационные каналы 20 и распределительные желоба 23.Fig.24. The shelf 36 and the L-shaped protrusion 17 of the sleeve 1 are made in the form of a closed annular shell or sealing segments, or petals and form a throttle gap 45 in the groove 18 of the spike 4, the nozzle 44 of the balance regulator of which is communicated with the reference gap 5 through the communication channels 20 and distribution channels 23.

Фиг.25. Не менее чем один из зазоров 46, 47 сопряжения поверхностей Г-образной чаши 16 шипа 4 с втулкой 1 или поверхности 8 втулки 1 с поверхностью 9 шипа 4 разделен на опорный участок 48, 49 и дроссельные участки 50, 51 дренажными желобами 34, сообщенными коммуникационными каналами 20 с полостью низкого давления 42; при этом на опорном участке нанесены распределительные желоба 23, сообщенные с соплами 15 соответствующего противолежащего дроссельною участка.Fig.25. At least one of the clearance gaps 46, 47 of the surfaces of the L-shaped bowl 16 of the spike 4 with the sleeve 1 or of the surface 8 of the sleeve 1 with the surface 9 of the spike 4 is divided into a support portion 48, 49 and throttle portions 50, 51 of the drainage grooves 34 communicated by communication channels 20 with a low pressure cavity 42; at the same time, distribution chutes 23 are applied to the reference section, which are in communication with nozzles 15 of the corresponding opposite throttle section.

Фиг.26. Не менее чем один из зазоров 52, 53 сопряжения поверхностей Г-образного выступа-обечайки 17 втулки 1 с поверхностями проточки 18 шипа 4 разделен на опорные участки 54, 55 и дроссельные участки 56, 57 дренажными желобами 34, сообщенными коммуникационными каналами 20 с полостью низкого давления 42; при этом на опорном участке нанесены распределительные желоба 23, сообщенные каналами 15, 44 соответствующего дроссельного участка.Fig.26. At least one of the gaps 52, 53 of the mating surfaces of the L-shaped protrusion-shell 17 of the sleeve 1 with the surfaces of the groove 18 of the spike 4 is divided into supporting sections 54, 55 and throttle sections 56, 57 by drainage grooves 34 communicated by communication channels 20 with a low cavity pressure 42; at the same time, distribution channels 23 are applied on the reference section, communicated by channels 15, 44 of the corresponding throttle section.

Фиг.27, 28, 29. Не менее чем один из зазоров 58, 59 между чашей 16 шипа 4 и Г-образным выступом-обечайкой 17 или Г-образным выступом-обечайкой 17 втулки 1 и шипа 4; образованы опорные участки 60, 61 несения осевой нагрузки, сообщенные через коммуникационные каналы 20 и сопла 15 с участками 62, 63 дросселирующих зазоров 64, 65 регуляторов расхода, образованные, соответственно, торцевой поверхностью заслона чаши 16 и втулки 1 или торцевыми поверхностями дна проточки 18 шипа 4 и Г-образного выступа-обечайки 17.Fig.27, 28, 29. At least one of the gaps 58, 59 between the bowl 16 of the spike 4 and the L-shaped protrusion-shell 17 or the L-shaped protrusion-shell 17 of the sleeve 1 and the spike 4; support sections 60, 61 of axial load bearing are formed, communicated through communication channels 20 and nozzles 15 with sections 62, 63 of throttling gaps 64, 65 of the flow regulators, formed respectively by the end surface of the bowl shutter 16 and sleeve 1 or the end surfaces of the bottom of the spike groove 18 4 and the L-shaped protrusion-shell 17.

Фиг.31. По меньшей мере Г-образная чаша 16 шипа 4 или Г-образный выступ-обечайка 17 втулки 1 размещена с каждой стороны шипа 4 или втулки 1 и образует соответственно радиальный или радиально-упорный двухрядный подшипник.Fig.31. At least the L-shaped bowl 16 of the spike 4 or the L-shaped protrusion-shell 17 of the sleeve 1 is placed on each side of the spike 4 or the sleeve 1 and forms a radial or angular contact double row bearing, respectively.

Фиг.32. Не менее чем между двумя опорными участками, одновременно воспринимающими нагрузку, выполнены каналы 66, 67, 68 уравнения давления, соединяющие зазоры 46, 47, 58, соответственно, со смежными зазорами 52, 53 и противолежащим зазором 59.Fig. 32. Not less than between two supporting regions simultaneously accepting the load, pressure equations channels 66, 67, 68 are made connecting the gaps 46, 47, 58, respectively, with adjacent gaps 52, 53 and the opposite gap 59.

В рабочем состоянии в гидростатическом подшипнике скольжения, несущем внешнюю нагрузку фиг.1, 2, контактные поверхности 9, 8 типа 4 и втулки 1 корпуса 2 или ее сегментов 3 бесконтактно перемещаются с зазором 5, в опорные участки 6 и 7 которого подводится рабочая среда от источника 10 высокого давления через регуляторы 12 типа “сопло-заслонка”, в каждом из которых перемещения поверхности 14 среза сопла 15, размещенного на втулке 1 или ее Г-образном выступе 17, и заслонной поверхности 13, размещенной на Г-образной чаше 16 шипа 4 или в проточке 18 шипа 4 (фиг.2), взаимо-обратны перемещениям, питаемым опорным участкам 6, 7 контактных поверхностей 8, 9 шипа 4 и втулки 1 или каждого ее сегмента 3, что обеспечивает резко изменяющуюся расходную характеристику регулирования рабочей среды в зависимости от смещения шипа 4 во втулке 1 при изменении нaгрузки на подшипник.In working condition, in a hydrostatic plain bearing, bearing the external load of figures 1, 2, the contact surfaces 9, 8 of type 4 and the sleeve 1 of the housing 2 or its segments 3 are contactlessly moved with a gap 5, into the supporting sections 6 and 7 of which the working medium is supplied from high pressure source 10 through nozzle-damper controllers 12, in each of which displacements of the cut-off surface 14 of the nozzle 15 placed on the sleeve 1 or its L-shaped protrusion 17, and the screening surface 13 placed on the L-shaped spike bowl 16 4 or in the groove 18 of the spike 4 (figure 2), are reciprocally opposite to the movements fed to the supporting sections 6, 7 of the contact surfaces 8, 9 of the stud 4 and the sleeve 1 or each of its segments 3, which provides a sharply changing flow characteristic of the working medium regulation depending on the displacement of the stud 4 in the sleeve 1 when the load on the bearing changes .

При нагружении подшипника внешней нагрузкой возникает смещение ε шипа 4 и его Г-образной чаши 16 относительно втулки 1 с образованием (фиг.1, 3) дроссельного зазора 11, наименьшего Hmin, и сообщенного с ним зазора 5 наибольшей величины h_maxмежду участками 6, 7 контактных поверхностей 8, 9 втулки 1 и шипа 4; при этом нa диаметрально противоположной стороне возникает зазор 5 наименьшей величины h_minмежду опорными участками 6, 7 контактных поверхностей втулки 1 и шипа 4, в который поступает рабочая среда через дроссельный зазор 11 регулятора 12 наибольшего размера Hmax, например, по приемной канавке 22 сопла 15 и коммуникационному каналу 20 наименьшей по сравнению с прототипом протяженности, равной толщине стенки втулки 1, к распределительному желобу 23 опорного зазора, что обеспечивает наибольшую компенсацию расхода рабочей среды при приложении нагрузки и увеличении скорости скольжения.When the bearing is loaded with an external load, a displacement ε of the spike 4 and its L-shaped bowl 16 relative to the sleeve 1 occurs with the formation (Figs. 1, 3) of the throttle gap 11, the smallest Hmin, and the gap 5 with the largest value h _max between sections 6, 7 contact surfaces 8, 9 of the sleeve 1 and the spike 4; at the same time on the diametrically opposite side there is a gap 5 of the smallest value h _min between the supporting sections 6, 7 of the contact surfaces of the sleeve 1 and the spike 4, into which the working medium enters through the throttle gap 11 of the regulator 12 of the largest size Hmax, for example, along the receiving groove 22 of the nozzle 15 and the communication channel 20 of the smallest length compared to the prototype, equal to the wall thickness of the sleeve 1, to the distribution chute 23 of the support gap, which provides the greatest compensation for the flow of the working medium when the load is applied and an increase in sliding speed.

При нагружении подшипника фиг.2 внешней нагрузкой возникает смещение шипа 4 относительно втулки 1 и ее Г-образного выступа 17 с образованием дроссельного зазора 11 наименьшей величины Hmin и сообщенного с ним зазора 5 наибольшей величины h_maxмежду участками 6, 7 контактных поверхностей 8, 9 втулки 1 и шипа 4; при этом на диаметрально противоположной стороне возникает зазор 5 наименьшей величины h_minмежду опорными участками 6, 7 контактных поверхностей 8, 9 втулки 1 и шипа 2, в который поступает рабочая среда через дроссельный зазор 11 регулятора 12 наибольшей величины Hmax, например, по приемной канавке 22 сопла 15 и коммуникационному каналу 20 к распределительному желобу 23, что также обеспечивает наибольшую компенсацию расхода рабочей среды при приложении нагрузки и увеличении скорости скольжения.When loading the bearing of FIG. 2 with an external load, a tenon 4 is displaced relative to the sleeve 1 and its L-shaped protrusion 17 with the formation of a throttle gap 11 of the smallest value Hmin and a gap 5 connected with it of the largest value h _max between sections 6, 7 of the contact surfaces 8, 9 bushings 1 and spike 4; however, on the diametrically opposite side there is a gap 5 of the smallest value h _min between the supporting sections 6, 7 of the contact surfaces 8, 9 of the sleeve 1 and the spike 2, into which the working medium enters through the throttle gap 11 of the controller 12 of the largest value Hmax, for example, along the receiving groove 22 of the nozzle 15 and the communication channel 20 to the distribution chute 23, which also provides the greatest compensation for the flow of the medium when the load is applied and the sliding speed is increased.

Фиг.4, 5. В подшипниках с Г-образным выступом 17 втулки 1 и относительно малой скоростью скольжения коммуникационные каналы 20 выполняются в шипе 4, через которые рабочая среда из щелевого дросселирующего зазора 11 регулятора 12, например из его раздаточной канавки 21, через приемную канавку 22 сопла 15 поступает в зазор 5, образованный опорными участками 6, 7 контактных поверхностей 8 и 9 втулки 1 и шипа 4, при этом распределительный желоб 23 может быть расположен на контактной поверхности 8 втулки или на контактной поверхности 9 шипа 4 и непосредственно сообщаться с коммуникационным каналом 20.4, 5. In bearings with a L-shaped protrusion 17 of the sleeve 1 and a relatively low sliding speed, the communication channels 20 are carried out in the spike 4, through which the working medium from the slotted throttling gap 11 of the regulator 12, for example from its transfer groove 21, through the receiving the groove 22 of the nozzle 15 enters the gap 5, formed by the supporting sections 6, 7 of the contact surfaces 8 and 9 of the sleeve 1 and the spike 4, while the distribution chute 23 can be located on the contact surface 8 of the sleeve or on the contact surface 9 of the spike 4 and directly with communicate with communication channel 20.

Фиг.6. Рабочая среда из дроссельного зазора 11 регулятора 12 поступает в приемную канавку 22 сопла 15 и через коммуникационный канал 20 - в распределительный желоб 23 втулки 1 и зазор 5, образованный опорными участками 6, 7.6. The working medium from the throttle gap 11 of the regulator 12 enters the receiving groove 22 of the nozzle 15 and through the communication channel 20 into the distribution chute 23 of the sleeve 1 and the gap 5 formed by the supporting sections 6, 7.

Выполнение приемной канавки 22 сопла 15, размещенной в плоскости вращения шипа 4, позволяет уменьшить размеры peгулятора 12.The implementation of the receiving groove 22 of the nozzle 15, placed in the plane of rotation of the spike 4, allows to reduce the size of the regulator 12.

Фиг.7. Рабочая среда в дроссельный зазор 11 из источника 10 высокого давления (фиг.2) по коммуникационному каналу 23 во втулке 1 или ее Г-образном выступе 17 поступает через раздаточную канавку 21, выполненную в плоскости вращения шипа, параллельно, например, приемной канавке 22 потоком по всему ее периметру, что обеспечивает уменьшение размеров регулятора 12.7. The working medium enters the throttle gap 11 from the high-pressure source 10 (Fig. 2) through the communication channel 23 in the sleeve 1 or its L-shaped protrusion 17 through the transfer groove 21 made in the plane of rotation of the tenon, parallel to, for example, the receiving groove 22 by the flow around its perimeter, which provides a reduction in the size of the regulator 12.

Фиг.8а. На контактной поверхности 6 втулки 1 выполнены распределительные желоба 23, сообщенные коммуникационными каналами 20 с дроссельными зазорами 11, по которым рабочая среда из регулятора 12 равномерно распределяется по зазору 5 между опорными участками шипа и втулки.Figa. On the contact surface 6 of the sleeve 1, distribution channels 23 are made, communicated by communication channels 20 with throttle clearances 11, through which the working medium from the regulator 12 is evenly distributed along the gap 5 between the supporting sections of the spike and the sleeve.

Фиг.8б, в. Для повышения несущей способности подшипника на его контактной поверхности 6 втулки 1 или сегментов 3 выполнены площадки 25 Реллея 25, распределительные желоба 23 которых сообщены с коммуникационными каналами 20 регуляторов 12 подвода рабочей среды, которая, увлекаемая силами вязкости из впадин площадок 25 Реллея, создает повышенное давление, вызывающее повышение несущей способности: аналогичный процесс повышения несущей способности происходит при выполнении винтовых канавок 24 на контактной поверхности 6 втулок 1. При этом динамическая часть несущей способности слагается с избыточным статическим давлением.Figb, c. To increase the bearing capacity of the bearing on its contact surface 6 of the sleeve 1 or segments 3, platforms 25 of Relay 25 are made, distribution chutes 23 of which are connected to communication channels 20 of regulators 12 for supplying a working medium, which, carried away by viscosity forces from the depressions of platforms 25 of Relay, creates increased pressure causing an increase in bearing capacity: a similar process of increasing bearing capacity occurs when performing helical grooves 24 on the contact surface of 6 bushings 1. In this case, the dynamic part The bearing capacity is combined with excess static pressure.

Фиг.9, 10. В подшипниках с относительно высокой скоростью скольжения рабочая среда из дросселирующего зазора 11 регулятора 12 подводится в сопло 15 или его приемную канавку 22, имеющие смещение 26 в окружном направлении, что компенсирует эффект смещения фаз стока рабочей среды из регулятора 12 в зазор 5 между опорными участками поверхностей шипа и втулки.Fig.9, 10. In bearings with a relatively high sliding speed, the working medium from the throttling clearance 11 of the regulator 12 is supplied to the nozzle 15 or its receiving groove 22 having an offset 26 in the circumferential direction, which compensates for the effect of the displacement of the phases of the drain of the working medium from the regulator 12 into the gap 5 between the supporting sections of the surfaces of the spike and the sleeve.

Фиг.11. Рабочая среда при перетекании по дроссельному зазору 11 регулятора 12 из коммуникационного канала 20 или раздаточной канавки 21 oт источника 10 высокого давления в сопло 15 или его приемную канавку 22, имеющие острую кромку 27, испытывает малое гидравлическое сопротивление.11. When the medium flows over the throttle gap 11 of the controller 12 from the communication channel 20 or the dispensing groove 21 from the high pressure source 10 into the nozzle 15 or its receiving groove 22 having a sharp edge 27, it experiences low hydraulic resistance.

Фиг.12. Рабочая среда при перетекании по дроссельному зазору 11 регулятора 12 из коммуникационного капала 20 или раздаточной канавки 21 от источника 10 высокого давления в сопло 15 или его приемную канавку 22 через щелевой канал малой протяженности 28 испытывает умеренное гидравлическое сопротивление.Fig. 12. When the medium flows over the throttle gap 11 of the regulator 12 from the communication drip 20 or the dispensing groove 21 from the high pressure source 10 into the nozzle 15 or its receiving groove 22 through the slotted channel of short length 28, it experiences moderate hydraulic resistance.

Фиг.13. Рабочая среда при перетекании по дроссельному зазору 11 регулятора 12 из коммуникационного канала 20 или раздаточной канавки 21 oт источника 10 высокого давления в сопло 15 или его приемную канавку 22 через щелевой канал большой протяженности 29 испытывает большое гидравлическое сопротивление.Fig.13. When the medium flows over the throttle gap 11 of the regulator 12 from the communication channel 20 or the dispensing groove 21 from the high pressure source 10 into the nozzle 15 or its receiving groove 22 through a large slotted channel 29, it experiences a large hydraulic resistance.

Фиг.14, 15. В устройствах с жесткой осевой фиксацией шипа 4 ротора относительно втулки 1 корпуса 2 благодаря выполнению заслонкой поверхности 30 и поверхности 32 среза сопла 15 регулятора 12 коническими при сборке производится регулировка дроссельного зазора 11 изменением размера дистанционных прокладок 32 и достигается необходимая оптимизация гидравлических характеристик регулирования подвода рабочей среды в опорный зазор 5.Fig.14, 15. In devices with rigid axial fixation of the spike 4 of the rotor relative to the sleeve 1 of the housing 2 due to the shutter surface 30 and the surface 32 of the nozzle 15 of the nozzle 15 of the regulator 12 tapered during assembly, the throttle clearance 11 is adjusted by changing the size of the spacers 32 and the necessary optimization is achieved hydraulic characteristics of the regulation of the supply of the working medium in the reference gap 5.

Фиг.16, 17. Рабочая среда из центральной части шипа 4 по радиальному каналу 33, выполненному в Г-образной чаше 16 шипа или непосредственно в шипе 4, под действием центробежных сил нагнетания через дроссельный зазор 11, коммуникационный канал 20, раздаточную канавку 21, сопло 15 или его приемную канавку 22 попадает в зазор 5 между опорными участками поверхностей шипа и втулки по распределительному желобу 23.Fig.16, 17. The working medium from the Central part of the spike 4 along the radial channel 33, made in the L-shaped bowl 16 of the spike or directly in the spike 4, under the action of centrifugal pumping forces through the throttle gap 11, the communication channel 20, the transfer groove 21, the nozzle 15 or its receiving groove 22 falls into the gap 5 between the supporting sections of the surfaces of the spike and the sleeve along the distribution channel 23.

Фиг.18. Рабочая среда из полости 19, окружающей регулятор 12 и сообщенной с источником 10 высокого давления, поступает через дроссельный зазор 11, сопло 15, коммуникационный канал 20 и распределительный желоб 23 в зазор 5 между опорными участками шипа и втулки, при этом поступающая в зазор 5 рабочая среда из полости 19 в уплотнительную часть 35 через желоб 34 дренируется в полость 36 низкого давления.Fig. 18. The working medium from the cavity 19 surrounding the regulator 12 and in communication with the high pressure source 10 enters through the throttle gap 11, the nozzle 15, the communication channel 20 and the distribution chute 23 into the gap 5 between the supporting sections of the spike and the sleeve, while the working one entering the gap 5 the medium from the cavity 19 to the sealing portion 35 is drained through the groove 34 into the low pressure cavity 36.

Фиг.19, 20, 21. Регулятор 12 подшипника размещен в полости 19, сообщенной с источником 10 высокого давления рабочей среды, поступающей в дроссельный зазор 11 между полками 36 и втулкой 1, при этом сопряжение втулки 1 с корпусом 2 уплотнено герметизатором 40, выполненным, например, в виде упругого разрезного уплотнительного кольца; полки сегментов или лепестков сопряжены Z-образными герметизирующими уступами 38, размещенными в плоскости вращения, а их кромки - лабиринтами 39. Кромки 41 опорных поверхностей сегментов или лепестков, размещенных в полости 42 низкого давления, также сопряжены Z-образными уступами 38, размещенными в ометаемой поверхности 37, и снабжены лабиринтами 39, предотвращающими сток рабочей среды из опорного забора 5, сообщенной с распределительными желобами 23 шипа 4.Fig.19, 20, 21. The bearing regulator 12 is placed in the cavity 19, in communication with the source 10 of the high pressure of the working medium entering the throttle gap 11 between the shelves 36 and the sleeve 1, while the pairing of the sleeve 1 with the housing 2 is sealed with a sealant 40 made , for example, in the form of an elastic split sealing ring; the shelves of the segments or petals are conjugated by Z-shaped sealing ledges 38 placed in the plane of rotation, and their edges are labyrinths 39. The edges 41 of the supporting surfaces of the segments or petals placed in the cavity 42 of low pressure are also conjugated by Z-shaped ledges 38 located in the swept surface 37, and provided with labyrinths 39, preventing the flow of the working medium from the support fence 5, in communication with the distribution channels 23 of the spike 4.

Фиг.22. Рабочая среда поступает по радиальному каналу 33 центробежного нагнетания, сообщенным с источником высокого давления, в щелевой дроссельный зазор И регулятора 12, из которого далее поступает через коммуникационный канал 20 втулки 1 в опорный зазор 5 через распределительный желоб 23, а также через коммуникационные каналы 43, 20, чашки 16 и типа 4 в зазор 5 между опорными участками поверхностей шипа и втулки, образующих область высокою давления во вращающейся зоне наименьшего зазора шина с втулкой и обеспечивающих автоматическое балансирование ротора.Fig.22. The working medium enters through a radial channel 33 of centrifugal discharge, connected with a high pressure source, into the slotted throttle gap AND of the regulator 12, from which it then passes through the communication channel 20 of the sleeve 1 to the reference gap 5 through the distribution channel 23, as well as through the communication channels 43, 20, cups 16 and type 4 into the gap 5 between the supporting sections of the surfaces of the spike and the sleeve, forming a region of high pressure in the rotating zone of the smallest gap of the tire with the sleeve and providing automatic balancing of the mouth ora.

Фиг.23. Рабочая среда поступает в дроссельный зазор 11 от источника 10 высокого давления, например, через канал 33 центробежного нагнетания, выполненный в шипе 4 ротора, а затем в зазор 5 между опорными участками контактных поверхностей шипа и втулки по коммуникационному каналу 20 Г-образного выступа-обечайки 17 и одновременно по коммуникационному каналу 44 и распределительному желобу 23 шипа 4, обеспечивающих автобаланс ротора, чему способствует в данной компоновке центробежное нагнетание в канале 44.Fig.23. The working medium enters the throttle gap 11 from the high pressure source 10, for example, through the centrifugal discharge channel 33 made in the spike 4 of the rotor, and then into the gap 5 between the supporting sections of the contact surfaces of the spike and the sleeve through the communication channel 20 of the L-shaped shell protrusion 17 and at the same time through the communication channel 44 and the distribution channel 23 of the spike 4, which ensure the automatic balance of the rotor, which is facilitated by the centrifugal injection in the channel 44 in this arrangement.

Фиг.24. Рабочая среда от источника 10 высокого давления поступает, например, через канал 33 шипа в его приточку 18 и далее в дроссельные зазоры 11 и 45, образованные, соответственно, Г-образной чашей 16 шипа и Г-образным выступом-обечайкой 17 втулки 1, из которых далее поступает через каналы 44 и 20 и распределительные желоба 23 шипа 4 в зазор 5, при этом из зазора 11 среда поступает через сопло 15, приемный желоб 22, канал 20 и распределительный желоб 23 втулки 1 в зазор 5. Проникновение высокого давления в зазор 5 предотвращается дренажным желобом 34, сообщенным каналом 20 с полостью низкого давления 42, выполненными во втулке 1. Установка Г-образной чаши 16 и Г-образного выступа-обечайки 17 обеспечивает выполнение самых коротких коммуникационных каналов 2 и 44, сообщающих зазор с дроссельными зазорами 11 и 44 регуляторов.Fig.24. The working medium from the high pressure source 10 enters, for example, through the thorn channel 33 into its inlet 18 and then into the throttle clearances 11 and 45, formed respectively by the L-shaped bowl 16 of the thorn and the L-shaped protrusion-shell 17 of the sleeve 1, from which then passes through the channels 44 and 20 and the distribution channels 23 of the spike 4 into the gap 5, while from the gap 11 the medium enters through the nozzle 15, the intake channel 22, the channel 20 and the distribution channel 23 of the sleeve 1 into the gap 5. Penetration of high pressure into the gap 5 is prevented by the drainage groove 34 communicated by channel 2 0 with a low-pressure cavity 42 made in the sleeve 1. Installing the L-shaped bowl 16 and the L-shaped protrusion-shell 17 provides the shortest communication channels 2 and 44, communicating the gap with the throttle gaps 11 and 44 of the regulators.

Фиг.25, 29. Рабочая среда из источника 10 высокого давления поступает по каналу 20 в зазоры 46 или 51, дроссельные участки 50, 5, в которых отделены дренажными желобами 34 oт опорных участков 48 и 49 и сообщены, соответственно, через сопла 15 коммуникационные каналы 20 и распределительные желоба 23 с противолежащими опорными участками 49 и 48. В результате радиальную нагрузку воспринимают два противоположных сегмента одновременно, расположенные в зазорах 46 - верх фиг.29 и 47 - низ фиг.29.Fig.25, 29. The working medium from the high pressure source 10 enters through the channel 20 into the gaps 46 or 51, the throttle sections 50, 5, in which 34 are separated from the drain sections by the drainage channels 48 and 49 and communicated, respectively, through the communication nozzles 15 channels 20 and distribution channels 23 with opposite supporting sections 49 and 48. As a result, two opposing segments are perceived by the radial load at the same time, located in the gaps 46 — the top of FIG. 29 and 47 — the bottom of FIG. 29.

Фиг.26. Рабочая среда по каналу источника 10 высокого давления поступает в проточку 18, поверхности которой образуют дроссельные участки 56 и 57 в зазорах 52 и 53 сопряжения с Г-образным выступом 17 втулки 1, которые сообщены, соответственно, с опорными противолежащими участками 55 и 54 через сопла 44 и 15 с распределительными желобами 23.Fig.26. The working medium through the channel of the high-pressure source 10 enters the groove 18, the surfaces of which form the throttle portions 56 and 57 in the gaps 52 and 53 of the interface with the L-shaped protrusion 17 of the sleeve 1, which are connected, respectively, with the opposite supporting sections 55 and 54 through the nozzle 44 and 15 with distribution channels 23.

Фиг.27, 28. В подшипнике с Г-образной чашей 16 и Г-образным выступом 17 втулки образован двухопорный осевой подшипник, образованный опорными участками 60 и 61 в зазорах 58 и 59, в которые рабочая среда из каналов источника 10 во втулке 1 и шипе 4 поступает в торцевые дроссельные зазоры 64, 65 дроссельных участков 62 и 63 через сипла 15 и приемные канавки 22, соответственно, в зазоры 58 и 59, на опорных участках 60 и 61 фиг.28 выполняются секторные распределительные желоба 23.Fig.27, 28. In the bearing with an L-shaped cup 16 and an L-shaped protrusion 17 of the sleeve, a double-axial bearing is formed, formed by the supporting sections 60 and 61 in the gaps 58 and 59, into which the working medium from the channels of the source 10 in the sleeve 1 and the spike 4 enters the end throttle gaps 64, 65 of the throttle portions 62 and 63 through the nozzle 15 and the receiving grooves 22, respectively, into the gaps 58 and 59, in the supporting sections 60 and 61 of FIG. 28, sector distribution chutes 23 are made.

Фиг.29, 30. Двухрядный радиально-упорный подшипник с Г-образной чашей 16 шипа 4 и Г-образным выступом 17 втулки 1 при использовании всех сопряжении контактных поверхностей может состоять из 4-х опорных подшипников с радиальными участками 48, 49, 53, 54 в зазорах сопряжения 46, 47, 52, 53, а также из 2-х упорных осевых подпятников, воспринимающих одностороннюю нагрузку, опорными участками 60, 61, сообщенными с имеющими взаимообратные перемещения относительно дроссельных участков 50, 51, 56, 57, 62, 63 в дроссельных зазорах 46, 47, 52, 53, 64, 65, через которые осуществляется в опорных зазорах регулирование рабочей средой, поступающей по каналам 10 корпуса 2 или шипа 4 от источника высокого давления или (см. фиг.30) из полости 19, сообщенной с каналами 10 источника высокого давления, окружающей peгуляторы расхода.Fig.29, 30. Double-row angular contact bearing with a L-shaped bowl 16 of the spike 4 and a L-shaped protrusion 17 of the sleeve 1 when using all the mating contact surfaces can consist of 4 thrust bearings with radial sections 48, 49, 53, 54 in the coupling gaps 46, 47, 52, 53, as well as from 2 thrust axial thrust bearings perceiving a one-sided load, supporting sections 60, 61 communicated with having reciprocal movements relative to the throttle sections 50, 51, 56, 57, 62, 63 in the throttle gaps 46, 47, 52, 53, 64, 65, through which it is carried out in In the gaps, the control of the working medium flowing through the channels 10 of the housing 2 or the spike 4 from the high-pressure source or (see Fig. 30) from the cavity 19 connected with the channels 10 of the high-pressure source surrounding the flow controllers.

Фиг.31. Многорядный радиально-упорный подшипник с двумя Г-образными чашами 16 и двумя Г-образными выступами-обечайками 17, установленными с каждой стороны, соответственно, шипа 4 и втулки 1, при использовании всех сопряжений может состоять из 8-ми опорных подшипников с радиальными опорными, с каждой стороны, участками 48, 49, 54, 55 в зазорах сопряжения 46, 47, 52, 53, а также из 4-х упорных осевых подпятников, воспринимающих осевую нагрузку с каждой стороны, опорными участками 60, 61, сообщенными, соответственно, с зазорами, дроссельные участки 50, 51, 56, 57 и 62, 63 которых имеют взаимообратные перемещения относительно опорных участков и по которым подводится давление рабочей среды по каналам 10 корпуса 2 и шипа 4 от источника высокого давления.Fig.31. A multi-row angular contact bearing with two L-shaped cups 16 and two L-shaped protrusions-shells 17 mounted on each side of the spike 4 and sleeve 1, respectively, when using all the mates, may consist of 8 thrust bearings with radial thrust bearings , on each side, by sections 48, 49, 54, 55 in the coupling gaps 46, 47, 52, 53, as well as from 4 thrust axial thrust bearings perceiving the axial load on each side, supporting sections 60, 61 communicated, respectively , with gaps, throttle sections 50, 51, 56, 57 and 62, 63 of which have reciprocal movements relative to the supporting sections and along which the pressure of the working medium is supplied through the channels 10 of the housing 2 and the spike 4 from the high pressure source.

Фиг.31. Для компенсации погрешностей изготовления, сборки, деформации и износа в рабочем состоянии опорные участки 60 и 61, одновременно воспринимающие осевые нагрузки, сообщены каналами 68 уравнения давления, обеспечивающими незначительным перетоком рабочей среды равенство давлений в сообщенных между собой зазорах 58 с зазором 59 противолежащей стороны.Fig.31. To compensate for manufacturing, assembly, deformation, and wear errors in the operating state, the support sections 60 and 61, which simultaneously receive axial loads, are provided with channels 68 of the pressure equation providing a slight overflow of the working medium with equal pressures in the interconnected gaps 58 with a gap 59 of the opposite side.

Фиг.32. Для обеспечения равенства давлений на опорных участках 48, 49, 54, 55 выполнены каналы 66 и 67 уравнения давлений в зазорах 46, 47, 52, 53.Fig. 32. To ensure equal pressures on the supporting sections 48, 49, 54, 55, channels 66 and 67 of the pressure equation in the gaps 46, 47, 52, 53 are made.

Claims

1. Hydrostatic bearing, consisting of a thorn and a sleeve of the housing, covering wholly or partially by thorn segments, the gaps between the supporting sections of the contact surfaces of which are communicated with the high pressure source through the throttle gaps of the regulator type “nozzle-damper” for supplying the working medium, the screened surface and the cut surface whose nozzles are placed on the spike and the sleeve, have reciprocal movements relative to the supporting sections of the contact surfaces of the spike and the sleeve, characterized in that the screened surface and overhnost each nozzle cutoff regulator placed on the stud and the non-contact surfaces of the sleeve, adjacent to the supporting portions and the contact surfaces reciprocally movable support portions of the contact surfaces of the sleeve and the spike.

2. The bearing according to claim 1, characterized in that the screened surface of the supply regulator is placed, for example, in a L-shaped spike cup, conjugated by a throttle clearance with the cut-off surface of the nozzle of the housing sleeve or segment.

3. The bearing according to claim 1, characterized in that the screened surface of the inlet regulator, located, for example, in the L-shaped protrusion of the sleeve or segment, is the surface of the tenon groove, conjugated by a throttle clearance with the nozzle cut surface of the L-shaped protrusion of the sleeve of the housing or segment .

4. The bearing according to claim 2, characterized in that the throttle clearance of the regulator formed by the nozzle exit surface and the screen surface of the L-shaped spike bowl is in communication with the gap between the supporting portions of the contact surfaces of the sleeve and the spike by communication channels, as well as with the cavity surrounding the regulator .

5. The bearing according to claim 3, characterized in that the throttle clearance of the regulator formed by the cut-off surface of the nozzle of the L-shaped protrusion of the sleeve or segment and the screened surface of the groove of the spike is communicated with a gap between the supporting sections of the contact surfaces of the sleeve and the spike by a communication channel made in G -shaped protrusion of the sleeve.

6. The bearing according to claim 3, characterized in that the throttle clearance of the regulator formed by the shear surface of the nozzle of the L-shaped protrusion of the sleeve or segment and the screened surface of the groove of the spike is communicated with a gap between the contact portions of the contact surfaces of the sleeve and the spike with a communication channel made in the spike.

7. The bearing according to claim 5 or 6, characterized in that the communication channel in the supply regulator is in communication with a dispensing groove located in the plane of rotation of the spike on the nozzle exit surface and with a high pressure source.

8. The bearing according to claim 3, characterized in that on the cutting surface of the nozzle in the sleeve or its L-shaped protrusion, a receiving groove is made in the plane of rotation of the spike, communicating the throttle clearance of the regulator through the communication channel and the distribution chute with a gap between the supporting sections of the contact surfaces of the spike and bushings.

9. The bearing according to claim 1, characterized in that on the contact surface of the sleeve there are distribution troughs, or helical grooves, or Rayleigh platforms, communicating the gap between the supporting sections of the contact surfaces through communication channels and throttle gaps of regulators with a high pressure source.

10. The bearing of claim 8, characterized in that the receiving grooves located on the cutting surface of the nozzle of the sleeve or its L-shaped protrusion are made with angular displacement relative to the distribution channel.

11. The bearing according to claim 1, characterized in that the cut of the nozzle of the regulator for supplying a working medium in the direction of flow into the throttle clearance is made with a sharp edge.

12. The bearing according to claim 1, characterized in that the cut-off surface of the nozzle of the supply regulator in the direction of the flow of the working medium into the throttle gap forms a gap section of small length.

13. The bearing according to claim 1, characterized in that the cut-off surface of the nozzle of the supply regulator in the direction of flow of the working medium into the throttle gap forms a gap section of a large length.

14. The bearing according to claim 1, characterized in that the screened surface of the regulator and the cut-off surface of the nozzle are made of conical concentric surfaces, the throttle clearance between which is regulated by their displacement along the axis during assembly, for example, by spacers.

15. The bearing according to claim 1 or 2, characterized in that the process of centrifugal injection of the working medium into the throttle clearance of the regulator through the radial channel of the stud or the L-shaped bowl of the stud is used as a high pressure source.

16. The bearing according to claim 1, characterized in that the cavity surrounding the regulator is in communication with a high pressure source, and a drainage groove is made on the contact surface of the sleeve on the side of the regulator, forming a sealing part of the gap between the contact portions of the contact surfaces of the sleeve and the spike and communicated with low pressure cavity surrounding the bearing.

17. The bearing according to claim 15, characterized in that on the side of the high-pressure cavity, the shelves of adjacent segments of the sleeve are mated in the plane of rotation by Z-shaped sealing ledges and labyrinths, over which a sealant made in the form of a sealing elastic ring is installed between the shelves and the housing the edges of the bearing surfaces of the segments located in the low-pressure cavity and in the sweeping surface of rotation are interfaced with Z-shaped sealing ledges.

18. The bearing according to claim 2, characterized in that the throttle gap of the regulator is in communication with the distribution grooves of the gap between the supporting portions of the contact surfaces of the sleeve and the spike by communication channels made in the L-shaped bowl and the spike, while the throttle gap of the regulator is also communicated with a gap between supporting sections of the contact surfaces of the sleeve and the spike, made in the sleeve by communication channels and distribution channels.

19. The bearing according to claim 6, characterized in that the throttle gap of the regulator is in communication with the gap between the supporting portions of the contact surfaces of the sleeve and the spike, made in the L-shaped protrusion of the sleeve by communication channels with distribution channels, while the throttle gap of the regulator is also communicated with a gap between supporting sections of the contact surfaces of the sleeve and the cleat made in the cleat communication channels with distribution channels.

20. The bearing according to claim 3 or 19, characterized in that the shelf and the L-shaped protrusion of the sleeve are made in the form of a closed annular shell or sealing segments and form a throttle clearance in the spike groove, the balance regulator nozzle of which is communicated with a gap between the supporting sections of the contact surfaces bushings and a thorn through communication channels and distribution troughs made in the thorn, while the L-shaped thorn bowl forms a throttling clearance in communication with the gap between the supporting drains of the contact surfaces of the sleeve and the spike through communication channels and distribution channels.

21. The bearing according to claim 2, characterized in that at least one of the clearances between the surfaces of the L-shaped spike with the sleeve or the surface of the sleeve with the surface of the spike is divided into supporting sections of the contact surfaces and throttles by drainage channels connected by communication channels with a cavity low pressure, while on the supporting section there are distribution channels connected with nozzles of the corresponding opposite throttle section.

22. The bearing according to claim 6 or 20, characterized in that at least one of the clearances of the mating surfaces of the L-shaped protrusion-shell of the sleeve with the surfaces of the stud groove is divided into supporting and throttling sections by drainage channels connected by communication channels with a low-pressure cavity, at the same time, distribution channels are applied to the reference section, communicated by the nozzles of the corresponding throttle section.

23. The bearing according to claim 22, characterized in that at least one of the gaps between the thorn bowl and the L-shaped protrusion-shell or sleeve and the thorn are formed by bearing portions of the axial load bearing contact surfaces communicated via communication channels and nozzles with throttling portions the gaps of the flow control, formed, respectively, by the end surface of the screen of the bowl and sleeve or the end surfaces of the bottom of the groove of the spike and the L-shaped protrusion-shell.

24. The bearing according to claim 2 or 3, characterized in that at least the L-shaped spike cup or the L-shaped protrusion-shell of the sleeve is placed on each side of the spike or sleeve and forms a radial or angular contact double row bearing, respectively.

25. The bearing according to paragraph 24, characterized in that at least between the two supporting parts of the contact surfaces, simultaneously receiving the load, pressure control channels are made connecting the gaps, respectively, with adjacent gaps and the opposite gap.