RU2252323C2 - Binary combined-cycle plant - Google Patents
Binary combined-cycle plant Download PDFInfo
- Publication number
- RU2252323C2 RU2252323C2 RU2002135775/06A RU2002135775A RU2252323C2 RU 2252323 C2 RU2252323 C2 RU 2252323C2 RU 2002135775/06 A RU2002135775/06 A RU 2002135775/06A RU 2002135775 A RU2002135775 A RU 2002135775A RU 2252323 C2 RU2252323 C2 RU 2252323C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pressure compressor
- pressure
- ccgt
- combined
- efficiency
- Prior art date
Links
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к энергетике и может быть использовано при создании и модернизации комбинированных бинарных парогазовых установок (ПГУ).The invention relates to energy and can be used to create and modernize combined binary combined cycle plants (CCGT).
Устройство таких ПГУ, за небольшим исключением, основано на применении газовых турбин, работающих по простому термодинамическому циклу Брайтона, с применением для использования теплоты уходящих газов, паротурбинных утилизационных контуров разной степени сложности (1). Основное направление повышения технического уровня, т.е. удельной мощности и экономичности ПГУ такой схемы проявляется, прежде всего, в увеличении основных параметров термодинамического цикла по начальной температуре перед турбиной и давлению, а также в увеличении степени утилизации теплоты уходящих газов за счет усложнения схем, увеличения теплообменных поверхностей и оборудования теплоутилизационного контура.The design of such combined cycle plants, with a few exceptions, is based on the use of gas turbines operating according to the simple Brighton thermodynamic cycle, with the use of exhaust gas heat and steam-turbine utilization circuits of varying degrees of complexity (1). The main direction of increasing the technical level, i.e. The specific power and efficiency of CCGT of such a scheme is manifested, first of all, in an increase in the basic parameters of the thermodynamic cycle in terms of the initial temperature in front of the turbine and pressure, as well as in an increase in the degree of utilization of the heat of the exhaust gases due to the complexity of the circuits, increase in heat transfer surfaces and equipment of the heat recovery circuit.
К настоящему времени (2000-2001 г.г.) уровень начальной температуры в коммерчески предлагаемых газовых турбинах доведен до 1415° С - (W501G) SIEMENS-Westinghouse, а степень повышения давления до 35 (Trent) Rolls-Royce (1).To date (2000-2001), the initial temperature level in commercially available gas turbines has been raised to 1415 ° С - (W501G) SIEMENS-Westinghouse, and the degree of pressure increase to 35 (Trent) Rolls-Royce (1).
Известны другие факторы повышения технического уровня ПГУ, связанные с некоторым усложнением термодинамического цикла самой газовой турбины, например введение промежуточного охлаждения воздуха при его сжатии в компрессоре.Other factors are known to increase the technical level of CCGT units associated with some complication of the thermodynamic cycle of the gas turbine itself, for example, the introduction of intermediate air cooling when it is compressed in a compressor.
Известно, что применение промежуточного охлаждения дает значительный выигрыш в удельной мощности газовой турбины (мощности, относимой к расходу рабочего тела) и достаточно просто реализуется на практике. Однако, в связи с отводом при этом теплоты из цикла, промежуточное охлаждение может ухудшать тепловой КПД ПГУ в целом (2). Вместе с тем, анализ термодинамического цикла газовой турбины с введением при сжатии воздуха в компрессорной группе промежуточного охлаждения показывает, что при определенных условиях такое введение, повышая удельную мощность, может не только не ухудшать экономичности ПГУ по КПД, но даже несколько повышать. Особенно это относится к ПГУ, в которых применяется газовая турбина, спроектированная со степенью повышения давления в цикле, исходя из достижения максимума по КПД, а не по удельной работе.It is known that the use of intermediate cooling gives a significant gain in the specific power of a gas turbine (power related to the flow rate of the working fluid) and is quite easily implemented in practice. However, in connection with the removal of heat from the cycle, intermediate cooling can degrade the thermal efficiency of the combined cycle power plant as a whole (2). At the same time, analysis of the thermodynamic cycle of a gas turbine with the introduction of intermediate cooling during compression in the compressor group shows that under certain conditions such an introduction, increasing the specific power, can not only not reduce the efficiency of CCGT in terms of efficiency, but even increase it slightly. This is especially true for CCGT units, in which a gas turbine is used, designed with a degree of pressure increase in the cycle, based on the achievement of a maximum in efficiency, and not in specific work.
Известна бинарная ПГУ утилизационного типа (3) с применением промежуточного охлаждения, в которой в отработанных газах после газовой турбины перед котлом утилизатором осуществляется дополнительное сжигание топлива. ПГУ содержит ГТУ, состоящую из компрессоров низкого и высокого давлений с промежуточным воздухоохладителем между ними, камеры сгорания и газовой турбины, котел-утилизатор и паровую турбину.There is known a binary CCGT of utilization type (3) with the use of intermediate cooling, in which additional fuel combustion is carried out in the exhaust gases after a gas turbine in front of the recovery boiler. The CCGT unit contains a gas turbine unit consisting of low and high pressure compressors with an intermediate air cooler between them, a combustion chamber and a gas turbine, a waste heat boiler and a steam turbine.
В этой ПГУ технический результат обеспечивается тем, что часть питательной воды в паротурбинном контуре, превышающая ее расход, необходимый для оптимальных параметров пара при дожигании, направляется в воздухоохладитель ГТУ, в котором осуществляется ее нагрев до температуры кипения, которая затем обеспечивает повышение мощности паровой турбины.In this CCGT unit, the technical result is ensured by the fact that part of the feed water in the steam turbine circuit, exceeding its flow rate necessary for optimal steam parameters during afterburning, is sent to the gas turbine cooler, in which it is heated to the boiling point, which then increases the capacity of the steam turbine.
Недостаток данного устройства состоит в том, что дополнительно полученная в охладителе низкопотенциальная теплота, используемая в паротурбинном контуре, имеющем относительно низкий КПД, не может полностью компенсировать его снижение, связанное с дополнительной затратой топлива на дожигание. При этом распределение степеней сжатия в компрессорах, принимаемое исходя из условий обеспечения необходимого нагрева воздуха после КНД для подогрева в охладителе питательной воды не ниже, чем до температуры кипения, не гарантирует эффективности промежуточного охлаждения по КПД, с точки зрения соотношения приращения мощности ГТУ к необходимому при этом дополнительному подводу теплоты в камере сгорания.The disadvantage of this device is that the low-grade heat additionally obtained in the cooler, used in a steam-turbine circuit having a relatively low efficiency, cannot fully compensate for its decrease associated with the additional cost of fuel for afterburning. Moreover, the distribution of compression ratios in compressors, taken on the basis of the conditions for ensuring the necessary heating of the air after the low pressure switch for heating the feed water cooler no lower than to the boiling point, does not guarantee the efficiency of intermediate cooling in terms of efficiency, from the point of view of the ratio of the increase in the capacity of the gas turbine to the required this additional supply of heat in the combustion chamber.
Известна также бинарная ПГУ (4), содержащая последовательно установленные компрессор низкого давления (КНД), промежуточный охладитель воздуха, компрессор высокого давления (КВД), камеру сгорания, газовые турбины высокого и низкого давлений, паровой котел-утилизатор двух давлений, паровую турбину и конденсатор. В данной схеме через первую по ходу воздуха относительно горячую секцию охладителя, пропускается в качестве теплосъемного реагента низкотемпературный пар из теплоутилизационного контура, возвращаемый после подогрева в зону второго давления парового котла, утилизируя таким образом теплоту, отводимую при промежуточном охлаждении.Also known is a binary CCGT unit (4), containing a sequentially installed low pressure compressor (LPC), an intermediate air cooler, a high pressure compressor (HPC), a combustion chamber, high and low pressure gas turbines, a two-pressure steam recovery boiler, a steam turbine and a condenser . In this scheme, through the first relatively hot section of the cooler downstream of the air, low-temperature steam from the heat recovery circuit is passed as a heat removal reagent, returned after heating to the second pressure zone of the steam boiler, thus utilizing the heat removed during intermediate cooling.
Недостаток этой схемы, наиболее близкой к предлагаемой, состоит в том, что степень сжатия и температура воздуха за КНД, а следовательно, и соотношение степеней сжатия КНД и КВД, определяемое количеством ступеней компрессоров, устанавливается исходя из условий оптимизации по генерированию пара второго уровня давления котла-утилизатора, что может делать промежуточное охлаждение в целом не рациональным для ПГУ с точки зрения соотношений приращения удельной работы ГТУ к необходимой при этом дополнительной затрате теплоты в камере сгорания.The disadvantage of this scheme, which is closest to the proposed one, is that the degree of compression and the air temperature behind the low pressure switch, and therefore the ratio of the compression degrees of low pressure and high pressure, determined by the number of compressor stages, is set based on optimization conditions for the generation of steam at the second pressure level of the boiler -utilizer, which can make intermediate cooling generally not rational for CCGT in terms of the ratio of the increment of the specific work of the gas turbine to the additional required heat in the combustion chamber .
Предлагаемым изобретением решается задача повышения эффективности бинарной ПГУ с промежуточным охлаждением по удельной работе за счет выполнения оптимального соотношения ступеней КНД и КВД.The present invention solves the problem of increasing the efficiency of the binary CCGT with intermediate cooling for specific work due to the optimal ratio of the levels of low-pressure and high-pressure valves.
Указанная задача решена в заявляемой бинарной парогазовой установке, содержащей последовательно установленные компрессор низкого давления, промежуточный охладитель воздуха, компрессор высокого давления, камеру сгорания, газовую турбину, котел-утилизатор и паровую турбину, за счет того, что количество ступеней компрессора низкого давления и компрессора высокого давления выбирается таким, что отношение давлений в компрессоре высокого давления определяется выражением:This problem is solved in the inventive binary combined cycle plant containing sequentially installed low pressure compressor, intercooler, high pressure compressor, combustion chamber, gas turbine, recovery boiler and steam turbine, due to the number of stages of the low pressure compressor and high compressor pressure is selected so that the pressure ratio in the high-pressure compressor is determined by the expression:
где π *КВД - отношение давлений в компрессоре высокого давления;where π * KVD - pressure ratio in the high-pressure compressor;
k - показатель изоэнтропы;k is an isentropic index;
η П - политропический КПД компрессора;η P - polytropic efficiency of the compressor;
η ПГУ - мощностной КПД парогазовой установки.η CCGT - power efficiency of combined-cycle plant.
Такое устройство компрессорной группы и в целом ПГУ обеспечивает значительное увеличение удельной работы установки без снижения КПД от использования промежуточного охлаждения.Such a device of the compressor group and CCPP as a whole provides a significant increase in the unit's specific operation without reducing the efficiency from the use of intermediate cooling.
На чертеже изображена структурная схема заявляемой ПГУ.The drawing shows a structural diagram of the claimed CCGT.
Бинарная парогазовая установка содержит компрессор 1 низкого давления, промежуточный охладитель 2 воздуха, компрессор 3 высокого давления, камеру 4 сгорания, газовую турбину 5, котел-утилизатор 6, паровую турбину 7, генератор тока 8. При этом число ступеней КНД и КВД выбирается таким, чтобы обеспечить отношение давлений в КВД, равным соответствующей величине, рассчитанной по вышеприведенной формуле, исходя из проектируемого общего КПД ПГУ.The binary combined cycle plant contains a low pressure compressor 1, an intermediate air cooler 2, a high pressure compressor 3, a combustion chamber 4, a gas turbine 5, a waste heat boiler 6, a steam turbine 7, a current generator 8. The number of stages of the low pressure and high pressure switch in order to ensure the pressure ratio in the HPC equal to the corresponding value calculated according to the above formula, based on the projected overall efficiency of the CCGT unit.
Знак равенства в формуле определяет идеальное барьерное значение отношения давлений в компрессоре высокого давления, необходимое для получения достаточно значимого увеличения по удельной работе бинарной ПГУ с промежуточным охлаждением. Превышение принимаемого отношения давлений в КВД против установленного барьерного значения приводит к снижению эффекта по удельной работе, при малозначимом для всего цикла ПГУ возможном росте по КПД, и его следует устанавливать исходя только из необходимости компенсации допустимых гидравлических потерь между КНД и КВД в случае допущения их существенных величин. Такое повышение устанавливается в каждом случае в результате подробного расчета цикла, с учетом всех особенностей устройств, при разделении компрессорной группы на КНД и КВД.The equal sign in the formula determines the ideal barrier value of the pressure ratio in the high-pressure compressor, necessary to obtain a sufficiently significant increase in the specific work of the binary CCGT with intermediate cooling. Exceeding the accepted pressure ratio in HPC against the established barrier value leads to a decrease in the effect on specific work, with a possible increase in efficiency, which is insignificant for the entire CCGT cycle, and it should be established only on the basis of the need to compensate for allowable hydraulic losses between pressure and HPC if significant quantities. Such an increase is established in each case as a result of a detailed calculation of the cycle, taking into account all the features of the devices, when the compressor group is divided into KVD and KVD.
Устройство работает следующим образом.The device operates as follows.
Атмосферный воздух, пройдя КНД 1, охлаждается в промежуточном охладителе 2, поступает в КВД 3 и далее в камеру сгорания 4. Продукты сгорания после камеры сгорания 4 расширяются в газовой турбине 5, после которой подаются в паровой котел-утилизатор 6. Мощность газовой турбины снимается в генераторе тока 8 или в другом устройстве - потребителе механической энергии. Генерируемый в котле-утилизаторе 6 пар направляется в паровую турбину 7, мощность которой, так же как и мощность газовой турбины, передается потребителю мощности.Atmospheric air, having passed KND 1, is cooled in an intermediate cooler 2, enters the KVD 3 and then into the combustion chamber 4. The combustion products after the combustion chamber 4 expand in the gas turbine 5, after which they are fed to the steam recovery boiler 6. The power of the gas turbine is removed in a current generator 8 or in another device - a consumer of mechanical energy. The steam generated in the waste heat boiler 6 is sent to a steam turbine 7, the power of which, like the power of a gas turbine, is transferred to the power consumer.
Для подтверждения возможности решения поставленной задачи с применением заявляемой формулы приводим пример сопоставительного тестового расчета термодинамических циклов ПГУ без промежуточного охлаждения воздуха в компрессоре и ПГУ с достижением такого же КПДПГУ при ГТУ тех же параметров, но с промежуточным охлаждением воздуха. В соответствии с получаемым результатом определяется оптимальное соотношение ступеней сжатия КНД и КВД.To confirm the possibility of solving the problem using the claimed formula, we give an example of a comparative test calculation of the CCGT thermodynamic cycles without intermediate cooling of the air in the compressor and CCGT with the same efficiency of CCGT at GTU of the same parameters, but with intermediate cooling of the air. In accordance with the result obtained, the optimal ratio of the compression stages of the low pressure and high pressure ratio is determined.
Проводимый расчет основан на использовании официальных данных по фактически действующим образцам ГТД и ПГУ. Взяты данные по наиболее эффективной ПГУ с ГТД типа LM6000 с частотой вращения 50 герц фирмы Fiat Avio типа СС50 (1), у которой: КПДПГУ=52,8%, мощность ПГУ-53800 МВт, мощность ГТД=39200 МВт; мощность паровой турбины 14600 МВт. Остальные данные по ГТД приняты по данным LM6000-PC - разработчика этой газовой турбины фирмы General Electric Industrial Airoderivate Gas Turbines, в соответствии с которыми:The calculation is based on the use of official data on actually existing GTE and CCGT samples. The data on the most efficient CCGT with gas turbine engine of type LM6000 with a frequency of 50 hertz of Fiat Avio type CC50 (1) were taken, in which: CCP efficiency = 52.8%, CCGT power-53800 MW, gas-turbine engine power = 39200 MW; steam turbine power 14,600 MW. The remaining data on gas turbine engines were taken according to the data of LM6000-PC, the developer of this gas turbine manufactured by General Electric Industrial Airoderivate Gas Turbines, according to which:
расход воздуха в цикле G=127 кг/с;air flow in the cycle G = 127 kg / s;
отношение давлений в компрессоре ПК*=29,4;the ratio of pressures in the compressor P K * = 29.4;
начальная температура принята 1250° С.initial temperature taken 1250 ° C.
В результате расчета термодинамического цикла с использованием этих данных получено, что им соответствуют мощность компрессора NК=68,43 МВт, при η ад.=0,854, что соответствует η пол=0,9. Мощность вала турбины 107,6 МВт. Подвод теплоты с топливом 97,62 МВт. КПД ГТД в составе ПГУ=39,17%, при мощности 39,2 МВт.As a result of calculating the thermodynamic cycle using these data, it was found that they correspond to compressor power N K = 68.43 MW, at η hell. = 0.854, which corresponds to η floor = 0.9. The turbine shaft power is 107.6 MW. Heat supply with fuel 97.62 MW. Efficiency of a gas turbine engine as part of a combined cycle gas turbine = 39.17%, with a capacity of 39.2 MW.
Затем в ПГУ, при одинаковом расходе воздуха через компрессор в компрессорной группе, вводится промежуточное охлаждение. В соответствии с предлагаемой формулой рассчитывается отношение давлений в КВД, необходимое для сохранения КПД ПГУ после введения промежуточного охлаждения.Then, in the CCGT unit, at the same air flow rate through the compressor in the compressor group, intermediate cooling is introduced. In accordance with the proposed formula, the pressure ratio in the HPC is calculated, which is necessary to maintain the efficiency of the CCGT unit after the introduction of intermediate cooling.
При К=1,4; η П=0,9; получаем π *КВД≈ 11 - (это барьерное значение) без учета возможных дополнительных потерь в охладителе.When K = 1.4; η P = 0.9; we obtain π * KVD ≈ 11 - (this is the barrier value) without taking into account possible additional losses in the cooler.
С учетом знака в формуле ≥ и сохранении, несмотря на потери при промежуточном охлаждении, давления перед турбиной одинакового с расчетом ГТУ типа LM6000 при π К=29,4, в сопоставляемом варианте принимается несколько большее значение π *К КВД=12 и π *К КНД=2,5.Taking into account the sign in the formula ≥ and preservation, despite the losses during intermediate cooling, the pressure in front of the turbine is the same with the calculation of the gas turbine type LM6000 at π K = 29.4, in the compared version a slightly larger value of π * K KVD = 12 and π * K KND = 2.5.
Из сопоставительного газодинамического тестового расчета циклов следует, что при использовании в схеме ПГУ с ГТД типа LM6000, но с промежуточным охлаждением между КНД и КВД с рассчитанным отношением давлений 2,5× 12 при потере давления в охладителе 2% и начальной тепловой температуре перед КВД, равной 35° С, мощность компрессорной группы снизилась до 58,34 МВт (на 17%), мощность ГТУ увеличилась до 51,5 МВт (на 31%).From the comparative gas-dynamic test calculation of the cycles, it follows that when using a combined cycle gas turbine with a gas turbine engine of the LM6000 type, but with intermediate cooling between the low pressure switch and the high pressure switch with a calculated pressure ratio of 2.5 × 12 with a pressure loss in the cooler of 2% and the initial thermal temperature before the high pressure switch, equal to 35 ° С, the capacity of the compressor group decreased to 58.34 MW (by 17%), the capacity of gas turbines increased to 51.5 MW (by 31%).
Подвод теплоты в цикле увеличился до 121,4 МВт, КПД ГТУ увеличился до 41,5% (на 6% относительных). Мощность ПГУ увеличилась до 65,3 МВт (на 24%). Мощность паровой турбины практически не изменилась. КПД ПГУ остался на уровне 52,8%.Heat supply in the cycle increased to 121.4 MW, GTU efficiency increased to 41.5% (6% relative). The CCGT capacity increased to 65.3 MW (24%). The power of the steam turbine has not changed. The efficiency of CCGT units remained at the level of 52.8%.
Расчет с увеличенной степенью повышения давления в КВД до 15 и соответствующее перераспределение давлений в КНД и КВД показывает несколько большее увеличение КПД ПГУ до 53,18. Однако преимущества в мощностных показателях при этом значительно уменьшаются.Calculation with an increased degree of pressure increase in HPC to 15 and a corresponding redistribution of pressures in KND and KVD shows a slightly larger increase in CCP efficiency to 53.18. However, the advantages in power indicators are significantly reduced.
Таким образом, установка в ПГУ с промежуточным охлаждением КНД и КВД с числом ступеней, обеспечивающих отношение давлений в компрессорах, рассчитанное по заявляемой формуле, обеспечивает повышение эффективности бинарной ПГУ с промежуточным охлаждением по удельной работе.Thus, the installation in CCGT with intermediate cooling KND and KVD with the number of stages, providing the pressure ratio in the compressors, calculated according to the claimed formula, improves the efficiency of the binary CCGT with intermediate cooling for specific work.
Источники информацииSources of information
1. GTW Handbook 1999-2000 Electric Power, Combined Cycle Plant Specification, p.47, 61.1. GTW Handbook 1999-2000 Electric Power, Combined Cycle Plant Specification, p. 47, 61.
2. J.G.Rice "Thermodynamic Evaluation of gas Turbine Cogeneration Cycles". Энергетические машины и установки. Труды американского общества инженеров-механиков. №1, 1987 г., стр.8.2. J.G. Rice "Thermodynamic Evaluation of gas Turbine Cogeneration Cycles". Power machines and installations. Proceedings of the American Society of Mechanical Engineers. No. 1, 1987, p. 8.
3. Патент РФ №2084644, опубл. 20.07.1997.3. RF patent No. 2084644, publ. 07/20/1997.
4. Авторское свидетельство №1560733, опубл. 30.04.90.4. Copyright certificate No. 1560733, publ. 04/30/90.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002135775/06A RU2252323C2 (en) | 2002-12-30 | 2002-12-30 | Binary combined-cycle plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002135775/06A RU2252323C2 (en) | 2002-12-30 | 2002-12-30 | Binary combined-cycle plant |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002135775A RU2002135775A (en) | 2004-08-10 |
| RU2252323C2 true RU2252323C2 (en) | 2005-05-20 |
Family
ID=35820862
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002135775/06A RU2252323C2 (en) | 2002-12-30 | 2002-12-30 | Binary combined-cycle plant |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2252323C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2610801C1 (en) * | 2015-09-10 | 2017-02-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) | Gas turbine plant operation method |
| RU2693567C1 (en) * | 2018-07-31 | 2019-07-03 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Method of operation of steam-gas plant of power plant |
-
2002
- 2002-12-30 RU RU2002135775/06A patent/RU2252323C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2610801C1 (en) * | 2015-09-10 | 2017-02-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) | Gas turbine plant operation method |
| RU2693567C1 (en) * | 2018-07-31 | 2019-07-03 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Method of operation of steam-gas plant of power plant |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Kotowicz et al. | Analysis of increasing efficiency of modern combined cycle power plant: A case study | |
| Liu et al. | Simulation and optimization of a combined cycle gas turbine power plant for part-load operation | |
| Ameri et al. | Exergy analysis of a 420 MW combined cycle power plant | |
| Arrieta et al. | Influence of ambient temperature on combined-cycle power-plant performance | |
| Ibrahim et al. | Thermodynamic evaluation of the performance of a combined cycle power plant | |
| Tiwari et al. | Effect of ambient temperature on the performance of a combined cycle power plant | |
| Bassily | Modeling, analysis, and modifications of different GT cooling techniques for modern commercial combined cycle power plants with reducing the irreversibility of the HRSG | |
| De Paepe et al. | Cycle improvements to steam injected gas turbines | |
| Arakelyan et al. | Increased reliability, manoeuvrabity and durability of steam turbines through the implementation of the generator driving mode | |
| Elwardany et al. | Performance Assessment of Combined Cycle Power Plant | |
| RU2338908C1 (en) | Gas turbine unit | |
| Ünver et al. | Influence of environmental temperature on exergetic parameters of a combined cycle power plant | |
| Gungor et al. | In view of sustainable future energetic–exergetic and economic analysis of a natural gas cogeneration plant | |
| RU2252323C2 (en) | Binary combined-cycle plant | |
| Ćehajić | Exergy Analysis of Thermal Power Plant for Three Different Loads | |
| Bidini et al. | A single flash integrated gas turbine-geothermalpower plant with non condensable gas combustion | |
| Kumari et al. | Thermo-environmental analysis of recuperated gas turbine-based cogeneration power plant cycle | |
| Han et al. | Simulation and optimization of a combined cycle power plant with low heating value fuel gas | |
| Fellah | Effect of ambient temperature on the thermodynamic performance of a combined cycle | |
| Li et al. | Thermodynamic Performance Analysis of E/F/H-Class Gas Turbine Combined Cycle with Exhaust Gas Recirculation and Inlet/Variable Guide Vane Adjustment under Part-Load Conditions | |
| RU2139430C1 (en) | Combined-cycle plant | |
| Bianchi et al. | Micro gas turbine repowering with Inverted Brayton Cycle | |
| Sugimoto et al. | An appraisal method of exergy cost minimisation for co-generation systems | |
| Kalina | Performance improvement of distributed combined cycle plants through modification of structure | |
| Galashov et al. | Algorithm for calculation of a CCGT of a trinary type with an air condenser |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20061231 |