RU2252110C1 - Blade surface protection method - Google Patents
Blade surface protection method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2252110C1 RU2252110C1 RU2003129903/02A RU2003129903A RU2252110C1 RU 2252110 C1 RU2252110 C1 RU 2252110C1 RU 2003129903/02 A RU2003129903/02 A RU 2003129903/02A RU 2003129903 A RU2003129903 A RU 2003129903A RU 2252110 C1 RU2252110 C1 RU 2252110C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blade
- hot isostatic
- blades
- container
- isostatic pressing
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Press-Shaping Or Shaping Using Conveyers (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области химико-термической обработки (ХТО), преимущественно, жаропрочных никелевых сплавов и может быть использовано как при изготовлении, так и при ремонте охлаждаемых и неохлаждаемых лопаток стационарных энергетических установок и авиационных газотурбинных двигателей.The invention relates to the field of chemical-thermal treatment (CTO), mainly of heat-resistant nickel alloys and can be used both in the manufacture and repair of cooled and uncooled blades of stationary power plants and aircraft gas turbine engines.
Процесс горячего изостатического прессования может применяться для повышения качества структуры литых изделий и заключается в воздействии на изделие высокого давления до 2000 атм нейтрального газа при высокой температуре до 1400°С. (Mucller V.V., Bchravesh M. Improvement of Nuclear Casting by Application of Hot Isostatic Pressing (HIP). Battelle Columbus Laboratory, 1979). Такая обработка значительно уменьшает литейную пористость. Однако применяемый при ГИП инертный газ аргон, содержащий по ГОСТ 10157-99 до 0,0007 вес.% кислорода, может вызвать окисление поверхности лопатки. Глубина окисленного слоя в зависимости от температурно-временного режима ГИП может достигать да 200 мкм, поэтому подвергаемые горячему изостатическому прессованию литые детали должны иметь припуск металла, который снимается после проведения ГИП механической обработкой, или на поверхность литой детали перед ГИП должно наноситься защитное покрытие толщиной в несколько микрон, которое после проведения ГИП удаляется методом травления.The hot isostatic pressing process can be used to improve the quality of the structure of molded products and consists in exposing the product to high pressure up to 2000 atm of neutral gas at high temperature up to 1400 ° C. (Mucller V.V., Bchravesh M. Improvement of Nuclear Casting by Application of Hot Isostatic Pressing (HIP). Battelle Columbus Laboratory, 1979). This treatment significantly reduces casting porosity. However, the inert argon gas used in HIP, containing up to 0.0007 wt.% Oxygen according to GOST 10157-99, can cause oxidation of the surface of the scapula. The depth of the oxidized layer, depending on the temperature-time regime of the ISU, can reach up to 200 μm; therefore, cast parts subjected to hot isostatic pressing must have an allowance of metal, which is removed after the ISU is machined, or a protective coating with a thickness of several microns, which after the GUI is removed by etching.
В процессе эксплуатации лопаток газотурбинных двигателей в структуре материала образуются микропоры ползучести, которые в процессе ремонта лопаток могут быть устранены только с помощью горячего изостатического прессования (Белов А.Ф., Хаюров С.С., Клещев А.С., и др. Восстановление структуры и свойств лопаток после длительной эксплуатации. Авиационная промышленность, 1984 г., №2, с.54-56). Однако использование газостатической обработки при ремонте лопаток газотурбинных двигателей ограничивается отсутствием эффективной защиты замка лопаток от воздействия кислорода, содержащегося в аргоне.During the operation of the blades of gas turbine engines, creep micropores are formed in the material structure, which during the repair of the blades can be eliminated only by means of hot isostatic pressing (Belov AF, Khayurov S.S., Kleschev A.S., etc. Restoration structure and properties of the blades after long-term operation. Aviation industry, 1984, No. 2, p. 54-56). However, the use of gas-static treatment in the repair of gas turbine engine blades is limited by the lack of effective protection of the blade lock from the effects of oxygen contained in argon.
Известен способ защиты поверхности лопаток турбины газотурбинных двигателей из жаропрочных никелевых сплавов при горячем изостатическом прессовании, используемый в процессе реализации способа повышения качества и эксплуатационной надежности лопаток в соответствии с патентом РФ №2184178, C 23 F 17/00, 2002.06.27. Согласно указанному способу для защиты поверхности лопаток на их наружную и внутреннюю поверхность наносят диффузионное защитное покрытие определенной толщины. Однако нанесение такого покрытия на лопатку приводит к изменению геометрических размеров и, соответственно, механических свойств поверхностного слоя, что требует последующей механической обработки. В случае, когда подвергаемая ГИПу лопатка уже была полностью механически обработана или при проведении ремонта лопаток, последующая механическая обработка невозможна, так как при этом изменятся геометрические размеры замка лопатки, что является недопустимым. Проведение ГИП без защиты замка лопатки приведет к окислению поверхностного слоя.A known method of protecting the surface of the turbine blades of gas turbine engines made of heat-resistant nickel alloys during hot isostatic pressing, used in the process of implementing the method of improving the quality and operational reliability of the blades in accordance with RF patent No. 2184178, C 23 F 17/00, 2002.06.27. According to the specified method, to diffuse the surface of the blades, a diffusion protective coating of a certain thickness is applied to their outer and inner surfaces. However, applying such a coating to the blade leads to a change in the geometric dimensions and, accordingly, the mechanical properties of the surface layer, which requires subsequent machining. In the case when the blade subjected to HIP has already been completely mechanically machined or during the repair of the blades, subsequent machining is not possible, since this will change the geometric dimensions of the blade lock, which is unacceptable. Carrying out the ISU without protecting the padlock will lead to the oxidation of the surface layer.
Известен также способ защиты поверхности лопаток в процессе горячего изостатического прессования с помощью защитных экранов или оболочек (Патент РФ №2184178, C 23 F 17/00, 2002.06.27). Данный способ характеризуется тем, что перед размещением лопатки в газостате ее помещают в контейнер. Контейнер препятствует циркуляции газа при горячем изостатическом прессовании, защищает лопатку от излучения. Однако эффективность данного способа крайне мала. Данный способ защиты поверхности лопаток выбран в качестве прототипа.There is also known a method of protecting the surface of the blades in the process of hot isostatic pressing using protective screens or shells (RF Patent No. 2184178, C 23 F 17/00, 2002.06.27). This method is characterized in that before placing the blades in the gas bath it is placed in a container. The container prevents gas circulation during hot isostatic pressing, protects the blade from radiation. However, the effectiveness of this method is extremely small. This method of protecting the surface of the blades is selected as a prototype.
Технической задачей изобретения является осуществление эффективной защиты от окисления в процессе ГИП лопатки, в том числе предварительно механически обработанной.An object of the invention is the implementation of effective protection against oxidation during the GUI of the blade, including pre-machined.
Эта задача решается тем, что в предлагаемом способе защиты поверхности лопатки газотурбинного двигателя в процессе горячего изостатического прессования лопатку помещают в контейнер с последующим размещением ее в газостате, причем перед проведением горячего изостатического прессования обрабатываемую лопатку или ее часть погружают в керамический порошок на основе огнеупорных окислов с температурой плавления 1400°-2800°С и дисперсностью от 0,01 до 17 мкм.This problem is solved in that in the proposed method for protecting the surface of a blade of a gas turbine engine during hot isostatic pressing, the blade is placed in a container with its subsequent placement in a gas bath, and before the hot isostatic pressing, the processed blade or part thereof is immersed in a ceramic powder based on refractory oxides with melting point 1400 ° -2800 ° C and a dispersion of from 0.01 to 17 microns.
Внутри контейнера может быть размещена емкость, содержащая вещество, поглощающее кислород, в качестве которого может быть использовано железо, или никель, или титан.A container may be placed inside the container containing an oxygen scavenger material, which may be iron or nickel or titanium.
Дисперсный керамический порошок на основе керамических окислов идеально охватывает всю лопатку, имеющую поверхность геометрически сложной формы, в том числе и ее замок, который в случае ремонта лопатки не может быть впоследствии механически обработан. В качестве дисперсного керамического порошка может быть использован порошок на основе, например, окислов ZrO2, Сr2О3, CaO, MgO, Y2О3, Аl2О3, SiO2, Yb2О3, Sc2O3. Нижний предел температуры плавления для окислов задается температурой плавления защищаемых жаропрочных никелевых сплавов, которая составляет 1400°С, при этом имеющиеся в настоящий момент газостаты позволяют достичь такой температуры для проведения газостатирования перспективных материалов на никелевой основе. Верхний температурный предел, составляющий 2800°С, обусловлен максимальной температурой плавления жаропрочной керамики. Под действием высокого давления в процессе ГИП происходит спрессовывание дисперсного керамического порошка, и, таким образом, создается барьер, препятствующий взаимодействию кислорода, содержащегося в аргоне, с поверхностью лопатки. Погруженная в дисперсный керамический порошок лопатка (или несколько лопаток) должна находиться в отдельном контейнере, выполненном из жаростойкого никелевого сплава, несколько отдельных контейнеров могут быть составлены в контейнер большего размера, в который может помещаться емкость с железом, или никелем, или титаном. В дальнейшем несколько контейнеров большего размера также могут быть размещены в контейнере и т.д. Количество промежуточных контейнеров ограничивается размерами рабочей камеры газостата. Стенки контейнеров, выполненные из жаростойкого никелевого сплава, являются препятствием для конвективного перемещения аргона в процессе ГИП и, соответственно, служат дополнительным барьером для содержащегося в нем кислорода.Dispersed ceramic powder based on ceramic oxides ideally covers the entire blade with a geometrically complex surface, including its lock, which in the case of repair of the blade cannot subsequently be machined. As a dispersed ceramic powder, a powder based on, for example, oxides ZrO 2 , Cr 2 O 3 , CaO, MgO, Y 2 O 3 , Al 2 O 3 , SiO 2 , Yb 2 O 3 , Sc 2 O 3 can be used . The lower limit of the melting temperature for oxides is set by the melting temperature of the protected heat-resistant nickel alloys, which is 1400 ° С, while the currently available thermostats can reach such a temperature for gas-conditioning of promising nickel-based materials. The upper temperature limit of 2800 ° C is due to the maximum melting temperature of heat-resistant ceramics. Under the action of high pressure during the ISU, the dispersed ceramic powder is compressed, and, thus, a barrier is created that prevents the interaction of oxygen contained in argon with the surface of the scapula. A blade (or several blades) immersed in a dispersed ceramic powder should be in a separate container made of heat-resistant nickel alloy, several separate containers can be composed in a larger container, which can accommodate a container with iron, or nickel, or titanium. In the future, several larger containers can also be placed in the container, etc. The number of intermediate containers is limited by the size of the working chamber of the thermostat. The walls of the containers made of heat-resistant nickel alloy are an obstacle to the convective movement of argon during the ISU process and, accordingly, serve as an additional barrier to the oxygen contained in it.
Некоторое количество кислорода, содержащегося в аргоне, может быть поглощено определенными веществами, так называемыми гетерами. В качестве таких веществ могут быть использованы железо, никель, титан. Например, у армко-железа при 900°С привес (параметр, характеризующий степень поглощения кислорода) увеличивается за 3 часа на 17 мг/см2, у чистого титана привес при 1200°С за 3 часа увеличивается на 30 мг/см2, у никеля при 1200°С привес увеличивается на 10 мг/см2 в течение 8 часов (“Высокотемпературное окисление металлов и сплавов”. Справочник под ред. И.Н.Францевича, 1980, Наукова Думка).A certain amount of oxygen contained in argon can be absorbed by certain substances, the so-called getters. As such substances, iron, nickel, and titanium can be used. For example, in Armco iron at 900 ° C, the gain (parameter characterizing the degree of oxygen absorption) increases by 17 mg / cm 2 in 3 hours, in pure titanium, the gain at 1200 ° C in 3 hours increases by 30 mg / cm 2 nickel at 1200 ° C, the gain increases by 10 mg / cm 2 for 8 hours (“High-temperature oxidation of metals and alloys.” Handbook edited by I. N. Frantsevich, 1980, Naukova Dumka).
Дисперсность керамического порошка не должна быть менее 17 мкм, поскольку при меньшей дисперсности (т.е. большем размере частиц), наблюдается проникновение кислорода к защищаемой поверхности. При дисперсности выше 0,01 (меньшем размере частиц) наблюдается взаимодействие частиц порошка с материалом лопатки, что отрицательно влияет на качество поверхностного слоя: появляется шероховатость, требующая дополнительной обработки.The dispersion of the ceramic powder should not be less than 17 microns, since with a smaller dispersion (i.e., a larger particle size), oxygen penetrates to the surface to be protected. When the dispersion is higher than 0.01 (smaller particle size), an interaction of powder particles with the material of the blade is observed, which negatively affects the quality of the surface layer: a roughness appears that requires additional processing.
Сущность изобретения поясняется иллюстрациями.The invention is illustrated by illustrations.
На фиг.1 представлена схема размещения лопаток в газостате при проведении горячего изостатического прессования. На схеме показаны лопатка 1, погруженная в керамический порошок 2, находящийся в контейнере 3, несколько контейнеров 4 большего размера с размещенными в них контейнерами 3 меньшего размера, помещенные в рабочую камеру 5 газостата, а также помещенная внутрь контейнера емкость 6 с веществом 7, поглощающим кислород.Figure 1 presents the layout of the blades in the gas bath during hot isostatic pressing. The diagram shows a blade 1, immersed in a ceramic powder 2, located in a container 3, several larger containers 4 with smaller containers 3 placed in them, placed in the working chamber 5 of the gas bath, and also a container 6 with an absorbing substance 7 placed inside the container oxygen.
На фиг.2 показана структура поверхностного слоя незащищенной лопатки из сплава ЖС6У после проведения ГИП.Figure 2 shows the structure of the surface layer of an unprotected blade made of ZhS6U alloy after the ISU.
На фиг.3 показана структура поверхностного слоя лопатки из сплава ЖС6У, защищенной в соответствии со способом, после проведения ГИП.Figure 3 shows the structure of the surface layer of the blades of alloy ZhS6U, protected in accordance with the method, after the GUI.
На фиг.4 показана структура поверхностного слоя незащищенной лопатки из сплава ЖС32 после проведения ГИП.Figure 4 shows the structure of the surface layer of an unprotected blade of alloy ZhS32 after the ISU.
На фиг.5 показана структура поверхностного слоя лопатки из сплава ЖС32, защищенной в соответствии со способом.Figure 5 shows the structure of the surface layer of a blade made of alloy ZhS32, protected in accordance with the method.
На фиг.6 показана микроструктура поверхности замка лопатки после ГИП при ее защите порошком Аl2O3 и дисперсностью 16 мкм.Figure 6 shows the microstructure of the surface of the lock of the blade after the GUI when it is protected with Al 2 O 3 powder and a fineness of 16 μm.
На фиг.7 показана микроструктура поверхности замка лопатки после ГИП при ее защите порошком Аl2O3 и дисперсностью 20 мкм.Figure 7 shows the microstructure of the surface of the padlock after the GUI when it is protected by Al 2 O 3 powder and a dispersion of 20 μm.
На фиг.8 показана микроструктура поверхности замка лопатки после ГИП при ее защите порошком Аl2O3 и дисперсностью 1 мкм.On Fig shows the microstructure of the surface of the castle of the blade after the GUI when it is protected by powder Al 2 O 3 and a dispersion of 1 μm.
В таблице 1 приведены сравнительные данные микротвердости основного металла и поверхностного слоя для защищенной и незащищенной лопатки. В таблице 2 приведены сравнительные данные по химическому составу поверхностных слоев для сплавов ЖС6У и ЖС32 для лопаток с защищенной и незащищенной поверхностью.Table 1 shows the comparative microhardness of the base metal and the surface layer for a protected and unprotected blade. Table 2 shows comparative data on the chemical composition of the surface layers for ZhS6U and ZhS32 alloys for blades with a protected and unprotected surface.
Способ осуществляется следующим образом.The method is as follows.
Одну или несколько лопаток 1 располагают в контейнерах 3 с находящимся в них дисперсным керамическим порошком 2, в который погружают лопатку 1 или ее часть, которую необходимо защитить от воздействия кислорода. Несколько контейнеров 3 с находящимися в них лопатками 1 размещают в контейнер 4 большего размера, который затем располагают в рабочей камере 5 газостата. В контейнере 4 большего размера размещают емкость 6 с веществом 7, поглощающим кислород, в качестве которого используют железо, никель, титан определенной дисперсности. Затем в рабочую камеру 5 газостата подают инертный газ под давлением ~160 МПа и с температурой 1200-1300°С, в котором производится горячее изостатическое прессование лопаток.One or more blades 1 are placed in containers 3 with dispersed ceramic powder 2 located in them, into which the blade 1 or part thereof is immersed, which must be protected from oxygen. Several containers 3 with the blades 1 located in them are placed in a larger container 4, which is then placed in the working chamber 5 of the gas thermostat. A larger container 6 contains a container 6 with an oxygen absorbing substance 7, which is used as iron, nickel, titanium of a certain dispersion. Then, inert gas is supplied to the working chamber 5 of the gas thermostat under a pressure of ~ 160 MPa and with a temperature of 1200–1300 ° C, in which hot isostatic pressing of the blades is performed.
Пример 1.Example 1
В течение 3 ч проводили ГИП при давлении 160 МПа и температуре 1210°С двух охлаждаемых лопаток из сплава ЖС6У после наработки на авиационном двигателе 1100 часов, поверхность замка одной лопатки не была защищена, а у второй применялась защита порошком Аl2O3 с дисперсностью 16 мкм. Глубина окисленного слоя у незащищенной лопатки составила 50 мкм, а у лопатки с примененной защитой окисление поверхностного слоя не происходило. При этом микротвердость поверхностного слоя у лопатки без защиты увеличилась на 550 МПа, а у лопатки с примененной защитой изменений микротвердости в поверхностном слое по сравнению с основным металлом нет (фиг.6).An ISU was carried out for 3 hours at a pressure of 160 MPa and a temperature of 1210 ° С for two cooled blades made of ZhS6U alloy after 1100 hours of operation on an aircraft engine, the lock surface of one of the blades was not protected, and the second was protected by Al 2 O 3 powder with a dispersion of 16 microns. The depth of the oxidized layer in an unprotected blade was 50 μm, while in a blade with applied protection, the oxidation of the surface layer did not occur. In this case, the microhardness of the surface layer of the blade without protection increased by 550 MPa, and for the blade with the applied protection, there is no change in microhardness in the surface layer compared to the base metal (Fig. 6).
Пример 2.Example 2
В течение 3 ч проводили ГИП при давлении 160 МПа и температуре 1250°С двух охлаждаемых лопаток из сплава ЖС32, одна лопатка имела защиту замка порошком Аl2O3 с дисперсностью 1 мкм, другая была не защищена. Структура поверхностного слоя показана на фиг.7 и фиг.4. Глубина окисленного слоя у лопаток без защиты замка составила 70 мкм, а с примененной защитой окисленного слоя нет. При этом микротвердость поверхностного слоя у лопатки без защиты увеличилась на 450 МПа, а у лопатки с примененной защитой изменений микротвердости в поверхностном слое по сравнению с основным металлом нет.A HIP was carried out for 3 hours at a pressure of 160 MPa and a temperature of 1250 ° С for two cooled blades made of ZhS32 alloy, one blade had lock protection with Al 2 O 3 powder with a dispersion of 1 μm, and the other was not protected. The structure of the surface layer is shown in Fig.7 and Fig.4. The depth of the oxidized layer at the blades without lock protection was 70 μm, but with the applied protection of the oxidized layer no. In this case, the microhardness of the surface layer of the blade without protection increased by 450 MPa, while the blade with the applied protection does not have changes in microhardness in the surface layer compared to the base metal.
Пример 3.Example 3
В течение 3 ч проводили ГИП при давлении 160 МПа и температуре 1210°С двух охлаждаемых лопаток из сплава ЖС6У после наработки на авиационном двигателе 1100 часов, поверхность замка одной лопатки не была защищена, а у второй применялась защита порошком Аl2O3 с дисперсностью 20 мкм. Глубина окисленного слоя у незащищенной лопатки составила 50 мкм, а у лопатки с примененной защитой окисление поверхностного слоя составило 15 мкм. При этом микротвердость поверхностного слоя у лопатки без защиты увеличилась на 550 МПа, а у лопатки с примененной защитой изменений микротвердости в поверхностном слое по сравнению с основным металлом нет.A HIP was carried out for 3 hours at a pressure of 160 MPa and a temperature of 1210 ° C for two cooled blades made of ZhS6U alloy after 1100 hours of operation on an aircraft engine, the lock surface of one of the blades was not protected, and the second was protected with Al 2 O 3 powder with a dispersion of 20 microns. The depth of the oxidized layer for an unprotected blade was 50 μm, and for a blade with applied protection, the oxidation of the surface layer was 15 μm. In this case, the microhardness of the surface layer of the blade without protection increased by 550 MPa, and for the blade with the applied protection, there are no changes in microhardness in the surface layer compared to the base metal.
Как видно из примера, выход за пределы заявленной дисперсности резко снижает прочностные характеристики лопатки из-за образования на ее поверхности окисленного слоя.As can be seen from the example, going beyond the stated dispersion sharply reduces the strength characteristics of the blade due to the formation of an oxidized layer on its surface.
Применение заявленного способа защиты поверхности лопаток предотвратило изменение химического состава металла в поверхностных слоях лопаток (см. табл. 2 и 3). Количественные характеристики элементов, содержащихся в сплавах, указаны в соответствии со справочником: Машиностроение. Энциклопедия. T.II-3, М.,The application of the claimed method of protecting the surface of the blades prevented a change in the chemical composition of the metal in the surface layers of the blades (see tables. 2 and 3). The quantitative characteristics of the elements contained in the alloys are indicated in accordance with the directory: Engineering. Encyclopedia. T.II-3, M.,
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003129903/02A RU2252110C1 (en) | 2003-10-09 | 2003-10-09 | Blade surface protection method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003129903/02A RU2252110C1 (en) | 2003-10-09 | 2003-10-09 | Blade surface protection method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003129903A RU2003129903A (en) | 2005-04-10 |
| RU2252110C1 true RU2252110C1 (en) | 2005-05-20 |
Family
ID=35611300
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003129903/02A RU2252110C1 (en) | 2003-10-09 | 2003-10-09 | Blade surface protection method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2252110C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2556178C1 (en) * | 2014-03-31 | 2015-07-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method to protect surface of turbine blade casts at thermal treatment |
-
2003
- 2003-10-09 RU RU2003129903/02A patent/RU2252110C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КРИВОНОС Г.А. и др. Процессы и оборудование для газостатической обработки. - М.: Металлургия, 1994, с.113. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2556178C1 (en) * | 2014-03-31 | 2015-07-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method to protect surface of turbine blade casts at thermal treatment |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2003129903A (en) | 2005-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Löber et al. | Comparison off selective laser and electron beam melted titanium aluminides | |
| KR101405396B1 (en) | Zirconium alloy with coating layer containing mixed layer formed on surface, and preparation method thereof | |
| KR101372342B1 (en) | Method for manufacturing an abrasive coating on a gas turbine component | |
| Özer et al. | A Study on the Effects of Different Heat‐Treatment Parameters on Microstructure–Mechanical Properties and Corrosion Behavior of Maraging Steel Produced by Direct Metal Laser Sintering | |
| US11440095B2 (en) | Method for heat treating a preform made of titanium alloy powder | |
| Wu et al. | Thermal cyclic response of yttria-stabilized zirconia/CoNiCrAlY thermal barrier coatings | |
| CN109628921A (en) | The method for preparing CoCrAlY coating based on laser melting coating and pulsed electron beam | |
| Hammond et al. | The influence of a process interruption on tensile properties of AlSi10Mg samples produced by selective laser melting | |
| RU2252110C1 (en) | Blade surface protection method | |
| Narayanan et al. | Laser material processing of nickel superalloy for improved erosion resistance | |
| US4762557A (en) | Refractory metal alloys having inherent high temperature oxidation protection | |
| JPS60190580A (en) | Coating powder for heat-shielding and metallic member having heat shielding coating layer | |
| CN108779517B (en) | High oxidation resistance alloy and gas turbine application using the same | |
| Polozov et al. | Microstructure and mechanical properties of tial-based alloy produced by selective laser melting | |
| CN107790730A (en) | A kind of method that high-temperature oxidation resistant coating is prepared in Nb Si based alloys | |
| Khorram et al. | Surface modification of IN713 LC superalloy with Metco 204NS by laser surface alloying | |
| US5540792A (en) | Components based on intermetallic phases of the system titanium-aluminum and process for producing such components | |
| Jasim et al. | In-situ laser pelletization of advanced ternary thermal barrier coating system | |
| RU2365466C1 (en) | Method for protection of blade surface | |
| Castillo et al. | Effect of Long-Term Elevated Temperatures on Mechanical Properties of AlSi10Mg | |
| Polozov et al. | Effects of heat treatment on microstructure and properties of selective laser melted titanium aluminide alloy | |
| Chang et al. | Sulfidation Properties of Ni–20Cr and Ni–13.5 Co–20Cr Alloys at 873 K under Low Sulfur Pressures in H2S-H2 Atmospheres | |
| JP3566951B2 (en) | Ni-based high-temperature strength member, method for producing the same, and film-forming material for the member | |
| JP3522724B2 (en) | Ni-based high-temperature strength member and method of manufacturing the same | |
| Lehmann et al. | Combined Microwave and Laser Heating for Glazing of 8Y–ZrO2 and 8Y–ZrO2/ZrSiO4–Composites |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20151109 |
|
| PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20190424 |