RU2246389C1 - Pump rod manufacturing method - Google Patents
Pump rod manufacturing method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2246389C1 RU2246389C1 RU2003132204/02A RU2003132204A RU2246389C1 RU 2246389 C1 RU2246389 C1 RU 2246389C1 RU 2003132204/02 A RU2003132204/02 A RU 2003132204/02A RU 2003132204 A RU2003132204 A RU 2003132204A RU 2246389 C1 RU2246389 C1 RU 2246389C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rod
- rods
- thread
- heads
- see
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к нефтепромысловому машиностроению и предназначено преимущественно для использования при изготовлении насосных штанг.The invention relates to oilfield engineering and is intended primarily for use in the manufacture of sucker rods.
Для быстрого соединения насосных штанг и улучшения надежности их соединительного узла за счет применения запорного кольца известен способ изготовления штанг с формированием штамповкой безрезьбового соединения (см. Фаерман И.Л. Штанги для глубинных насосов. Баку: Азнефтеиздат, 1955 г., с.164-166).To quickly connect the sucker rods and improve the reliability of their connecting unit through the use of a locking ring, a method for manufacturing rods with stamping a threaded connection is known (see FIerman I.L. Rods for deep pumps. Baku: Aznefteizdat, 1955, p. 164- 166).
К числу основных недостатков предложенного способа относится наличие значительных зазоров в соединении, которые ведут к появлению при работе штанг ударных нагрузок, снижающих долговечность предложенного соединения.Among the main disadvantages of the proposed method is the presence of significant gaps in the connection, which lead to the appearance during the operation of the rods of shock loads that reduce the durability of the proposed connection.
Известен способ изготовления насосных штанг, включающий подготовку корпуса штанг с установкой по его концам на резьбе головок, при этом внутри корпуса и головок размещается канат. Для соединения отдельных штанг в штанговую колонну головки имеют соединительную часть с резьбовым элементом и установочную часть с внутренней полостью для размещения каната (см. патент US №4205926, кл. Е 21/В 17/00, 03.07.80.)A known method of manufacturing sucker rods, including the preparation of the housing of the rods with installation at its ends on the threads of the heads, while inside the housing and the heads is a rope. To connect the individual rods to the rod string, the heads have a connecting part with a threaded element and a mounting part with an internal cavity for accommodating the rope (see US patent No. 4205926, class E 21 / B 17/00, 03.07.80.)
Недостатком данного технического решения является отсутствие надежного крепления каната во внутренней полости головок в процессе работы, когда штанговая колонна испытывает переменные нагрузки, и технологическая сложность соединения каната и головок штанги.The disadvantage of this technical solution is the lack of reliable fastening of the rope in the inner cavity of the heads during operation, when the rod column experiences variable loads, and the technological complexity of connecting the rope and the rod heads.
Известен способ изготовления штанг с головками, включающий высадку утолщения на конце стержневой заготовки штанги и последующее ее соединение с заготовкой головки путем сварки трением торцов высаженного утолщения и заготовки головки, причем с целью получения качественного соединения высадку утолщения производят при температурах, не превышающих температуру высокого отпуска материала стержневой заготовки, формируя на конце утолщения цилиндрический участок диаметром, равным диаметру торца головки (см. а. с. SU №1318343 А1, Е 21 К 1/76, В 21 J 5/08, В 23 К 20/00, 23.06.87).A known method of manufacturing rods with heads, including the landing of a thickening at the end of the rod blank of the rod and its subsequent connection with the workpiece of the head by friction welding of the ends of the planted thickening and the blank of the head, and in order to obtain a high-quality connection, the landing of the thickening is carried out at temperatures not exceeding the high temperature of the material core blanks, forming at the end of the thickening a cylindrical section with a diameter equal to the diameter of the end face of the head (see A. S. SU No. 1318343 A1, E 21
Недостатком данного способа является появление несоосности свариваемых частей штанги в месте их сварки, ведущее к ужесточению напряженного состояния металла, изменение микроструктуры свариваемого металла, снижающее его прочность и сложность контроля процесса сварки трением.The disadvantage of this method is the appearance of misalignment of the welded parts of the rod in the place of their welding, leading to a toughening of the stress state of the metal, a change in the microstructure of the metal being welded, reducing its strength and the complexity of controlling the friction welding process.
Наиболее близким способом того же назначения к заявленному изобретению по совокупности признаков является способ производства насосных штанг, предлагающий использование для тела и головок штанг заготовки из разных марок сталей, их раздельную прокатку, термическую и механическую обработку, выполнение на отдельной заготовке профильного размера головок с накаткой резьбы и последующую сварку трением торцов тела штанги и сформированных головок штанг (см. патент RU №2119858, С1, В 23 Р 15/00, Е 21 В 17/00, 10.10.1998).The closest method of the same purpose to the claimed invention in terms of features is a method of manufacturing sucker rods, which offers the use of blanks from different steel grades for the body and the heads of the rods, their separate rolling, heat and machining, the execution of a profile of the size of the knurled heads on a separate blank and subsequent friction welding of the ends of the rod body and the formed rod heads (see patent RU No. 2119858, C1, B 23 P 15/00, E 21 B 17/00, 10/10/1998).
По данному способу заготовки тела штанг были изготовлены из ст.40, прошедшей термомеханическую обработку, после чего они обтачивались, правились и полировались. Заготовки для головок штанг были изготовлены из ст. 20ХН2М, после чего осуществлялась проточка их концов и высадка головок на горизонтально-ковочной машине. Далее выполнялись проточка буртов, подрезка торца, черновая и чистовая проточка под резьбу, проточка и обкатывание зарезьбовой канавки и последующая накатка резьбы. Приваривание подготовленных головок к торцам тела штанги осуществлялось на машине сварки трением, после чего удалялся появившийся в месте сварки сварной облой (утолщение).According to this method, the rod body blanks were made from st.40, which had undergone thermomechanical processing, after which they were machined, straightened and polished. Blanks for rod heads were made of Art. 20XH2M, after which the grooving of their ends and disembarkation of heads on a horizontal forging machine was carried out. Next, grooves of the shoulders, trimming of the butt, roughing and finishing grooves for the threads, grooving and rolling in the threaded grooves and subsequent rolling of the threads were performed. Welding of the prepared heads to the ends of the rod body was carried out on a friction welding machine, after which the weld envelope that appeared at the place of welding was removed (thickening).
К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании данного способа, относится то, что в месте сварки тела штанги и ее головки, представляющей собой процесс соединения двух деталей, располагающихся в зажимах, причем одна из них неподвижная, а другая вращается со скоростью, способной обеспечить в точке соприкосновения торцов головки и тела штанги плавление металла, образуется несоосность тела и головки штанги Е (фиг.1), ведущая при работе штанг к появлению в зоне сварного шва изгибающих напряжений. Так как здесь производится сварка двух деталей с площадью, определяемой диаметром тела штанги, а не большей площадью торца ее головки и высаженного утолщения как в предыдущем способе (см. а.с. №1318343), появление в зоне сварки наравне с растягивающими напряжениями дополнительных изгибающих напряжений будет наиболее жестче лимитировать работоспособность сварного соединения. Кроме того, сварной шов на теле штанги служит концентратором напряжений, что создает, особенно при работе штанг в коррозионно-активных средах и циклических нагрузках, возможность зарождения и развития трещины в зоне перехода сварного шва к основному металлу (см. Стеклов О.И. Прочность сварных конструкций в агрессивных средах. - М.: Машиностроение, 1976, стр.133).The reasons that impede the achievement of the technical result indicated below when using this method include the fact that in the place of welding the body of the rod and its head, which is the process of connecting two parts located in the clamps, one of which is stationary, and the other rotates with speed, capable of providing metal melting at the point of contact of the ends of the head and the body of the rod, misalignment of the body and the head of the rod E is formed (Fig. 1), which leads to the appearance of bending stresses in the weld zone during operation of the rods d. Since two parts are welded here with an area determined by the diameter of the rod body, and not a larger end surface of its head and a planted thickening as in the previous method (see AS No. 1318343), the appearance of additional bending stresses in the welding zone along with tensile stresses stress will be the most severely limit the performance of the welded joint. In addition, the weld on the body of the rod serves as a stress concentrator, which creates, especially when working the rods in corrosive environments and cyclic loads, the possibility of nucleation and development of cracks in the zone of transition of the weld to the base metal (see O. Steklov Strength welded structures in aggressive environments. - M.: Mechanical Engineering, 1976, p. 133).
Высадка головок штанг на горизонтально-ковочной машине, обеспечивающая в соответствии с рис.1 Межгосударственного стандарта ГОСТ 13877-96 “Штанги насосные и муфты штанговые. Технические условия” (далее - ГОСТ 13877-96) формирование ниппеля, упорного бурта, квадратной шейки, подэлеваторного бурта, производится при нагреве заготовок до температуры 1200°С, в связи с чем укрупняется зерно и ухудшаются пластические свойства стали, поэтому после высадки головок штанг необходимо дополнительно проводить их улучшающую термообработку, для чего нужны крупногабаритные нагревательные печи. Кроме того, при высадке головок образуются ступенчатые участки, оси которых сдвигаются относительно друг друга, особенно при износе штампов горизонтально-ковочной машины или их неправильной установке (фиг.2, поз 1, 2, 3 и 4), в результате чего появляется несоосность Е тела штанги и ее резьбы, ведущая к появлению изгибающих напряжений. Способ производства насосных штанг (см. стр. 5 прототипа) допускает несоосность резьбы и тела штанги 1,5 мм на длине 200 мм от торца штанги. Расчеты изгибающих напряжений (см. Иоаким Г. Добыча нефти и газа, пер. с румынского. - М.: Недра, 1966, стр. 236) с учетом сложившейся практики эксплуатации штанг и несоосности тела штанги ее резьбы, равной 1,5 мм, приведены в табл.1Landing of the rod heads on a horizontal forging machine, which provides, in accordance with Fig. 1 of the Interstate Standard GOST 13877-96 “Pump rods and rod couplings. Technical conditions ”(hereinafter - GOST 13877-96) the formation of the nipple, thrust collar, square neck, and elevator collar is performed when the workpieces are heated to a temperature of 1200 ° C, in connection with which the grain coarsens and the plastic properties of the steel deteriorate, therefore, after landing of the rod heads it is necessary to additionally carry out their improving heat treatment, for which large-sized heating furnaces are needed. In addition, when landing heads formed step sections, the axes of which are shifted relative to each other, especially when the dies of the horizontal forging machine are worn or incorrectly installed (Fig. 2, pos. 1, 2, 3 and 4), resulting in misalignment E the body of the rod and its thread, leading to the appearance of bending stresses. The production method of sucker rods (see page 5 of the prototype) allows misalignment of the thread and the body of the rod 1.5 mm at a length of 200 mm from the end of the rod. Calculations of bending stresses (see Joachim G. Oil and gas production, trans. From Romanian. - M .: Nedra, 1966, p. 236), taking into account the prevailing practice of operating the rods and the misalignment of the rod body of its thread, equal to 1.5 mm, are given in table 1
Напряжения в головке штанги с учетом несоосности резьбы и тела штангиTable 1
Stresses in the rod head, taking into account the misalignment of the thread and the body of the rod
Из табл. 1 видно, что для наиболее распространенных диаметров штанг и действующих эксплуатационных нагрузок при допускаемой несоосности резьбы и тела штанги (или свариваемых тела и головки штанги) из-за появления изгибающих напряжений суммарные напряжения примерно на 40-60% превышают растягивающие напряжения, которые в настоящее время учитываются при подборе штанговых колонн. Из-за за появления дополнительных изгибающих напряжений происходит увеличение обрывов штанг, при этом установлено, что 90% обрывов штанг по телу происходит на двух небольших участках длиной 200-250 мм, прилегающих к их головкам (см. Круман Б.Б. Глубинно-насосные штанги. - М.: Недра, 1977, стр. 15). К причинам, объясняющим такую закономерность в обрывах штанг (см. там же), относят изгиб или эксцентриситет, вибрации, усиливающиеся в зоне скопления масс металла (головка штанги), и концентрацию напряжений в переходных зонах, которые закладываются в процессе высадки головки штанг. Геллер М., изучая влияние эксцентриситета (несоосности) ниппеля (резьбы) штанги относительно ее тела, пришел к выводу, что при эксцентриситете, равном одной десятой диаметра штанги, увеличение напряженного состояния металла составляет 25% его предела усталости, в результате чего обрывы штанг происходят вблизи их концов, т.е. там, где начинается высадка (см. Дрэготеску Н.Д. Глубинно-насосная добыча нефти, пер с румынского. - М.: Недра, 1966, стр. 334). При этом следует отметить, что участки наибольшей обрывности штанг совпадают с зоной термического влияния, образующейся в процессе высадки головок штанг (250 мм от подэлеваторного бурта в сторону тела штанги, см. ГОСТ 13877-96, стр. 3), что может служить причиной снижения усталостных характеристик металла штанг.From the table. Figure 1 shows that for the most common rod diameters and operating operating loads with permissible misalignment of the thread and the rod body (or the welded body and rod head) due to the appearance of bending stresses, the total stresses are approximately 40-60% higher than tensile stresses, which are currently taken into account when selecting rod columns. Due to the appearance of additional bending stresses, an increase in the breakage of the rods occurs, while it was found that 90% of the breakage of the rods in the body occurs in two small sections 200-250 mm long adjacent to their heads (see B. Kruman, Deep-pumping rods. - M.: Nedra, 1977, p. 15). The reasons that explain this pattern in the cliffs of the rods (see ibid.) Include bending or eccentricity, vibrations amplifying in the zone of accumulation of masses of metal (rod head), and the concentration of stresses in the transition zones that are laid during the disembarkation of the rod head. Geller M., studying the effect of the eccentricity (misalignment) of the nipple (thread) of the rod relative to her body, came to the conclusion that with an eccentricity equal to one tenth of the diameter of the rod, an increase in the stress state of the metal is 25% of its fatigue limit, as a result of which breaks in the rods occur near their ends, i.e. where the landing begins (see Dregotescu ND Deep-pumping oil production, trans. from Romanian. - M.: Nedra, 1966, p. 334). It should be noted that the sections with the greatest breakage of the rods coincide with the heat affected zone formed during the disembarkation of the rod heads (250 mm from the elevator shoulder towards the rod body, see GOST 13877-96, page 3), which can cause a decrease fatigue characteristics of metal rods.
Высадка головок штанг штамповкой ведет к созданию разных сечений высаженной части (фиг.2). На участках переходов от одного сечения к другому возникает концентрация напряжений (см. Лепехин Ю.Н. Расчет допускаемого приведенного напряжения для насосных штанг, инф. сб. "Научно-технические достижения и передовой опыт, рекомендуемые для внедрения в нефтяной промышленности". - М.: ВНИИОЭНГ, 1991, вып. 2, стр. 22-25). При этом коэффициент концентрации напряжений, например, в месте перехода тела штанги к упорному бурту равен 0,67, а в резьбе он достигает 2,47, т.е разница примерно равна четырем. Значительные различия напряженного состояния в разных сечениях штанги говорят о ее конструктивном несовершенстве, т.е. понятие равнопрочность, обеспечивающее при эксплуатации изделия равную надежность его элементов, для штанги не реализовано.The landing of the rod heads by stamping leads to the creation of different sections of the planted part (figure 2). A stress concentration arises at the transitions from one section to another (see Lepekhin Yu.N. Calculation of the permissible reduced voltage for sucker rods, inf. Sat. "Scientific and technical achievements and best practices recommended for implementation in the oil industry." - M .: VNIIOENG, 1991,
Также существенным недостатком предложенного способа является применение при изготовлении одной штанги двух разных марок сталей. Подбор насосных штанг для конкретных скважин осуществляется на основе допускаемого приведенного напряжения (см. ГОСТ 13877-96, п.9.2., стр. 16). В соответствии с обязательным приложением Ж ГОСТ 13877-96 (стр. 24) допускаемое приведенное напряжение установлено для штанги, изготовленной из одной марки стали, т.е. применение штанги, изготовленной из разных марок сталей, требует установления обобщенного для двух марок сталей допускаемого приведенного напряжения, что не сделано, т.е. подбор сварных штанг к условиям конкретных скважин в настоящее время не может быть осуществлен.Also a significant disadvantage of the proposed method is the use in the manufacture of one rod of two different grades of steel. The selection of sucker rods for specific wells is based on the permissible reduced voltage (see GOST 13877-96, clause 9.2., P. 16). In accordance with the mandatory appendix G GOST 13877-96 (p. 24), the permissible reduced voltage is set for a rod made of one steel grade, i.e. the use of a rod made of different steel grades requires the establishment of a generalized permissible reduced voltage for two steel grades, which is not done, i.e. selection of welded rods to the conditions of specific wells at the present time cannot be carried out.
Целью изобретения является повышение надежности насосных штанг и расщирение границ их применения, упрощение технологии изготовления штанг, обеспечивающей возможность их изготовления и ремонта предприятиями, не имеющими прокатных станов, крупноногабаритных нагревательных печей и горизонтально-ковочных машин.The aim of the invention is to increase the reliability of sucker rods and expand the boundaries of their application, simplifying the technology of manufacturing rods, providing the possibility of their manufacture and repair by enterprises that do not have rolling mills, large-size heating furnaces and horizontal forging machines.
Поставленная цель достигается тем, что в известном способе производства насосных штанг головки и тело штанги выполняют из двух заготовок, сделанных из различных марок сталей, после высадки головок, обеспечивающей увеличение диаметра ее конструктивных элементов, их обработки и накатки резьбы, сваркой трением проводят соединение головок и тела штанги, отличием является то, что в качестве заготовки штанги используется пруток с диаметром, равным диаметру тела штанги, формирование резьбы проводят на концах прутка, а остальные конструктивные элементы штанги выполняют раздельно и монтируют на теле штанги с помощью сборочных операций.This goal is achieved by the fact that in the known method for the production of sucker rods, the heads and the body of the rod are made of two billets made of different steel grades, after the heads are displaced, which provides an increase in the diameter of its structural elements, their processing and thread rolling, friction welding connect the heads and the body of the rod, the difference is that a rod with a diameter equal to the diameter of the rod body is used as the rod blank, thread formation is carried out at the ends of the rod, and the rest are constructive rod elements operate separately and mounted on the body of the bar by means of assembly operations.
Исключение сварки заготовок тела и головки штанги исключает их несоосность, т.е. появление изгибающих напряжений в месте сварки, кроме того, исключается сварочный шов, являющийся концентратором напряжений, что в целом уменьшает обрывы штанг по их телу. Выполнение резьбы на конце прутка без высадки его концов исключает несоосность резьбы и тела штанги, т.е. появление изгибающих напряжений в зоне головок, что повышает их надежность. Замена технологии изготовления штанг сваркой трением двух заготовок с высадкой концов прутка штамповкой на технологию изготовления отдельных конструктивных элементов головки штанги с последующей их сборкой исключает применение горизонтально-ковочных машин, крупногабаритных нагревательных печей, нужных для проведения после высадки концов прутка улучшающих термообработок, что позволяет выпускать и ремонтировать штанги предприятиям, не имеющим вышеуказанного оборудования. Выполнение резьбы с уменьшенным диаметром дает возможность уменьшить диаметры упорного и подэлеваторного буртов, что позволит использовать штанги диаметром 25 мм в насосно-компрессорных трубах диаметром 60 мм при сохранении площади соприкосновения торца муфты и торца упорного бурта, обеспечивающей при завинчивании муфты контактные давления на указанных торцах, которые удерживают резьбовое соединение от самоотвинчивания.The exception of welding the workpieces of the body and the rod head eliminates their misalignment, i.e. the appearance of bending stresses at the welding site, in addition, the welding seam, which is a stress concentrator, is eliminated, which generally reduces the breakage of the rods in their body. The execution of the thread at the end of the bar without upsetting its ends eliminates the misalignment of the thread and the body of the rod, i.e. the appearance of bending stresses in the area of the heads, which increases their reliability. Replacing the manufacturing technology of rods by friction welding of two workpieces with the upsetting of the ends of the rod by stamping with the technology of manufacturing individual structural elements of the rod head with their subsequent assembly eliminates the use of horizontal forging machines, large-sized heating furnaces, which are necessary for improving the heat treatment after the ends of the rod, which allows to produce and repair rods to enterprises that do not have the above equipment. Threading with a reduced diameter makes it possible to reduce the diameters of the thrust and sub-elevator collars, which will allow the use of rods with a diameter of 25 mm in tubing with a diameter of 60 mm while maintaining the contact area of the coupling end and the end of the thrust collar, which ensures contact pressures at these ends when screwing the coupling, which keep the threaded connection from unscrewing.
Проведенный заявителем анализ уровня техники, включающий анализ патентной и литературной информации, позволил установить, что заявитель не обнаружил аналоги, характеризующиеся признаками, тождественными всем существенным признакам заявленного способа. Определение из перечня выявленных аналогов для способа как наиболее близких по совокупности признаков аналогов позволило выявить совокупность существенных по отношению к усматриваемым заявителем техническим результатам отличительных признаков, изложенных в формуле изобретения. Поэтому заявленный способ соответствует критерию "новизна". Для проверки соответствия заявленного способа изобретения условию "изобретательский уровень" заявитель провел дополнительный поиск известных решений с целью выявить признаки, совпадающие с отличительными от выбранного прототипа признаками для заявленного изобретения. Результаты поиска показали, что описанное изобретение не вытекает для специалистов явным образом из известного уровня техники, определенного заявителем, не выявлено влияние предусматриваемых существенными признаками заявленного способа преобразований на достижение результата.The analysis of the prior art by the applicant, including the analysis of patent and literary information, allowed to establish that the applicant did not find analogues characterized by signs identical to all the essential features of the claimed method. The determination from the list of identified analogues for the method as the closest in the totality of the characteristics of analogues made it possible to identify the set of essential distinguishing features set forth in the claims in relation to the applicant's perceived technical results. Therefore, the claimed method meets the criterion of "novelty." To verify the conformity of the claimed method of the invention to the condition "inventive step", the applicant conducted an additional search for known solutions in order to identify signs that match the distinctive features of the claimed prototype for the claimed invention. The search results showed that the described invention does not follow for specialists explicitly from the prior art as determined by the applicant; the effect of the transformations provided for by the essential features of the claimed method on the achievement of the result is not revealed.
Описанный способ изготовления насосных штанг не основан на изменении количественного признака, представлении таких признаков во взаимосвязи либо изменении ее вида, следовательно, способ соответствует условию "изобретательский уровень".The described method of manufacturing sucker rods is not based on a change in the quantitative characteristic, the presentation of such signs in relationship or a change in its type, therefore, the method meets the condition of "inventive step".
Техническая сущность способа поясняется чертежом, где на фиг.1 изображены тело и головка штанги, соединенные сваркой трением; на фиг.2 изображен пруток с позициями 1, 2, 3 и 4, последовательно показывающими процесс высадки головки штанги; на фиг.3 изображен пруток с накатанной резьбой и зарезьбовой канавкой; на фиг.4 изображены подэлеваторный бурт (поз.1) квадратная шейка (поз.2) и упорный бурт (поз.3); на фиг.5 изображена деталь,объединяющая подэлеваторный бурт, квадратную шейку и упорный бурт); на фиг.6 изображены тело штанги и ее головка, конструктивные элементы которой выполнены раздельно и установлены на теле штанги с помощью сборочных операций.The technical essence of the method is illustrated in the drawing, where figure 1 shows the body and the rod head connected by friction welding; figure 2 shows a bar with
Для изготовления штанг по предлагаемому способу предприятие заказывает на металлургическом заводе, например, ОАО "Ижсталь", необходимое количество прутка нужного диаметра и соответствующей термообработки. Поскольку в настоящее время российские изготовители насосных штанг (ОАО "Очерский машиностроительный завод" и ОАО "Мотовилихинские заводы") выпускают штанги в состоянии нормализации, с металлургического завода необходимо получить пруток в состоянии нормализации. На концах прутка накатывается резьба диаметром, равным диаметру тела штанги, и выполняется зарезьбовая канавка (фиг.3). Уменьшение диаметра резьбы штанги по предлагаемому способу по сравнению с резьбой по ГОСТ 13877-96 должно было бы привести к уменьшению предела выносливости резьбового соединения штанг, т.е. к увеличению обрывов штанг по резьбе. Однако выполнение резьбы на конце прутка без его высадки штамповкой исключает несоосность, т.е. изгибающие напряжения, ужесточающие напряженное состояние штанг в резьбовом соединении. По результатам эксплуатации штанговых колонн инструментальными исследованиями было установлено (см. Кузнецов А.П., Акопян С.Ш. Повышение надежности глубинно-насосных штанг, ж-л "Нефтяное хозяйство". - М.: Недра, 1989, №2, стр. 38-41), что кривизна тела штанг в зоне их головок при измерении специальным шаблоном с индикатором часового типа для 63% обследованных штанг составила более 10 мм на 1 метр, тогда как прототипом (стр. 5) и ГОСТ 13877-96 (стр. 11, п.5.1.18) допускается кривизна на участках штанг, примыкающих к головкам не более 1 мм. Замеренная кривизна, создаваемая в основном несоосностью тела и резьбы штанги, при работе штанг приводит к увеличению изгибающих напряжений по сравнению с данными табл.1, что и увеличивает обрывность штанг в зоне их головок.To manufacture the rods according to the proposed method, the company orders at the metallurgical plant, for example, OAO Izhstal, the required number of bars of the desired diameter and the corresponding heat treatment. Since at present Russian manufacturers of sucker rods (Ochersky Machine-Building Plant OJSC and Motovilikhinskiye Zavody OJSC) release rods in a normalized state, it is necessary to obtain a bar in a normalized state from a metallurgical plant. At the ends of the rod, a thread is rolled with a diameter equal to the diameter of the rod body, and a threaded groove is made (Fig. 3). A decrease in the diameter of the thread of the rod according to the proposed method compared to the thread in accordance with GOST 13877-96 would lead to a decrease in the endurance limit of the threaded connection of the rods, i.e. to increase the breakage of the rods on the thread. However, threading at the end of the bar without upsetting it by stamping eliminates misalignment, i.e. bending stresses that tighten the stress state of the rods in the threaded connection. According to the results of the operation of the rod columns by instrumental studies, it was established (see Kuznetsov A.P., Akopyan S.Sh. Improving the reliability of deep-sucker rods, railway station "Oil Industry". - M .: Nedra, 1989, No. 2, p. . 38-41) that the curvature of the body of the rods in the area of their heads when measured with a special template with a dial indicator for 63% of the examined rods was more than 10 mm per 1 meter, while the prototype (page 5) and GOST 13877-96 (page . 11, clause 5.1.18) curvature is allowed on sections of the rods adjacent to the heads of not more than 1 mm. The measured curvature, created mainly by the misalignment of the body and the thread of the rod, during operation of the rods leads to an increase in bending stresses compared to the data in Table 1, which increases the breakage of the rods in the area of their heads.
Поэтому уменьшение диаметра резьбы штанг при исключении несоосности резьбы и тела штанги, исключающее появление изгибающих напряжений в резьбовом соединении, не должно привести к уменьшению предела его выносливости.Therefore, reducing the diameter of the thread of the rods with the exception of misalignment of the thread and the body of the rod, excluding the appearance of bending stresses in the threaded connection, should not lead to a decrease in the limit of its endurance.
В дополнение к вышесказанному следует отметить, что поскольку резьба штанг выполняется накатанной (см. п.5.1.20 ГОСТ 13877-96), диаметр резьбы может незначительно влиять на работоспособность такого резьбового соединении (см. Биргер И.А., Иосилевич Г.Б. Резьбовые соединения. - М.: Машиностроение, 1973, стр. 168). В приведенном здесь же рис.184, построенном по данным американских исследователей, показано, что при изменении диаметра резьбы от 20 до 40 мм (в этом диапазоне находятся диаметры резьб штанг по ГОСТ 13877-96) изменение предельной амплитуды, которая определяет предел выносливость резьбовых соединений, фактически несущественно.In addition to the above, it should be noted that since the thread of the rods is knurled (see Clause 5.1.20 of GOST 13877-96), the diameter of the thread may slightly affect the performance of such a threaded connection (see Birger I.A., Iosilevich G.B. Threaded connections. - M.: Mechanical Engineering, 1973, p. 168). Fig. 184 shown here, constructed according to the data of American researchers, shows that when changing the diameter of the thread from 20 to 40 mm (in this range are the diameters of the threads of the rods according to GOST 13877-96), the change in the limiting amplitude, which determines the endurance limit of threaded joints , virtually irrelevant.
Тем не менее для максимального исключения вероятности обрывов штанг по резьбе уменьшенного диаметра можно увеличить длину резьбы (см. Орлов П.И. Основы конструирования. Справочно-методическое пособие. - М.: Машиностроение, 1988, т.2, стр. 126). Критическая высота гайки Н, равная длине резьбы, обеспечивающая равнопрочность резьбы и тела гайки, колеблется от 0,8 до 1,2 d (где d - диаметр резьбы). При этом автор считает целесообразным для снижения напряжений смятия и изгиба витков резьбы увеличивать ее длину до 1,5-1,6 d (табл. 2).Nevertheless, to maximize the elimination of the probability of breakage of the rods on the thread of reduced diameter, you can increase the length of the thread (see Orlov PI Fundamentals of design. Reference and methodological manual. - M .: Mashinostroenie, 1988, v.2, p. 126). The critical height of the nut N, equal to the length of the thread, ensuring equal strength of the thread and the body of the nut, ranges from 0.8 to 1.2 d (where d is the diameter of the thread). At the same time, the author considers it appropriate to increase the length of the thread to 1.5-1.6 d to reduce the stresses of crushing and bending of the turns of the thread (Table 2).
Существующие и предлагаемые размеры диаметра и длины резьбы штангtable 2
Existing and proposed diameters and rod lengths
Следует отметить, что при увеличение длины резьбы штанги произойдет увеличение времени свинчивания-развинчивания резьбовых соединений штанг, что приведет к некоторому увеличению времени спускоподъемных операций на скважине.It should be noted that with an increase in the length of the thread of the rod there will be an increase in the time of screwing-unscrewing of the threaded connections of the rods, which will lead to some increase in the time of tripping operations in the well.
В большинстве случаев насосные штанги применяются для добычи нефти с минимальным содержанием сероводорода, при этом соотношение обрывов по телу штанги и по резьбе оценивается данными табл 3.In most cases, sucker rods are used for oil production with a minimum hydrogen sulfide content, and the ratio of breaks along the body of the rod and thread is estimated by the data in Table 3.
Соотношения обрывов штанг по телу и по резьбеTable 3
The ratio of the breakage of the rods on the body and thread
** - см. Гоник А.А. "Коррозия нефтепромыслового оборудования и меры ее предупреждения". - М.: Недра, 1976, стр 30.
*** - см. Дрэготеску Н.Д. "Глубинно-насосная добыча нефти", пер. с румынского. - М.: Недра, 1966, стр. 216.* - see Lepekhin Yu.N. "The influence of an oblique directional profile of wells on the operation of rod columns" E / i, ser. "Technique and technology of oil production and arrangement of oil fields", M, VNIIOENG, 1990,
** - see Gonik A.A. "Corrosion of oilfield equipment and measures to prevent it." - M .: Nedra, 1976, p. 30.
*** - see Dregotescu N.D. "Deep-pumping oil production", trans. from romanian. - M .: Nedra, 1966, p. 216.
Данные по месторождениям Румынии (табл. 3) относятся к штангам, резьба которых нарезалась плашками и не имела разгрузочной канавки. При накатке резьбы и выполнении зарезьбовой канавки относительное число обрывов штанг по телу увеличится за счет снижения числа обрывов по резьбе (см. Круман Б.Б. Глубинно-насосные штанги. - М.: Недра, 1977, стр. 14). В целом число обрывов штанг по резьбе меньше, как минимум, на порядок числа обрывов штанг по телу, что будет сохраняться при условии проведения высадки концов прутка на горизонтально-ковочных машинах, закладывающей основные причины для обрывности штанг в зоне их головок (несоосность, концентрация напряжений, скопление масс металла и зоны термического влияния).Data on Romanian deposits (Table 3) relate to rods whose threads were diced and did not have a discharge groove. When rolling the thread and performing a threaded groove, the relative number of breaks in the rods in the body will increase due to a decrease in the number of breaks in the thread (see B. Kruman, Deep-sucker rods. - M .: Nedra, 1977, p. 14). In general, the number of rod breaks in the thread is at least an order of magnitude of the number of rod breaks in the body, which will be preserved if the ends of the bar are planted on horizontal forging machines, laying the main reasons for the breakage of the rods in the area of their heads (misalignment, stress concentration accumulation of masses of metal and heat affected zone).
Предлагаемый способ изготовления штанг дает возможность измененить соотношение между обрывами штанг по телу и резьбе, потому что с практической точки зрения будет оправдано возможное увеличение обрывов штанг по резьбе уменьшенного диаметра, например, в два раза и доведение их числа примерно до 5-10% от общего числа отказов штанговых колонн, если при этом за счет исключения основных причин обрывности штанг в зоне их головок (несоосность, концентрация напряжений, скопление масс металла, зоны термического влияния) обрывы штанг по телу уменьшаться тоже в два раза, т.е. примерно с 70 до 35% также от общего числа отказов штанговых колонн.The proposed method for the manufacture of rods makes it possible to change the ratio between the breaks of the rods along the body and thread, because from a practical point of view it will be justified to increase the breaks of the rods along the thread of a reduced diameter, for example, twice and bring their number to about 5-10% of the total the number of failures of the rod columns, if, due to the elimination of the main causes of the breakage of the rods in the area of their heads (misalignment, stress concentration, mass accumulation of metal, heat affected zones), breakage of the rods in the body decreases tsya, too, twice, ie from about 70 to 35% of the total number of failures of rod columns.
При изготовлении деталей с различной конфигурацией для сокращение трудоемкости их изготовления, упрощения форм заготовок, уменьшения массы, а также с целью более полного соответствия отдельных элементов штанги действующим на них нагрузкам целесообразней применять составные конструкции (см. Орлов П.И. Основы конструирования" Справочно-методическое пособие. - М.: Машиностроение, 1988, т.1, стр. 347). Поэтому подэлеваторный бурт, квадратная шейка и упорный бурт (фиг.4, поз 1, 2, 3) выполняются раздельно и монтируются на теле штанги с помощью сборочных операций, позволяющих обеспечить расположение перечисленных конструктивных элементов относительно друг друга с учетом условий эксплуатации штанговых колонн. При этом следует учесть, что подэлеваторный бурт при применении штангового элеватора в процессе спускоподъемных операций работает в основном на срез, т.е. исходя из таких условий нагружения можно подобрать сталь для подэлеваторного бурта, квадратная шейка при применении штанговых ключей работает на смятие, что тоже может служить критерием при подборе стали. Функцией упорного бурта является обеспечение плотности стыка с торцом штанговой муфты, что должно исключать самоотвинчивание штанг. Необходимую плотность стыка можно достичь путем предварительной затяжки соединения и повышением точности формы, жесткости и обработки упорного бурта, что может быть учтено при выборе для него стали. Также для указанных конструктивных элементов может быть выбрана соответствующая технология их обработки. При этом следует учитывать, что поверхности подэлеваторного бурта и квадратной шейки нагружаются только при спускоподъемных операциях штанговой колонны, а упорный бурт в процессе работы колонны и при проведении спускоподъемных операций.In the manufacture of parts with different configurations, in order to reduce the complexity of their manufacturing, simplify the shapes of the workpieces, reduce the weight, and also to better match the individual elements of the rod to the loads acting on them, it is more expedient to use composite structures (see Orlov P.I. methodological manual. - M .: Mashinostroenie, 1988, v. 1, p. 347). Therefore, the elevator collar, square neck and thrust collar (Fig. 4, pos. 1, 2, 3) are carried out separately and mounted on the body of the rod with assembly operations, allowing to ensure the location of the listed structural elements relative to each other, taking into account the operating conditions of the rod columns.At the same time, it should be borne in mind that when using the rod elevator during hoisting operations, the sub-elevator collar mainly works for shearing, i.e., based on such loading conditions, choose steel for the elevator collar, the square neck when using the rod keys works on collapse, which can also serve as a criterion for the selection of steel. The function of the thrust collar is to ensure the density of the junction with the end face of the rod coupling, which should exclude the self-unscrewing of the rods. The necessary joint density can be achieved by pre-tightening the joint and increasing the accuracy of the shape, rigidity and processing of the thrust shoulder, which can be taken into account when choosing steel for it. Also, for these structural elements, the appropriate technology for their processing can be selected. It should be borne in mind that the surfaces of the elevator collar and square neck are loaded only during tripping operations of the rod string, and the thrust collar during the operation of the string and during tripping operations.
Для уменьшения трудоемкости изготовления подэлеваторный бурт, квадратная шейка и упорный бурт могут быть изготовлены цельной деталью, например штамповкой, что позволит снизить себестоимость изготовления штанг (фиг. 5).To reduce the complexity of manufacturing, a sub-elevator collar, a square neck and a thrust collar can be manufactured as a single piece, for example, by stamping, which will reduce the cost of manufacturing rods (Fig. 5).
После изготовления конструктивные элементы головки штанги устанавливаются на конце прутка (фиг.6), например, по посадке с некоторым натягом в холодом состоянии, когда сопротивление взаимному смещению деталей создается и поддерживается силами упругой деформации сжатия в охватываемой детали (прутке) и растяжения в охватывающих деталях (подэлеваторном бурте, квадратной шейке и упорном бурте), выполненных раздельно или цельной деталью. Для исключения смещения конструктивных элементов головки штанги должны учитываться максимальные и минимальные нагрузки на штанговую колонну при работе станка-качалки, нагрузки, возникающие при спускоподъемных операциях во время ремонтных работ на скважине, а также ряд аварийных ситуаций, например, нагрузки, которые возникают во время подъема штанговой колонны при заклинивании скважинного штангового насоса.After manufacturing, the structural elements of the rod head are installed at the end of the rod (Fig. 6), for example, when landing with some interference in the cold state, when resistance to mutual displacement of the parts is created and supported by elastic compression deformation in the male part (rod) and tension in the female parts (sub-elevator collar, square neck and thrust collar) made separately or as an integral part. To eliminate the displacement of the structural elements of the rod head, the maximum and minimum loads on the rod string during the operation of the rocking machine, the loads that occur during tripping operations during repair work on the well, and also a number of emergency situations, for example, loads that occur during lifting, must be taken into account sucker rod when jamming a sucker rod pump.
Обычно натяг определяют по номинальным размерам охватываемой и охватывающей деталей. Также учитывается высота микронеровностей соединяемых поверхностей, поэтому расчетный натяг определяют с учетом высоты микронеровностей прутка, прошедшего нормализацию без всякой механической обработки его поверхности и монтируемых на пруток конструктивных элементов, изготовленных, например, штамповкой. Следует учесть, что температура добываемой жидкости, особенно ближе к забою скважины, может доходить до 80-100 градусов, поэтому надо учитывать ее влияние на надежность соединения с натягом.The interference fit is usually determined by the nominal dimensions of the male and female parts. The microroughness height of the surfaces to be joined is also taken into account, therefore, the calculated interference fit is determined taking into account the microroughness height of a bar that has passed normalization without any mechanical processing of its surface and structural elements mounted on the bar made, for example, by stamping. It should be noted that the temperature of the produced fluid, especially closer to the bottom of the well, can reach 80-100 degrees, so it is necessary to take into account its effect on the reliability of the tightness connection.
При посадке с натягом в холодном состоянии требуемая сила запрессовки может быть значительной, поэтому в целях облегчения посадки деталей их можно нагреть, при этом тепловая сборка в 1,2-1,5 раза увеличивает несущую способность соединения с натягом.When landing with an interference fit in the cold state, the required pressing-in force can be significant, therefore, in order to facilitate the fit of the parts, they can be heated, while the thermal assembly increases the bearing capacity of the interference fit by 1.2-1.5 times.
Нагрев подэлеваторного бурта, квадратной шейки и упорного бурта, выполненных раздельно или цельной деталью, необходимо произвести до температуры, не превышающей 200 градусов, т.е. каких-то изменений в структуре металла этих конструктивных элементов не произойдет (см. Орлов П.И. Основы конструирования. Справочно-методическое пособие. - М.: Машиностроение, т. 2. стр. 236).Heating of the elevator collar, square neck and thrust collar, made separately or as an integral part, must be carried out to a temperature not exceeding 200 degrees, i.e. some changes in the metal structure of these structural elements will not happen (see Orlov PI, Fundamentals of Design. Reference and Methodological Manual. - M.: Mechanical Engineering, vol. 2. p. 236).
Завершающей операцией является мехобработка торца упорного бурта, которая может быть проведена после установки на пруток конструктивных элементов. При этом следует отметить, что последовательность выполнения операций подготовки резьбы с зарезьбовой канавкой, монтаж отдельных конструктивных элементов головки штанг на пруток и их последующая мехобработка не играет значительной роли и зависит от технологических возможностей изготовителя. Например, для ОАО "Очерский машиностроительный завод" практичнее будет сначала смонтировать конструктивные элементы головки штанги на пруток, а потом выполнить резьбу с зарезьбовой канавкой и обработать торец упорного бурта, потому что в данном случае можно будет использовать автоматическую линию для механической обработки насосных штанг и нарезки резьбы типа ЛМО-768, применяемую на этом заводе (см. патент РФ №2068484, кл. Е 21 В 17/00, 27.10.96, стр. 7).The final operation is the machining of the end of the thrust shoulder, which can be carried out after installation of structural elements on the bar. It should be noted that the sequence of operations for thread preparation with a threaded groove, the installation of individual structural elements of the rod head on the bar and their subsequent machining does not play a significant role and depends on the technological capabilities of the manufacturer. For example, it would be more practical for Ochersky Machine-Building Plant OJSC to first mount the structural elements of the rod head onto a bar, and then thread with a threaded groove and process the end of the thrust collar, because in this case it will be possible to use an automatic line for machining pump rods and cutting thread type LMO-768 used at this plant (see RF patent No. 2068484, class E 21 B 17/00, 10.27.96, p. 7).
При появлении брака в процессе изготовлении штанг можно, сняв конструктивные элементы головки штанги с помощью съемника, установить их на новую часть прутка, тем самым использовать оставшуюся часть прутка для изготовления штанги с учетом выполнения на ней резьбы и зарезьбовой канавки. Данную технологию можно применять в условиях ремонтных предприятий нефтяников. Если обрыв штанги произошел в центральной ее части, то можно будет изготовить укороченные штанги (например, метровые или двухметровые) Если обрыв штанги произошел вблизи головки, то на оставшейся части можно выполнить резьбу с зарезьбовой канавкой и установить конструктивные элементы головки, получив шести- или семиметровую штангу.If marriage occurs during the manufacture of the rods, it is possible to remove the structural elements of the rod head with a puller and install them on a new part of the bar, thereby using the remaining part of the bar for the manufacture of the bar taking into account the thread and the threaded groove on it. This technology can be applied in the conditions of repair enterprises of oil industry workers. If the breakage of the rod occurred in its central part, then it will be possible to produce shortened rods (for example, meter or two-meter). If the breakage of the rod occurs near the head, then on the remaining part you can thread with a threaded groove and install the structural elements of the head, getting a six- or seven-meter the barbell.
Таким образом на основании вышесказанного подтверждается возможность осуществления данного способа изготовления и ремонта насосных штанг с помощью описанных в заявке средств и методов, что доказывает его соответствие требованию "промышленная применимость".Thus, based on the foregoing, the possibility of implementing this method of manufacturing and repairing sucker rods using the means and methods described in the application is confirmed, which proves its compliance with the requirement of "industrial applicability".
ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИSOURCES OF INFORMATION
1. Фаерман И.Л. Штанги для глубинных насосов. - Баку: Азнефтеиздат, 1955 г., с.164-166.1. Faerman I.L. Rods for deep pumps. - Baku: Aznefteizdat, 1955, p. 164-166.
2. Патент US №4205926, кл. Е 21/В 17/00, 03.07.80.2. US patent No. 4205926, class E 21 / B 17/00, 07/03/80.
3. A. C. SU №1318343 A1, E 21 К 1/76, В 21 J 5/08, В 21 К 20/00, 23.06.87. "Способ изготовления штанг с головками для глубинных насосов".3. A. C. SU No. 1318343 A1, E 21
4. Патент RU №2119858 С1, кл. В 23 Р 15/00, Е 21 В 17/00, 10.10.98. “Способ производства насосных штанг”.4. Patent RU No. 2119858 C1, cl. B 23 P 15/00, E 21 B 17/00, 10/10/98. “Method for the production of sucker rods”.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003132204/02A RU2246389C1 (en) | 2003-11-03 | 2003-11-03 | Pump rod manufacturing method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003132204/02A RU2246389C1 (en) | 2003-11-03 | 2003-11-03 | Pump rod manufacturing method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2246389C1 true RU2246389C1 (en) | 2005-02-20 |
Family
ID=35218705
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003132204/02A RU2246389C1 (en) | 2003-11-03 | 2003-11-03 | Pump rod manufacturing method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2246389C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2464327C1 (en) * | 2011-07-27 | 2012-10-20 | ООО "Компания ИжТехМаш" | Manufacturing method of pipes for process needs of oil wells |
| RU2500821C1 (en) * | 2012-08-20 | 2013-12-10 | Кирилл Алексеевич Иванов | Thermomechanical pipe treatment method |
| RU2557285C1 (en) * | 2014-04-09 | 2015-07-20 | ООО "Камышинский завод бурового инструмента" (ООО "КЗБИ") | Drill rod and method of its manufacturing |
| RU2748194C1 (en) * | 2020-10-05 | 2021-05-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" | Pump rod manufacturing method |
-
2003
- 2003-11-03 RU RU2003132204/02A patent/RU2246389C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2464327C1 (en) * | 2011-07-27 | 2012-10-20 | ООО "Компания ИжТехМаш" | Manufacturing method of pipes for process needs of oil wells |
| RU2500821C1 (en) * | 2012-08-20 | 2013-12-10 | Кирилл Алексеевич Иванов | Thermomechanical pipe treatment method |
| RU2557285C1 (en) * | 2014-04-09 | 2015-07-20 | ООО "Камышинский завод бурового инструмента" (ООО "КЗБИ") | Drill rod and method of its manufacturing |
| RU2748194C1 (en) * | 2020-10-05 | 2021-05-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" | Pump rod manufacturing method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2028403B1 (en) | Threaded joint with high radial loads and differentially treated surfaces | |
| CN101581200A (en) | 120 steel grade drill pipe and manufacturing process method thereof | |
| MX2013003385A (en) | Integral wear pad and method. | |
| US3461666A (en) | Elevator link and process of making the same | |
| CN109058280A (en) | A kind of quenched steel alloy of small-sized piston engine rises cracking connecting rod and process for making | |
| US5088638A (en) | Method for making sucker rods | |
| US20120118426A1 (en) | Coiled tubing with improved fatigue resistance and method of manufacture | |
| RU2246389C1 (en) | Pump rod manufacturing method | |
| CA3046301A1 (en) | Pump rod connection | |
| CN103978342A (en) | Manufacturing method of hook body of large hook for polar region drilling machine | |
| EP0062449A2 (en) | Composite metallic forging | |
| CN100396434C (en) | Integral forging method for mfg. petroleum double-arm lifting-ring | |
| EP3320172B1 (en) | Threaded connection having high galling resistance and method of making same | |
| US4796799A (en) | Method for making sucker rods | |
| CN114934752A (en) | Anti-fatigue drill rod structure and machining method thereof | |
| US6910618B2 (en) | Method for preparing pipe for butt welding | |
| KR101095111B1 (en) | Manufacturing method of piston-road for large-sized engines | |
| US20020197132A1 (en) | High strength spray metal tubular coupling | |
| US9624736B1 (en) | Sucker rod end | |
| US20150361728A1 (en) | Cold Forming and Heat Treatment Process for Tubulars | |
| US20010001219A1 (en) | Threaded pipe connection and method | |
| CN2127962Y (en) | Friction welding oil suction rod | |
| CN112253531A (en) | Butt welding type hot-sleeved shaft for pump and preparation method thereof | |
| WO2017086904A1 (en) | Coupling for high strength riser with mechanically attached support members with load shoulders | |
| EP2977662B1 (en) | Threaded joint for oil well pipe |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20101104 |