RU2238180C1 - Method for making bimetallic products - Google Patents
Method for making bimetallic products Download PDFInfo
- Publication number
- RU2238180C1 RU2238180C1 RU2003104991A RU2003104991A RU2238180C1 RU 2238180 C1 RU2238180 C1 RU 2238180C1 RU 2003104991 A RU2003104991 A RU 2003104991A RU 2003104991 A RU2003104991 A RU 2003104991A RU 2238180 C1 RU2238180 C1 RU 2238180C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- billet
- bimetallic
- workpiece
- rolling
- carried out
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к способу изготовления биметаллических изделий различного назначения, преимущественно цилиндрических биметаллических изделий с коррозионно-стойкой поверхностью.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to a method for the manufacture of bimetallic products for various purposes, mainly cylindrical bimetallic products with a corrosion-resistant surface.
Известен способ изготовления биметаллических изделий, включающий получение биметаллической заготовки и ее последующую деформацию в системе двухвалковых калибров, образованных предчистовым калибром в режиме прокатки и чистовым калибром в режиме протяжки. В предчистовом калибре заготовку прокатывают по схеме круг - овал, а в чистовом - по схеме овал - круг (RU 2158641, C1, B 21 C 1/00, 10.03.1999).A known method of manufacturing bimetallic products, including obtaining a bimetallic billet and its subsequent deformation in a two-roll caliber system formed by the pre-finishing caliber in the rolling mode and the finishing caliber in the broaching mode. In the pre-finishing gauge, the workpiece is rolled according to the circle-oval scheme, and in the finishing - according to the oval-circle scheme (RU 2158641, C1, B 21
Недостатком известного способа является низкая производительность и высокая себестоимость вследствие применения мелкосортной цилиндрической заготовки, которую необходимо плакировать медной лентой. Кроме того, является проблематичным изготовление биметаллического изделия с наружным слоем из нержавеющей стали, так как в результате деформационной обработки биметаллической заготовки нельзя получить необходимую прочность соединения слоев после деформации.The disadvantage of this method is the low productivity and high cost due to the use of small-grade cylindrical billets, which must be clad with a copper tape. In addition, it is problematic to manufacture a bimetallic product with an outer layer of stainless steel, since as a result of deformation processing of the bimetallic billet it is not possible to obtain the necessary bond strength of the layers after deformation.
Кроме того, известен способ изготовления биметаллических изделий с наружным слоем из нержавеющей стали, в котором стальную цилиндрическую заготовку запрессовывают в трубную заготовку из нержавеющей стали, после чего собранную заготовку заваривают по торцевым сторонам, прокатывают и термообрабатывают (RU 2155134, B 23 B 15/18, 27.08.2000).In addition, there is a known method of manufacturing bimetallic products with an outer layer of stainless steel, in which a steel cylindrical billet is pressed into a stainless steel billet, after which the assembled billet is welded at the end sides, rolled and heat treated (RU 2155134, B 23
Основным недостатком этого технического решения является то, что запрессовка цилиндрической заготовки в трубную заготовку не позволяет получать длинные биметаллические заготовки, а введение цилиндрической заготовки в трубную заготовку с зазором не позволяет получать длинные биметаллические заготовки с однородным качеством в переходной зоне между слоями биметаллического изделия, так как при деформационной обработке длинной биметаллической заготовки с зазором между слоями образуются несплошности в соединении и расслоения.The main disadvantage of this technical solution is that the pressing of the cylindrical billet into the billet does not allow to obtain long bimetallic billets, and the introduction of the cylindrical billet into the tubular billet with a gap does not allow to obtain long bimetallic billets with uniform quality in the transition zone between the layers of the bimetallic product, since during deformation processing of a long bimetallic billet with a gap between the layers, discontinuities in the joint and delamination are formed.
Задачей изобретения является повышение качества покрытия при снижении себестомости получаемой биметаллической продукции.The objective of the invention is to improve the quality of the coating while reducing the cost of the resulting bimetallic products.
Поставленная задача решается в способе изготовления биметаллических изделий согласно изобретению, в котором осуществляют сборку цилиндрической стальной заготовки и трубной заготовки из нержавеющей стали, сваривают заготовку по торцевым краям, нагревают, прокатывают и подвергают термообработке за счет того, что сборку осуществляют путем введения цилиндрической заготовки в трубную заготовку по свободной посадке с образованием зазора между ними, равного (0,002-0,01)D, где D - наружный диаметр трубной заготовки, заваривают один торец и подвергают полученную заготовку холодному обжатию со степенью обжатия 0,3-15%, заваривают второй торец, после чего собранную заготовку деформируют максимально в два прохода в шаговом режиме прокатки-ковки.The problem is solved in the method of manufacturing bimetallic products according to the invention, in which the cylindrical steel billet and stainless steel tube are assembled, the billet is welded along the end edges, heated, rolled and heat treated due to the fact that the assembly is carried out by introducing the cylindrical billet into the tube the blank on a loose fit with the formation of a gap between them equal to (0.002-0.01) D, where D is the outer diameter of the tube stock, one end is welded and subjected to The resulting billet is cold pressed with a reduction ratio of 0.3-15%, the second end is brewed, after which the assembled billet is deformed in a maximum of two passes in the step rolling-forging mode.
При этом является целесообразным осуществлять прокатку-ковку при температуре нагрева от 1300 до 900°С с общей вытяжкой 2,0-10 раз при скорости деформации 0,1-10 с-1.It is advisable to carry out rolling-forging at a heating temperature from 1300 to 900 ° C with a total exhaust of 2.0-10 times at a strain rate of 0.1-10 s -1 .
Кроме того, холодное обжатие заготовки после заваривания одного торца целесообразно осуществлять протяжкой или волочением, подавая заваренным торцем вперед в устройство, содержащее матрицу с круглым отверстием - фильерой диаметром (0,99-0,85)D, где D - наружный диаметр трубной заготовки.In addition, it is advisable to carry out cold compression of the workpiece after brewing one end, by drawing or drawing, feeding the welded end forward to a device containing a matrix with a round hole - a die with a diameter of (0.99-0.85) D, where D is the outer diameter of the tube stock.
Согласно еще одному варианту холодное обжатие осуществляют протяжкой заготовки в сборе через устройство, содержащее трех- или четырехвалковый круглый калибр с вписанной окружностью диаметром (0,95-0,80)D, где D - наружный диаметр трубной заготовки.According to another embodiment, cold compression is carried out by pulling the workpiece assembly through a device containing a three- or four-roll round gauge with an inscribed circle with a diameter of (0.95-0.80) D, where D is the outer diameter of the tube stock.
Еще один вариант осуществления холодного обжатия осуществляется путем вытяжки трубной заготовки (ΔL/Lo)100%, равной 0,5-15% при радиально-ротационной обработке собранной заготовки, где ΔL - удлинение трубной заготовки, a Lo - исходная длина трубной заготовки.Another embodiment of cold compression is carried out by drawing a tube billet (ΔL / L o ) of 100% equal to 0.5-15% during radial rotation processing of the assembled billet, where ΔL is the elongation of the tube billet, and L o is the initial length of the tube billet .
При введении цилиндрической заготовки в трубную по свободной посадке силы трения между ними становятся минимальными, при этом величина зазора обуславливается в основном овальностью и осевой кривизной цилиндрической и трубной заготовок.When a cylindrical billet is introduced into a pipe by a loose fit, the friction forces between them become minimal, while the gap is determined mainly by the ovality and axial curvature of the cylindrical and pipe billets.
При уменьшении зазора между цилиндрической и трубной заготовками существует ограничение по толщине стенки трубной заготовки, а именно чем длиннее заготовка, тем больше должна быть толщина стенки трубной заготовки, так как при недостаточной толщине трубная заготовка теряет устойчивость и сминается при приложении нагрузки. При увеличении зазора вышеупомянутой границы затрудняется симметричная заварка торцев биметаллической заготовки, так как осевые линии цилиндрической, трубной и собранной биметаллических заготовок могут не совпадать. Это вызывает диаметральный и диагональный перекос и затрудняет процесс холодного обжатия вследствие неоднородной деформации заготовки, что приводит к образованию складок и разрывов по длине и периметру трубной заготовки.With a decrease in the gap between the cylindrical and pipe billets, there is a limitation on the wall thickness of the pipe billet, namely, the longer the billet, the greater the wall thickness of the pipe billet should be, since if the thickness is insufficient, the pipe billet becomes unstable and crumple when applied. With an increase in the gap of the aforementioned boundary, symmetrical welding of the ends of the bimetallic billet becomes difficult, since the axial lines of the cylindrical, pipe, and assembled bimetallic billets may not coincide. This causes a diametrical and diagonal skew and complicates the process of cold reduction due to inhomogeneous deformation of the workpiece, which leads to the formation of folds and gaps along the length and perimeter of the pipe workpiece.
Холодное обжатие в замкнутом круглом калибре - это наиболее симметричная и относительно простая схема калибровки и пластической деформации круглой в поперечном сечении биметаллической заготовки.Cold reduction in a closed round gauge is the most symmetrical and relatively simple scheme for calibrating and plastic deforming a bimetallic round cross section.
Холодное обжатие может осуществляться протяжкой или волочением путем подачи заготовки в сборе с заваренным торцем вперед через фильеру с отверстием 0,85-0,99 от диаметра трубной заготовки или через трех- или четырехвалковый круглый калибр с вписанной окружностью диаметром 0,80-0,99 от диаметра трубной заготовки. Если диаметр отверстия фильеры или многовалкового круглого калибра больше 0,99 от диаметра трубной заготовки, плотность контакта между слоями биметаллической заготовки является недостаточной для достижения необходимой пластической деформации, а протяжка через фильеру с отверстием ниже 0,85 от диаметра трубной заготовки требует применения оборудования большей мощности.Cold compression can be carried out by drawing or drawing by feeding the pre-assembled assembly with the welded end forward through a die with an opening of 0.85-0.99 from the diameter of the tube stock or through a three- or four-roll round gauge with an inscribed circle with a diameter of 0.80-0.99 from the diameter of the tube billet. If the hole diameter of the die or multi-roll round gauge is more than 0.99 of the diameter of the billet, the contact density between the layers of the bimetallic billet is insufficient to achieve the required plastic deformation, and drawing through the die with an opening below 0.85 of the diameter of the tube requires greater power .
Холодному обжатию протяжкой через фильеру или круглые многовалковые калибры наиболее целесообразно подвергать биметаллические заготовки относительно малого и среднего диаметра от 60 до 140 мм. При большем диаметре заготовки значительно возрастают энергосиловые требования к оборудованию, что требует больших капитальных затрат и дорогостоящих материалов.It is most expedient to subject bimetallic billets of relatively small and medium diameters from 60 to 140 mm to cold compression with a broach through a die or round multi-roll calibers. With a larger diameter of the workpiece, the energy and power requirements for equipment increase significantly, which requires large capital costs and expensive materials.
Холодное обжатие путем радиально-ротационной обработки может осуществляться посредством шариковой обоймы, имеющей возможность вращения вокруг биметаллической заготовки и равномерного поступательного перемещения вдоль ее оси. При таком холодном обжатии пластической деформации с вытяжкой по длине подвержена в основном только трубная заготовка, находящаяся внутри нее цилиндрическая заготовка испытывает при этом поверхностный наклеп.Cold compression by radial rotation processing can be carried out by means of a ball cage, which can rotate around a bimetallic workpiece and uniform translational movement along its axis. With such a cold compression of plastic deformation with an exhaust along the length, only the tube billet is mainly exposed, while the cylindrical billet inside it undergoes surface hardening.
Оптимальная вытяжка трубной заготовки, составляющая от 0,5 до 15%, обеспечивает при радиально-ротационной обработке необходимую плотность контакта между слоями биметаллической заготовки и достаточную для активации диффузионных процессов величину наклепа цилиндрической заготовки.The optimal extraction of the tube billet, comprising from 0.5 to 15%, provides the necessary contact density between the layers of the bimetallic billet and the hardening of the cylindrical billet sufficient to activate diffusion processes during radial rotation processing.
Ниже изобретение поясняется более подробно на примере его выполнения со ссылкой на прилагаемые чертежи.Below the invention is explained in more detail on the example of its implementation with reference to the accompanying drawings.
На фиг.1 показана биметаллическая заготовка в сборе с одним заваренным торцем;Figure 1 shows a bimetallic workpiece assembly with one welded end;
фиг.2 - схема холодного обжатия заготовки в сборе протяжкой через фильеру;figure 2 - diagram of the cold compression of the workpiece assembly broach through the die;
фиг.3 - схема обжатия заготовки в сборе радиально-ротационной обработкой;figure 3 - diagram of the compression of the workpiece assembly radial-rotational processing;
фиг.4 - четырехвалковый калибр "круг в круг" стана прокатки-ковки с вытяжкой за один проход меньше или равной 7,0;figure 4 - four-roll caliber "circle in circle" of the rolling mill forging with a hood in one pass less than or equal to 7.0;
фиг.5 - схема процесса прокатки-ковки в четырехвалковом калибре "круг в круг";5 is a diagram of a rolling-forging process in a four-roll caliber "circle in circle";
фиг.6 - общий вид установки для изготовления биметаллических изделий согласно изобретению.6 is a General view of the installation for the manufacture of bimetallic products according to the invention.
На фиг.1 представлена собранная металлическая заготовка с одним заваренным торцем, состоящая из цилиндрической заготовки 1, образующей основной слой, и трубной заготовки 2, образующей поверхностный слой с зазором между слоями.Figure 1 shows the assembled metal billet with one welded end, consisting of a
На фиг.2 представлена схема обжатия биметаллической заготовки протяжкой через фильеру 3 с твердосплавной вставкой 4, а также продольное сечение биметаллической заготовки с уменьшенным диаметром на конце 5, выходящем из фильеры 3 под действием нагрузки по стрелке 6 задающего механизма.Figure 2 presents a diagram of the compression of a bimetallic billet through a
Устройство для холодного обжатия путем радиально-ротационной обработки, показанное на фиг.3, выполнено в виде шариковой обоймы 7, имеющей возможность вращения вокруг биметаллической заготовки, равномерно-поступательно перемещающейся вдоль оси под действием нагрузки по стрелке 6. При таком холодном обжатии пластической деформации с вытяжкой по длине подвержена в основном только трубная заготовка 2, находящаяся внутри нее цилиндрическая заготовка 1 испытывает при этом поверхностный наклеп.The device for cold compression by radial rotation processing, shown in figure 3, is made in the form of a
Деформационная обработка биметаллической заготовки осуществляется в четырехкалибровом калибре "круг в круг" на прокатно-ковочном агрегате, показанном на фиг.4, где под действием бойков 8, 9, 10 и 11 прокатно-ковочного стана осуществляется равнознаковое пластическое течение материала к центру заготовки (показано стрелками); пунктирной линией изображено сечение биметаллической заготовки на входе в калибр, сплошной линией - сечение биметаллической заготовки на выходе из калибра. При прокатке-ковке деформация осуществляется в шаговом режиме несколькими, в данном случае четырьмя бойками, охватывающими заготовку по периметру заготовки с образованием на ней конуса деформации, длина которого значительно превышает длину мгновенного очага деформации. Бойки 8, 9, 10 и 11, шарнирно закрепленные в обойме 12, расположенной на станине прокатно-ковочного агрегата, имеют возможность возвратно-поступательного перемещения вместе с обоймой 12 вдоль оси прокатки и качательного движения вокруг оси, проходящей перпендикулярно к оси прокатки. Рабочая поверхность бойков 8, 9, 10 и 11 состоит из двух последовательно расположенных участков, участка 13 обжатия с увеличивающимся радиусом рабочей поверхности, на котором происходит захват и разовое обжатие металла, и прямолинейного калибрующего участка 14, который придает необходимые точность и профиль обрабатываемой заготовке.The deformation processing of the bimetallic billet is carried out in a four-gauge circle-in-round caliber on the rolling and forging unit shown in Fig. 4, where under the action of the
На фиг.6 изображена установка для изготовления биметаллических изделий, которая состоит из стеллажа 15 для цилиндрических заготовок 1, стеллажа 16 для трубных заготовок 2, отрезных станков 17 и 18, бесцентрового шлифовального станка 19 для поверхностной обработки цилиндрических заготовок 1, подающих рольгангов 20, 21, 22, шлифовального станка 23 для снятия окалины с внутренней поверхности трубной заготовки, гидроцилиндров 24, 25 и 26, механизма 27 центровки и вращения заготовки в сборе, головки 28 для заварки переднего торца заготовки в сборе, роликового подающего механизма 29, 30, 35 и 37, устройства 31 для холодного обжатия заготовки, механизма 33 центровки и вращения заготовки в сборе, головки 32 для заварки заднего торца заготовки после холодного обжатия, печи 34 для нагрева, стана 36 для прокатки-ковки и печи 38 для термообработки биметаллического изделия.Figure 6 shows the installation for the manufacture of bimetallic products, which consists of a
Способ изготовления биметаллических изделий согласно изобретению осуществляется следующим образом.A method of manufacturing bimetallic products according to the invention is as follows.
Цилиндрическую заготовку 1 подвергают поверхностной обработке на бесцентровом шлифовальном станке 19 для снятия с поверхности окалины, смазки и других загрязнений, аналогичной обработке повергают внутреннюю поверхность трубной заготовки 2 в шлифовальном станке 23, после чего обработанную цилиндрическую заготовку 1 вставляют с помощью гидроцилиндра 24 по свободной посадке в трубную заготовку 2. Полученную заготовку в сборе продувают газом СО2 или Аr и заваривают с помощью сварочной головки 28 один торец по всему периметру. Затем заготовку в сборе с одним заваренным торцем подают заваренным торцем вперед в устройство 31 для холодного обжатия, после чего заваривают второй торец биметаллической заготовки с помощью сварочной головки 32.The
Изготовленную таким образом биметаллическую заготовку нагревают в печи 34 и затем деформируют в четырехвалковом калибре "круг в круг" стана 36 прокатки-ковки. Полученный черновой профиль поступает в непрерывном режиме на термообработку в печь 38.The bimetallic billet thus prepared is heated in a
Деформационную обработку целесообразно осуществлять прокаткой-ковкой в шаговом режиме несколькими, в данном случае четырьмя бойками 8, 9, 10 и 11, охватывающими заготовку по периметру заготовки с образованием на ней конуса деформации, длина которого значительно превышает длину мгновенного очага деформации. Бойки 8, 9, 10 и 11, шарнирно закрепленные в обойме 12, схематично показанной на фиг.5, расположенной на станине не показанного на чертеже прокатно-ковочного стана, имеют возможность возвратно-поступательного перемещения вместе с обоймой 12 вдоль оси прокатки и качательного движения вокруг оси, проходящей перпендикулярно к оси прокатки. При рабочем ходе вдоль направления прокатки бойки 8, 9, 10 и 11 одновременно поворачиваются и обжимают серповидные участки металла на конусе деформации. Затем происходит холостой ход, где бойки движутся в обратную сторону, обкатывая без обжатия металл по конусу деформации. В конце холостого хода бойки отходят от заготовки и в этот момент совершается кантовка (поворот заготовки или поворот бойков при неподвижной заготовке) на определенный угол относительно оси прокатки. Угол кантовки равен 0,5α, где α - угол между осями соседних бойков. При четырехвалком калибре угол поворота составляет 45°. После кантовки осуществляется подача заготовки в сторону бойков. Этим завершается один шаг деформационной обработки заготовки и далее в случае необходимости все технологические операции деформационной обработки повторяются.It is advisable to carry out deformation processing by rolling-forging in a stepped mode by several, in this case, four
При прокатке-ковке в очаге деформации осуществляется двухосное сжатие к центру биметаллической заготовки, уширение металла минимальное, весь металл под воздействием валков течет к центру и в направлении вытяжки биметаллической заготовки. При этом достигается высокая степень однородности возникающих напряжений и деформаций по всему сечению и длине биметаллической заготовки, что повышает прочность соединения наружного и основного слоев и обеспечивает высокое качество покрытия на биметаллической заготовке. Процесс прокатки-ковки позволяет деформировать заготовку с большим суммарным обжатием и вытяжкой за проход при малом единичном обжатии за один возвратно-поступательный ход рабочих валков.During rolling-forging in the deformation zone, biaxial compression is carried out to the center of the bimetallic billet, metal broadening is minimal, all metal under the influence of rolls flows to the center and in the direction of drawing of the bimetallic billet. At the same time, a high degree of uniformity of the resulting stresses and strains over the entire cross section and length of the bimetallic billet is achieved, which increases the strength of the connection of the outer and main layers and ensures high quality coatings on the bimetallic billet. The rolling-forging process allows you to deform the workpiece with a large total compression and exhaust for a pass with a small single compression for one reciprocating stroke of the work rolls.
Оптимальная температура нагрева биметаллической заготовки под прокатку-ковку составляет 1300-900°С, что позволяет прокатать ее с разовой вытяжкой 2-7 при двухпроходной прокатке с общей вытяжкой до 10. При этом образуется качественная переходная зона в виде диффузионной зоны между слоями металла. При более высокой температуре нагрева вследствие разной пластичности у металлов основы и наружного слоя при деформации на стане прокатка-ковка может образоваться разнотолщинность по длине металлической заготовки и вытекание на переднем и заднем концах материала основы, что может приводить к большому браку и снижению коэффициента использования металла. При температурах ниже 900°С увеличивается нагрузка на прокатное оборудование и уменьшается толщина переходной зоны, вследствие чего снижается прочность соединения слоев.The optimum heating temperature of the bimetallic billet for rolling-forging is 1300-900 ° С, which allows it to be rolled with a single hood 2-7 for two-pass rolling with a total hood of up to 10. This forms a high-quality transition zone in the form of a diffusion zone between the metal layers. At a higher heating temperature due to the different ductility of the base metals and the outer layer during deformation on the rolling mill, a thickness may be formed along the length of the metal billet and leakage at the front and rear ends of the base material, which can lead to large rejects and a decrease in the metal utilization rate. At temperatures below 900 ° C, the load on the rolling equipment increases and the thickness of the transition zone decreases, as a result of which the joint strength of the layers decreases.
Оптимальная общая вытяжка при прокатке-ковке от 2 до 10 раз позволяет провести черновую деформацию биметаллической заготовки с объемной скоростью деформации в интервале 0,1-10 с-1, обеспечивающую оптимальный размерный профиль для дальнейшей прокатки. Объемную скорость деформации рассчитывают из зависимостиThe optimal overall drawing during rolling-forging from 2 to 10 times allows for rough deformation of a bimetallic billet with a volumetric strain rate in the range of 0.1-10 s -1 , providing an optimal dimensional profile for further rolling. The volumetric strain rate is calculated from the dependence
e=ln(L1/Lo)/(L/v),e = ln (L 1 / L o ) / (L / v),
где L1 и Lo - конечная и начальная длина образца при прокатке;where L 1 and L o - the final and initial length of the sample during rolling;
L - горизонтальная проекция дуги контакта валков с прокатом;L is the horizontal projection of the arc of contact of the rolls with the rental;
v - линейная скорость прокатки.v is the linear rolling speed.
При прокатке-ковке биметаллической заготовки со скоростью деформации ниже 0,1 с-1, что соответствует линейной скорости слитка на входе в бойки, меньше 0,3 м/мин, при вытяжке 2,4 переходная зона между слоями становится неоднородной, ее структура насыщена дефектами и несплошностями, и прочность соединения между слоями снижается. Кроме того, при малой скорости подачи в валки на длинном слитке происходит подстуживание хвостовой части слитка на 150-200°С, что затрудняет обработку без индукционного нагрева. В случае превышения вышеуказанного верхнего предела скорости деформации резко возрастают энергосиловые нагрузки на стане.When rolling-forging a bimetallic billet with a deformation rate lower than 0.1 s -1 , which corresponds to a linear ingot velocity at the inlet of the strikers, less than 0.3 m / min, when drawing 2.4, the transition zone between the layers becomes inhomogeneous, its structure is saturated defects and discontinuities, and the bond strength between the layers is reduced. In addition, at a low feed rate to the rolls on a long ingot, the tail portion of the ingot is reinforced by 150-200 ° C, which complicates processing without induction heating. If the above upper limit of the strain rate is exceeded, the energy-power loads on the mill sharply increase.
Технический результат, достигаемый способом изготовления биметаллических изделий согласно изобретению, заключается в том, что в биметаллическом изделии обеспечивается плотный контакт между слоями и необходимый для активации диффузионных процессов наклеп приконтактных зон покрытия и основного металла. При деформационной обработке прокатки-ковки в шаговом режиме реализуются условия всестороннего сжатия на всем участке деформации, в частности, благодаря равнознаковому пластическому течению металла перпендикулярно бочке валков, полному и равномерному заполнению калибра и образованию равномерного гидростатического давления на границе слоев, что способствует прочному и стабильному соединению биметаллических слоев с получением переходной зоны в виде твердого раствора из составляющих элементов. Кроме того, температурные и деформационные режимы при прокатке-ковке влияют на размер и состав переходной зоны, что определяет прочность соединения слоев.The technical result achieved by the method of manufacturing bimetallic products according to the invention is that in the bimetallic product provides tight contact between the layers and necessary for the activation of diffusion processes hardening of the contact zones of the coating and the base metal. During the rolling-forging deformation processing in the step-by-step mode, the conditions of comprehensive compression are realized over the entire deformation section, in particular, due to the identical plastic plastic flow of the metal perpendicular to the roll barrel, full and uniform filling of the caliber and the formation of uniform hydrostatic pressure at the layer boundary, which contributes to a strong and stable connection bimetallic layers to obtain a transition zone in the form of a solid solution of constituent elements. In addition, temperature and deformation conditions during rolling-forging affect the size and composition of the transition zone, which determines the strength of the connection layers.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003104991A RU2238180C1 (en) | 2003-02-19 | 2003-02-19 | Method for making bimetallic products |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003104991A RU2238180C1 (en) | 2003-02-19 | 2003-02-19 | Method for making bimetallic products |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2238180C1 true RU2238180C1 (en) | 2004-10-20 |
| RU2003104991A RU2003104991A (en) | 2004-12-27 |
Family
ID=33537633
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003104991A RU2238180C1 (en) | 2003-02-19 | 2003-02-19 | Method for making bimetallic products |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2238180C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114643334A (en) * | 2022-04-18 | 2022-06-21 | 哈尔滨韦玛通信工程有限公司 | Bimetal cladding metallurgy combination device and method |
-
2003
- 2003-02-19 RU RU2003104991A patent/RU2238180C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114643334A (en) * | 2022-04-18 | 2022-06-21 | 哈尔滨韦玛通信工程有限公司 | Bimetal cladding metallurgy combination device and method |
| CN114643334B (en) * | 2022-04-18 | 2023-10-27 | 韦玛实业集团有限公司 | Device and method for cladding bimetal cladding metallurgy |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1884296B1 (en) | Method of manufacturing ultrathin wall metallic tube by cold working method | |
| WO2005068098A9 (en) | Method for producing seamless pipe | |
| CA2743165C (en) | Method for producing seamless metallic tube by cold rolling | |
| JP2008517766A (en) | Method for producing seamless hot-finished steel pipe and apparatus for carrying out this method | |
| US20090145193A1 (en) | Method for producing ultra thin wall metallic tube by cold rolling method | |
| US6089066A (en) | Process for the production of seamless tubes | |
| CN112404163A (en) | Preparation method of high-performance difficult-deformation metal precision seamless pipe | |
| RU2544333C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled pipes from alpha- and pseudo-alpha-alloys based on titanium | |
| RU2238180C1 (en) | Method for making bimetallic products | |
| US20090014082A1 (en) | Exhaust apparatus and method | |
| EP2281641A1 (en) | Method for producing seamless pipe | |
| US6250125B1 (en) | Method for producing iron-base dispersion-strengthened alloy tube | |
| EP2521626B1 (en) | Tube rolling plant and method for rolling seamless tubes | |
| RU2393932C1 (en) | Method to produce heat exchanger plates | |
| SU704691A1 (en) | Method of producing hot-rolled bimetallic pipes | |
| JP3004875B2 (en) | Elongator rolling method | |
| RU2735436C1 (en) | Method of helical rolling of billet into sleeve | |
| RU2195392C1 (en) | Method for continuous making of bimetallic laminate blanks and installation for performing the same | |
| Kliber | Advanced forming technology | |
| RU1776468C (en) | Method for production of solid bars | |
| RU2328354C2 (en) | Method of production and operation of pilger mill mandrels | |
| JPH08197108A (en) | Manufacture of rolled channel | |
| RU2492007C1 (en) | Method of die rolling | |
| RU2237529C1 (en) | Method for rolling round shapes | |
| RU2484907C1 (en) | Screw rolling of round sections |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140220 |