RU2233728C1 - Способ изготовления изделий с использованием жидкой штамповки и горячей деформации - Google Patents
Способ изготовления изделий с использованием жидкой штамповки и горячей деформации Download PDFInfo
- Publication number
- RU2233728C1 RU2233728C1 RU2002135915/02A RU2002135915A RU2233728C1 RU 2233728 C1 RU2233728 C1 RU 2233728C1 RU 2002135915/02 A RU2002135915/02 A RU 2002135915/02A RU 2002135915 A RU2002135915 A RU 2002135915A RU 2233728 C1 RU2233728 C1 RU 2233728C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- metal
- deformation
- crystallization
- products
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 58
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 26
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 50
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 50
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 44
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 44
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 37
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims abstract description 32
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims abstract description 32
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 23
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 16
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 8
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 230000007547 defect Effects 0.000 claims description 7
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 7
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 4
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims description 4
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 claims description 3
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 claims description 3
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 20
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 8
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 6
- 230000009471 action Effects 0.000 description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 5
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 5
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 4
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 4
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 4
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 4
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 4
- JIAARYAFYJHUJI-UHFFFAOYSA-L zinc dichloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Zn+2] JIAARYAFYJHUJI-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 3
- 239000011856 silicon-based particle Substances 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 3
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000035876 healing Effects 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 2
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 2
- 239000011592 zinc chloride Substances 0.000 description 2
- 235000005074 zinc chloride Nutrition 0.000 description 2
- 229910000809 Alumel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 210000004443 dendritic cell Anatomy 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
- 238000011179 visual inspection Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D18/00—Pressure casting; Vacuum casting
- B22D18/02—Pressure casting making use of mechanical pressure devices, e.g. cast-forging
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/024—Forging or pressing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
- B22D11/003—Aluminium alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
- B22D11/181—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level
- B22D11/186—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level by using electric, magnetic, sonic or ultrasonic means
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Изобретение может быть использовано для изготовления сложнопрофильных изделий, в том числе автомобильных колес. При изготовлении изделий, имеющих перепады по площади поперечного сечения и/или периферийную часть, удаленную от места заливки расплава, параметры давления, скорости и температуры деформации выбирают в режиме сверхпластичности для данного металла или сплава. Набор давления осуществляют в течение времени от момента подвода пуансона к зеркалу расплава до начала кристаллизации в части изделия, имеющего наименьшую площадь поперечного сечения и/или наиболее удаленного от места заливки. Штамп нагревают до температуры, обеспечивающей деформацию в режиме сверхпластичности и сохранения металла или сплава в жидком состоянии в течение времени набора давления. Обеспечивается повышение качества изделия практически до уровня горячештампованных изделий, полученных горячей штамповкой. 13 з.п. ф-лы, 9 ил., 3 табл.
Description
Область применения
Изобретение относится к литейному производству и предназначено для изготовления сложнопрофильных изделий, в том числе автомобильных колес или их частей, с повышенными уровнем механических свойств и служебными характеристиками. Изготовление сложнопрофильных изделий, в частности автомобильных колес, горячей объемной штамповкой является экономически невыгодным. Поэтому на современном этапе во всем мире в серийном производстве детали типа автомобильных колес получают, в основном, посредством литья. Однако, какими бы точными и современными не были способы литья, детали, полученные горячей объемной штамповкой, значительно превосходят их по качеству. Поэтому проблема повышения уровня механических свойств и служебных характеристик изделий при изготовлении их литьем является весьма актуальной. Для решения этой проблемы используется жидкая штамповка, совмещенная с обработкой давлением.
Известный уровень техники
Известен совмещенный способ литья и обработки давлением [1], включающий заливку жидкого металла в форму, охлаждение металла до достижения им твердожидкого состояния и наложение давления. При этом в процессе охлаждения металл обрабатывают ультразвуком, контролируя скорость прохождения ультразвуковых волн через металл. Наложение давления осуществляют при достижении этой скоростью величины, равной 0,85-0,95 скорости распространения ультразвуковых волн в данном металле при комнатной температуре.
Обработка металла давлением осуществляется в момент, когда усилия деформации минимальны, что определяется по скорости прохождения ультразвуковых волн через металл. В способе используется физический эффект изменения скорости распространения ультразвука в зависимости от плотности вещества, которая, в свою очередь, зависит от его температуры. При охлаждении жидкого металла жидкая фаза постепенно заменяется твердой, начинается формирование кристаллической структуры, плотность материала возрастает, скорость прохождения ультразвуковых волн увеличивается.
Наиболее благоприятным периодом для горячей пластической деформации заготовки является период, когда скорость прохождения ультразвуковых волн составляет 0,85-0,95 скорости распространения этих волн в данном материале при комнатной температуре. При меньших скоростях твердой фазы недостаточно и вследствие этого невозможно получить изделие заданной формы. При больших скоростях материал близок к полному затвердеванию, что ведет к образованию литейных дефектов и снижению качества изделия.
Преимуществом предлагаемого способа является то, что с высокой точностью устанавливается временной период наибольшей технологической пластичности материала заготовки, определяющейся (с точки зрения электронной теории металлов) изменениями интенсивности и характера связи между атомами тела в твердом и жидком состояниях.
Кроме того, осуществление горячей деформации литой заготовки в период, когда ее кристаллический каркас не приобрел жесткости охлажденного тела, микроликвационные процессы, образование и выделение по зернограничному рисунку охрупчивающих интерметаллидных и неметаллических фаз не завершены и, следовательно, нет существенных различий в пластичности тела зерна и его границы следует рассматривать как активное вмешательство в процесс кристаллизации, способное кардинально повысить свойства готовых изделий. Этот вывод следует из того, что, во-первых, под воздействием внешнего давления осуществляется принудительное перемещение жидкой фазы в кристаллизующемся металле, приводящее к разрушению первичных и вторичных ветвей дендритов, а это, в свою очередь, способствует образованию однородной мелкодисперсной структуры. Во-вторых, принудительное вдавливание жидкой фазы в каркас дендритов благоприятствует ускорению их роста за счет подпитки маточным расплавом и способствует залечиванию микропор, устраняя дефекты газоусадочного происхождения.
Однако способ отличается сложностью осуществления и, кроме того, не может быть использован при изготовлении деталей, имеющих значительные перепады по площади поперечного сечения и, следовательно, различную скорость затвердевания на различных участках.
Вместе с тем, несмотря на залечивание микропор и устранение дефектов газоусадочного происхождения в изделии не происходит улучшения механических свойств до состояния, характерного для горячештампованных деталей.
Известен способ жидкой штамповки [2], включающий заливку металла в матрицу, кристаллизацию металла под давлением и окончательное формообразование под повышенным давлением. Повышенное давление прикладывают ранее полного окончания кристаллизации металла к локальным участкам с выдавливанием металла в упрочняемые зоны отливки до достижения в них пластической деформации ε≥0,7...0,8.
Способ реализуется следующим образом. Заливают в матрицу точную дозу металла. Четырьмя пуансонами прикладывают давление, выдерживают деталь под этим давлением в течение времени, достаточного для образования 75-80% твердой фазы металла в заготовке. Причем два пуансона перемещаются за это время на величину h, компенсируя усадочные процессы при затвердевании. Затем к одному пуансону прикладывают увеличенное давление, под действием которого происходит дальнейшее перемещение данного пуансона на величину hε, при этом другие пуансоны принудительно возвращаются в исходное положение. В зонах под этими пуансонами наблюдается пластическая деформация ε≥0,7...0,8.
На отдельных весьма незначительных участках детали, подвергнутых пластической деформации, имеет место повышение механических свойств.
Способ предназначен для изготовления деталей корпусного типа с бобышками и ребрами и не может быть использован при изготовлении деталей, имеющих значительные перепады по площади поперечного сечения и, следовательно, различные скорости затвердевания на различных участках. В частности, к таким деталям относятся автомобильные колеса, имеющие массивную центральную и развитую по площади тонкостенную периферийную части.
Известен способ изготовления изделий [3] с использованием жидкой штамповки и прессования при одновременном протекании процессов кристаллизации и пластической деформации.
Под действием высокого давления и быстрого охлаждения в металлической форме газы, растворенные в сплаве, остаются в твердом растворе, повышается однородность сплава в результате уменьшения степени развития ликвационных процессов, усадочные поры принудительно заполняются жидким сплавом. В результате отливка получается плотной, с мелкокристаллической структурой и высокими физико-механическими свойствами.
Структура отливки зависит от технологических параметров процесса. Температура пресс-формы в момент заливки в нее расплава в значительной степени определяет скорость кристаллизации, а следовательно, средний размер и форму кристаллов в отливке. При заливке в холодную пресс-форму будет формироваться столбчатая структура, которая может распространяться на все сечение отливки. Повышение давления прессования (при прочих равных условиях) приводит к измельчению структуры отливки в результате изменения условий теплообмена и термодинамических параметров кристаллизации, а также в результате механического воздействия пуансона на растущие кристаллы. При штамповке затвердевающей отливки кристаллы частично дробятся, образуя дополнительные зародыши кристаллизации, наиболее сильно это проявляется в области интенсивной деформации заготовки.
Способ осуществляется за два этапа. На первом этапе расплав заливают в графитовую, керамическую форму или кокиль из жаростойкой стали или сплава, где он подстуживается до образования корки по всей периферии. В этой же форме твердо-жидкую заготовку, представляющую собой неоднородную композицию, состоящую из закристаллизовавшейся оболочки некоторой толщины (корки) и жидкой сердцевины, транспортируют на позицию прессования. На втором этапе твердо-жидкую заготовку помещают в штамп и деформируют.
Температура поверхностного слоя твердо-жидкой заготовки соответствует температуре горячей объемной штамповки для данного сплава, а температура поверхности раздела твердой оболочки и жидкой сердцевины - температуре солидуса сплава. Скорость продвижения фронта кристаллизации зависит от температуры расплава при заливке и интенсивности теплопередачи через корку и кокиль в окружающую среду.
Способ предназначен для изготовления достаточно простых по конструкции изделий. Для сложнопрофильных изделий типа автомобильных колес не представляется возможным получение промежуточной твердожидкой заготовки и ее дальнейшая пластическая деформация, т.к. кристаллизация в периферийной достаточно тонкостенной части идет очень быстро и охватывает за короткий отрезок времени весь объем периферийной части. Хотя, если говорить об изделиях типа автомобильных колес, то именно периферийная часть (реборда), являясь наиболее нагруженной в эксплуатации (значительные ударные нагрузки), нуждается в улучшении механических свойств.
Задача изобретения - повышение качества сложнопрофильных изделий, имеющих значительные перепады по площади поперечного сечения различных частей, в частности центральной и развитой по площади относительно тонкостенную периферийную часть, типа автомобильного колеса, или имеющих часть, удаленную от места заливки расплава, при их изготовлении способом, совмещающим жидкую штамповку и горячую деформацию. При этом возможно повышение качества практически до уровня горячештампованных, по крайней мере, в наиболее ответственных частях изделия.
Также задачей изобретения является дальнейшее повышение качества изделия за счет дополнительных приемов способа.
Дополнительной задачей изобретения является повышение экономичности способа за счет упрощения технологических приемов.
Поставленная задача решается тем, что способ изготовления изделий с использованием жидкой штамповки и горячей деформации, включающий кристаллизацию металла или сплава под давлением и горячую пластическую деформацию, по крайней мере, часть которой совмещена с кристаллизацией, отличается тем, что при изготовлении сложнопрофильных изделий, имеющих перепады по площади поперечного сечения частей изделия и/или периферийную часть, удаленную от места заливки металла или сплава, значение давления при кристаллизации выбирают равным Р, а скорость и температуру деформации, соответственно, 
и Т, где Р, 
и Т - параметры процесса пластической деформации в режиме сверхпластичности для данного металла или сплава, при этом набор давления до значения Р осуществляют в течение времени t от момента подвода пуансона к зеркалу расплава до начала кристаллизации в части изделия, имеющего наименьшую площадь поперечного сечения и/или наиболее удаленного от места заливки расплава, при этом температуру штампа выбирают из двух условий, во-первых, обеспечивающей пластическую деформацию в режиме сверхпластичности, а во вторых, с учетом температуры расплава, обеспечивающей сохранение металла или сплава в жидком состоянии в течение времени t.
Поставленная задача решается также, если:
- при осуществлении способа используют гидропресс, обеспечивающий скорость деформации в интервале 10-4-10-2c-1, причем скорость в данном интервале выбирают тем больше, чем выше температура деформации;
- осуществляют выдержку под давлением в течение времени, обеспечивающего при заданной скорости пластическую деформацию, необходимую для устранения дефектов типа несплошностей, и окончательного формообразования, как правило, не менее 60 секунд;
- при изготовлении изделий, имеющих значительные перепады по площади поперечного сечения частей изделия, температуру расплава понижают до значения, удовлетворяющего условию обеспечения минимальной разности по времени кристаллизации металла или сплава в этих частях;
- при изготовлении изделий, имеющих развитую по площади в осевом направлении периферийную часть типа стаканов, используют метод обратного выдавливания;
- при изготовлении изделий, имеющих центральное отверстие типа автомобильного колеса, на месте отверстия оставляют технологическую перемычку, впоследствии удаляемую посредством механической обработки с оформлением центрального отверстия;
- осуществляют дополнительную локальную пластическую деформацию технологической перемычки в режиме сверхпластичности, при этом толщину перемычки выбирают обеспечивающей возможность такой деформации;
- на перемычку воздействуют непосредственно пуансоном;
- на перемычку воздействуют через вставку, выполненную из алюминиевого сплава, впоследствии удаляемую вместе с технологической перемычкой;
- на перемычку воздействуют через вставку, выполненную из стали, впоследствии удаляемую вместе с технологической перемычкой;
- при изготовлении изделий с развитой периферийной частью типа автомобильного колеса осуществляют дополнительную пластическую деформацию периферийной части изделия раскаткой в режиме сверхпластичности;
- раскатку проводят сразу после жидкой штамповки без дополнительного нагрева;
- используют инструмент, на который нанесено покрытие следующего состава, вес.%: парафин 20%; графит 10%; керосин 70%;
- при изготовлении изделий с развитой периферийной частью, имеющей поднутрения, используют сборно-разборный инструмент, а готовое изделие извлекают из штампа после освобождения поверхности указанной части изделия.
Как было отмечено выше, при анализе известного уровня техники в изделиях, имеющих значительные перепады по площади поперечного сечения различных частей или развитые по площади периферийные части, как правило, удаленные от места заливки металла или сплава, или когда в изделиях имеют место оба этих фактора, кристаллизация по времени идет весьма неравномерно. Кроме того, в указанных частях кристаллизация идет очень быстро.
Использование предлагаемых технологических приемов приводит к тому, что при наличии жидкой фазы в частях изделия, имеющих наибольшую площадь поперечного сечения и/или находящихся вблизи места заливки металла или сплава, в частях изделия с относительно малой площадью поперечного сечения и/или удаленных от места заливки идет процесс пластической деформации, совмещенный с кристаллизацией под давлением, переходящий далее в процесс "чистой" пластической деформации. По аналогии с [3] под действием высокого давления Р и быстрого охлаждения в штампе газы, растворенные в сплаве, остаются в твердом растворе, повышается однородность сплава в результате уменьшения степени развития ликвационных процессов, усадочные поры принудительно заполняются жидким сплавом. В результате отливка получается плотной, с мелкокристаллической структурой и высокими физико-механическими свойствами.
Повышение давления прессования приводит к измельчению структуры отливки в результате изменения условий теплообмена и термодинамических параметров кристаллизации, а также в результате механического воздействия пуансона на растущие кристаллы. При штамповке затвердевающей отливки кристаллы частично дробятся, образуя дополнительные зародыши кристаллизации; наиболее сильно это проявляется в области интенсивной деформации заготовки.
Однако в отличие от [3] сочетание в изобретении определенных параметров давления Р, скорости деформации 
и температуры Т, соответствующим режимам сверхпластичности, обеспечивает новый неожиданный результат, заключающийся в дальнейшем измельчении и улучшении структуры за счет релаксации внутренних напряжений, более однородного распределения частиц кремния и интерметаллидов и рекристаллизационных процессов. Новый неожиданный результат заключается также в совмещении в едином технологическом цикле процессов практически литья и деформации в режиме сверхпластичности. Традиционно для сверхпластической деформации необходима предварительная достаточно трудоемкая подготовка структуры в исходной заготовке, особенно литой. Пластическая деформация в режиме сверхпластичности при определенных Р, 
и Т, а также наличии благоприятной структуры способствует практически полной компенсации дефектов газоусадочного происхождения. В результате в большей части изделия происходит повышение уровня механических свойств и эксплуатационных характеристик до уровня, свойственного для горячештампованных изделий.
Эти преимущества могут быть достигнуты и во всем изделии. Однако существуют изделия, конструкция которых предусматривает весьма значительные перепады по площади поперечного сечения. В таких случаях в месте, имеющем максимальное сечение, а также максимальный (из-за более длительной кристаллизации) размер зерен, типичный для литья, возможно неполное устранение дефектов газоусадочного происхождения. Технологические приемы, направленные на их устранение, приведены ниже.
Сущность изобретения далее дополняется, конкретизируется и развивается следующим образом.
Необходимые скорости деформации и возможность варьирования скоростями при изготовлении различных изделий из различных металлов и сплавов наилучшим образом обеспечивается использованием гидропресса.
Скорость деформации, умноженная на время деформации (выдержки под давлением), обеспечивает степень деформации, необходимую для компенсации усадочных процессов.
Однако непосредственно задать величину степени деформации не представляется возможным из-за сложности профиля изделия и различия по времени кристаллизации различных частей изделия. Поэтому целесообразно регламентировать время выдержки под давлением, а именно не менее 60 секунд. Пуансон перемещается за это время на некоторую величину за счет пластической деформации металла или сплава и компенсации усадочных процессов.
При изготовлении изделий, имеющих значительные перепады по площади поперечного сечения частей изделия, температуру расплава рекомендуется понижать до значения, удовлетворяющего условию обеспечения минимальной разницы во времени кристаллизации металла или сплава в этих частях. Конечно, обеспечивая с учетом температуры штампа сохранение металла или сплава в жидком состоянии втечение времени набора давления t. Как будет показано в примерах конкретного осуществления изобретения, в частности, при изготовлении автомобильного колеса диаметром 12 дюймов температура расплава выбрана в интервале 690-720°С. При более высокой температуре расплава в ступице наблюдались трещины. Температура штампа при этом не ниже 390°С. При более низкой температуре штампа металл невозможно сохранить в жидком состоянии в течение времени t.
Жидкая штамповка по схеме обратного выдавливания обладает рядом преимуществ, а именно
- путь залитого металла в несколько раз короче, чем при литье под давлением. Благодаря этому металл значительно меньше теряет свою текучесть;
- при выдавливании металла отсутствуют условия для захвата воздуха, так как металл заливается в открытую форму, вытесняя при этом объем воздуха, равный полному объему залитого металла.
При формообразовании методом выдавливания нет условий для образования завихрений и вызываемых ими потерь гидродинамического давления, т.е. причин, препятствующих металлу хорошо заполнять контуры формы в углубленных тонких полостях, металл движется вверх параллельно стенкам матрицы без лобовых ударов.
Для упрощения штамповой оснастки при изготовлении изделий, имеющих центральное отверстие, в том числе с использованием метода обратного выдавливания, целесообразно оставлять в месте отверстия технологическую перемычку, впоследствии удаляемую механической обработкой. Металл технологической перемычки может быть использован с пользой, а именно для ликвидации пор в центральной части изделия, которая в процессе кристаллизации находилась в наиболее неблагоприятных условиях для улучшения структуры металла или сплава. При этом на технологическую перемычку можно воздействовать непосредственно пуансоном. Но особенно эффективно на перемычку воздействовать через промежуточную вставку. При этом материал вставки запрессовывается в центральную часть изделия, помогая основному металлу или сплаву заполнить возникшие при кристаллизации несплошности. Вставка впоследствии полностью удаляется посредством механической обработки. Вставка может быть выполнена из алюминиевого сплава или стали.
Возможно дополнительная локальная деформация периферийной части раскаткой инструментом в виде ролика. Экономично при этом раскатку проводить сразу после основной деформации без дополнительного нагрева. Раскатка может быть направлена как на дальнейшее улучшение структуры, так и дальнейшее формообразование. При этом посредством основного способа получают промежуточную заготовку более простой формы.
Для получения чистой поверхности поковки необходима смазка штампа. Смазка предохраняет стенки штампа от приваривания металла, замедляет охлаждение слитка и тем самым дополнительно способствует образованию равноосной структуры, относительное замедление охлаждения слитка способствует более совершенному прохождению кристаллизации под давлением. Состав используемой смазки выбирался оптимальным, с учетом обоих агрегатных состояний металла или сплава.
При изготовлении изделий со сложнопрофильной поверхностью возникают затруднения при извлечении изделий из штампа. В таких случаях рекомендуется использовать сборно-разборный инструмент, например вставку из нескольких секций, устанавливаемую непосредственно в матрицу или обойму. Извлечение готового изделия производят, как правило, выталкивателем, при освобождении указанных поверхностей.
Описание чертежей
Фиг.1. Внешний вид (фото) штампа для осуществления способа.
Фиг.2. Микроструктура сплава (при увеличении 150 раз) А356.2 в состоянии поставки (слиток): а) производство России; б) производство Дубаи.
Фиг.3. Внешний вид (фото) колеса диаметром 12 дюймов, изготовленного по заявляемому способу.
Фиг.4. Макроструктура колеса диаметром 12 дюймов в поперечном сечении до механической обработки.
Фиг.5. Микроструктура сплава A356.2 в колесе диаметром 12 дюймов (при увеличении 150 раз): а) в реборде; б) в ступице.
Фиг.6. Схема вырезки образцов для исследования структуры и механических испытаний.
Фиг.7. Вешний вид (фото) колеса диаметром 17 дюймов, изготовленного по заявляемому способу до механической обработки.
Фиг.8. Микроструктура сплава А356.2 в колесе диаметром 17 дюймов (при увеличении 150 раз); а) в реборде; б) в спицах; в) в ступице.
Фиг.9. Макроструктура колеса диаметром 17 дюймов в поперечном сечении до механической обработки, изготовленная с использованием стальной вставки.
Примеры осуществления изобретения
В качестве примеров приведены способы изготовления автомобильных колес из сплавов A356.2 диаметром 12, 17 и 22,5 дюймов. Поскольку автомобильные колеса являются наиболее сложнопрофильными изделиями, имеющими значительные перепады по площади поперечного сечения и одновременно развитую периферийную часть, эти способы наиболее ярко демонстрируют возможности изобретения. Приведенные примеры не исчерпывают все случаи осуществления изобретения, т.е. способы изготовления других сложнопрофильных изделий, с использованием при этом других металлов и сплавов.
Общим для примеров являются:
Используемое оборудование. В работе было использовано следующее оборудование: пресс гидравлической, плавильная печь.
Пресс. Характеристики пресса:
изготовитель - Россия
максимальное усилие 630 тонны
максимальное усилие нижнего выталкивателя 63 тонны
ход выталкивателя 320 мм
открытая высота 1775 мм (просвет между траверсами)
закрытая высота 975 мм
размеры стола 1250×1200 мм
Плавильная печь. Предназначена для плавки алюминиевых сплавов, оснащена вентиляционным зонтом. Емкость печи 250 кг, мощность 90 кВт, производительность 75 кг/час. Исходя из емкости тигля и возможного количества получения годных колес масса выплавляемого сплава находилась в пределах 150-160 кг.
Материал. Алюминиевый сплав А356.2: (6,5-7,5)% Si; (0,2-0,4)% Mg; 0,15% Ti; 0,08% Fe; (0,01-0,04%)Sr, остальное - Al. Поставка А356.2 - в виде чушек весом по 16 кг. Одна часть сплава была изготовлена на Каменск-Уральском алюминиевом заводе (Россия), другая часть - поставлена компанией ASA. Структура сплава А356.2 в состоянии поставки состоит из твердого раствора легирующих элементов на основе алюминия и частиц эвтектического кремния, расположенных по границам дендритных ячеек (фиг.2).
Приготовление расплава. Перед тем как расплавить 16-килограммовые чушки их ломали на части для более плотной укладки в тигель плавильной печи. После того, как металл переходил в жидкое состояние, его рафинировали. Для этого температуру расплава доводили до температуры рафинирования, равной 730°С, которая контролировалась погруженной в расплав хромель-алюмелевой термопарой. Предварительно сплав выдерживали в тигле печи (отстаивался) в течение 4-5 часов. При этом на его поверхности образовывалась пленка толщиной до 1 мм, которую снимали шумовкой. Затем производили рафинирование сплава хлористым цинком ГОСТ 4529-78, чистым безводным. Рассчитанное количество соли насыпали в бумажный пакет, который помещали в стакан "колокольчика", имеющим диаметр 75 мм, длину 100 мм и 40 отверстий диаметром 8 мм, выполненных на его цилиндрической части. Толщина стенки стакана равнялась 2 мм. Специальной окраске рабочая часть "колокольчика" при этом не подвергалась. Потом "колокольчик" вводили в расплав и перемещали его стакан по дну тигля. Начинался процесс "бурления" - интенсивного газовыделения и шлакообразования. Рафинирование заканчивали после прекращения интенсивного выделения газов. Время рафинирования составило 10 минут. После рафинирования перед разливкой расплав выдерживали в печи в течение 30 минут. Образовавшийся шлак удаляли с поверхности расплава шумовкой, зеркало расплава становилось чистым.
После пяти плавок было замечено, что увеличиваются отверстия, выполненные в стакане "колокольчика". По окончании 10 плавок большая часть отверстий достигла диаметра 10 мм при исходном размере 8 мм. Наблюдалось также налипание алюминиевого сплава на применяемый инструмент - "колокольчик", шумовку и чехол термопары, которые с целью удаления налипшего металла приходилось выщелачивать в 10% растворе NaOH при температуре 70°С после каждой плавки.
Для предотвращения налипания алюминиевого сплава на инструмент применяли краску следующего состава: графит 25%; жидкое стекло 5%; вода 70%.
После налипание отмечалось только на "колокольчике".
При рафинировании хлористый цинк вводили в расплав в количестве, зависящем от чистоты загружаемого в печь сплава. Если сплав был в чушках, то количество соли составляло 0,1% от его массы, если 50% в чушках и 50% переплава - 0,15%, при использовании 100% переплава количество вводимой в расплав соли доводили до 0,2%.
Подготовленный расплав извлекали из тигля печи с помощью ковша, рабочая часть которого была изготовлена из титанового сплава. Ковш предварительно красили составом, указанным выше. Масса расплава в ковше составляла 17 кг.
Смазка. Для получения чистой поверхности поковки необходима смазка штампа. Состав смазки: графит 20%; парафин 10%; керосин 70%.
Смазку наносили пульверизатором, мягкой кистью или тряпкой, слегка пропитанной смазкой.
Всякий избыток смазки и скопление ее в углах могут привести к образованию внешних газовых раковин в заготовке.
Заливку металла производили после полного выгорания жидкой составляющей смазки.
Используемый метод - обратное выдавливание с использованием технологической перемычки. Штамповый инструмент (фиг.1) состоит из пуансона поз.1, закрепленного через подкладную плиту на верхней траверсе пресса (не показаны) матрицы - обоймы 2, в которой размещены вставки 3 и выталкиватели 4. Формообразование наружной части ступицы и спиц колеса обеспечивали выталкивателем, реборды - разрезными вставками и пуансоном, внутренней части ступицы и спиц - пуансоном.
Изъятие готового изделия осуществляли путем смещения вставок по направлению в стороны и вверх с последующим воздействием на изделие выталкивателем.
Пример №1. Изготовление колес диаметром 12 дюймов
Способ осуществляли при усилии пресса 400 тонн. Давление Р при этом составило 4,4 кг/мм2.
Для нагрева штампа использовали кольцевые нагреватели, состоящие из трубчатых электронагревателей, залитых латунью (ТЭНы).
Температуру штампа Т поддерживали в интервале 450-460°С.
Последовательность переходов
Подъем пуансона, раскрытие вставок. Визуальный контроль внутренней поверхности штампа на отсутствие в нем посторонних предметов.
Нанесение смазки. Смазку наносили кистью по всей формообразующей поверхности штампа. Выгорание смазки.
Продувка штампа воздухом.
Заливка жидкого металла. Температура жидкого метала 690°С.
Жидкий металл зачерпывали из плавильной печи и вручную заливали его в штамп мерным ковшом из титанового сплава ВТ6.
Время между заливкой металла в штамп и началом набора давления прессом составляло 20 секунд.
Пуансон опускали непрерывно за два этапа: на холостом ходу 200 мм и затем на рабочем ходу до смыкания штампа - приблизительно 470 мм. Общее время перемещения пуансона до нижнего положения 11 секунд. После смыкания штампа набор давления до 400 тонн происходил за 4 секунды.
Выдержка под приложенным усилием 400 тонн 60 секунд. Скорость деформации с учетом площади поперечного сечения различных частей изделия менялась в течение времени изготовления в интервале 10-2-10-4с-1.
Качество детали оценивали визуально на отсутствие трещин и пор на внешней поверхности и на поперечном разрезе.
Вид колес диаметром 12 дюймов приведен на фиг.3.
Макроструктура колеса в поперечном сечении приведена на фиг.4.
Микроструктура сплава A356.2 в реборде и ступице колеса диаметром 12 дюймов различна. В реборде частицы кремния распределены более равномерно.
Механические свойства колес, изготовленных без вставки, приведены в табл.1.
Схема вырезки образцов для исследования микроструктуры и механических свойств приведена на фиг.6.
Реборда колеса имеет более однородную и мелкозернистую микроструктуру по сравнению со ступицей. Это обуславливает и более высокий уровень прочностных и пластических свойств в реборде.
Пример №2. Изготовление колес диаметром 17 дюймов
Последовательность переходов и часть режимов такие же, как в примере №1. Отличия между примерами №1 и 2 следующие:
Усилие пресса 400 тонн.
Время выдержки 80 секунд.
Температура жидкого металла 700-710°С.
Температура штампа 410-420°С.
Вид изготовленных колес диаметром 17 дюймов приведен на фиг.7.
Макроструктура в поперечном сечении приведена на фиг.8.
Микроструктура сплава А356.2 из реборды, спицы и ступицы приведена на рис.9.
Механические свойства колес, изготовленных без вставки, приведены в табл.2.
Схема вырезки образцов для исследования микроструктуры и механических свойств дана на фиг.6.
Пример №3
Последовательность переходов и режимы такие же, как в примере №1, за исключением того, что была использована операция деформирования центральной части колеса - технологической перемычки посредством вставки, выполненной из стали. Деформирование центральной части осуществляли при температуре 420°С, усилии пресса 160 тонн, со средней скоростью 10-2с-1. Вид колеса после указанной операции показан на фиг.9. Видно, что вставка запрессована в центральную часть колеса. Вставка вместе с технологической перемычкой полностью удаляется посредством механической обработки.
Механические свойства колеса диаметром 17 дюймов, изготовленного со вставкой из стали, приведены в табл.3.
Пример №4. Изготовление колес диаметром 22,5 дюймов
Последовательность переходов и часть режимов такая же, как в примере №1. Отличия между примерами №1 и 4 следующие:
Усилие пресса 1600 тонн.
Время выдержки под давлением 150 секунд.
Температура жидкого металла 710-720°С.
Температура штампа 390-420°С.
При этом была получена промежуточная заготовка, в которой сформирована центральная часть колеса и часть реборды, а также выступ под оставшуюся часть реборды.
Далее была осуществлена локальная деформация выступа горячей раскаткой с получением реборды. Причем заготовки устанавливали на оправку без охлаждения и без дополнительного нагрева заготовки. Раскатку проводили с внешней стороны в одну сторону со скоростью деформации 10-1-10-2с-1.
Источники информации
1. А.с. SU 1219242, B 22 D 18/02, 1986.
2. А.с. SU 1577916, B 22 D 18/02, 1990.
3. В.Г.Шибаков, И.О.Жигулев, А.Н.Марасинский. Прессование изделий при кристаллизации под давлением. - Журнал "Кузнечно-штамповочное производство", 2002, № 6.
Claims (14)
1. Способ изготовления изделий с использованием жидкой штамповки и горячей деформации, включающий кристаллизацию металла или сплава под давлением, горячую пластическую деформацию, по крайней мере, часть которой совмещена с кристаллизацией, отличающийся тем, что при изготовлении сложнопрофильных изделий, имеющих перепады по площади поперечного сечения частей изделия и/или периферийную часть, удаленную от места заливки металла или сплава, значение давления при кристаллизации выбирают равным Р, а скорость и температуру деформации соответственно 
и Т, где Р, 
и Т - параметры процесса пластической деформации в режиме сверхпластичности для данного металла или сплава, при этом набор давления до значения Р осуществляют в течение времени t от момента подвода пуансона к зеркалу расплава до начала кристаллизации в части изделия, имеющей наименьшую площадь поперечного сечения и/или наиболее удаленной от места заливки расплава, при этом температуру штампа выбирают из двух условий, во-первых, обеспечивающей пластическую деформацию в режиме сверхпластичности, а во-вторых, с учетом температуры расплава, обеспечивающей сохранение металла или сплава в жидком состоянии в течение времени t.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при осуществлении способа используют гидропресс, обеспечивающий скорость деформации в интервале 10-4-10-2 с-1, причем скорость в данном интервале выбирают тем больше, чем выше температура деформации.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что осуществляют выдержку под давлением в течение времени, обеспечивающем при заданной скорости пластическую деформацию, необходимую для устранения дефектов типа несплошностей, и окончательного формообразования, как правило, не менее 60 с.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при изготовлении изделий, имеющих значительные перепады по площади поперечного сечения частей изделия, температуру расплава понижают до значения, удовлетворяющего условию обеспечения минимальной разности по времени кристаллизации металла или сплава в этих частях.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что при изготовлении изделий, имеющих развитую по площади в осевом направлении периферийную часть, типа стаканов используют метод обратного выдавливания.
6. Способ по любому из п.1 или 5, отличающийся тем, что при изготовлении изделий, имеющих центральное отверстие, типа автомобильного колеса на месте отверстия оставляют технологическую перемычку, впоследствии удаляемую посредством механической обработки с оформлением центрального отверстия.
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что осуществляют дополнительную локальную пластическую деформацию технологической перемычки в режиме сверхпластичности, при этом толщину перемычки выбирают обеспечивающей возможность такой деформации.
8. Способ по п.7, отличающийся тем, что на перемычку воздействуют непосредственно пуансоном.
9. Способ по п.8, отличающийся тем, что на перемычку воздействуют через вставку, выполненную из алюминиевого сплава, впоследствии удаляемую вместе с технологической перемычкой.
10. Способ по п.8, отличающийся тем, что на перемычку воздействуют через вставку, выполненную из стали, впоследствии удаляемую вместе с технологической перемычкой.
11. Способ по п.1, отличающийся тем, что при изготовлении изделий с развитой периферийной частью типа автомобильного колеса осуществляют пластическую деформацию периферийной части изделия раскаткой в режиме сверхпластичности.
12. Способ по п.11, отличающийся тем, что раскатку проводят сразу после жидкой штамповки без дополнительного нагрева.
13. Способ по п.1, отличающийся тем, что используют инструмент, на который нанесено покрытие следующего состава, вес.%: парафин 20%, графит 10%, керосин 70%.
14. Способ по п.1, отличающийся тем, что при изготовлении изделия с развитой периферийной частью, имеющей поднутрения, используют сборно-разборный инструмент, а готовое изделие извлекают после освобождения поверхности указанной части изделия.
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002135915/02A RU2233728C1 (ru) | 2002-12-25 | 2002-12-25 | Способ изготовления изделий с использованием жидкой штамповки и горячей деформации |
| PCT/RU2003/000566 WO2004108327A2 (fr) | 2002-12-25 | 2003-12-17 | Procede de fabrication d'articles par forgeage liquide et deformation a chaud |
| AU2003296279A AU2003296279A1 (en) | 2002-12-25 | 2003-12-17 | Production method by means of liquid forging and hot shaping |
| KR1020057011901A KR20060025517A (ko) | 2002-12-25 | 2003-12-29 | 용탕단조 및 열간성형에 의한 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002135915/02A RU2233728C1 (ru) | 2002-12-25 | 2002-12-25 | Способ изготовления изделий с использованием жидкой штамповки и горячей деформации |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002135915A RU2002135915A (ru) | 2004-06-27 |
| RU2233728C1 true RU2233728C1 (ru) | 2004-08-10 |
Family
ID=33413700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002135915/02A RU2233728C1 (ru) | 2002-12-25 | 2002-12-25 | Способ изготовления изделий с использованием жидкой штамповки и горячей деформации |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR20060025517A (ru) |
| AU (1) | AU2003296279A1 (ru) |
| RU (1) | RU2233728C1 (ru) |
| WO (1) | WO2004108327A2 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2692149C1 (ru) * | 2018-09-26 | 2019-06-21 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Владимирский Государственный Университет имени Александра Григорьевича и Николая Григорьевича Столетовых" (ВлГУ) | Способ получения слитков из деформируемых алюминиевых сплавов |
| RU2725541C2 (ru) * | 2018-07-10 | 2020-07-02 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") | Способ формообразования тонкополотной поковки |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102019399A (zh) * | 2010-12-09 | 2011-04-20 | 韩进 | 一种黑色金属液态铸锻成型工艺 |
| CN102861903A (zh) * | 2011-07-07 | 2013-01-09 | 吴玉荣 | 连杆液态模锻工艺 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1219242A1 (ru) * | 1984-10-31 | 1986-03-23 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Совмещенный способ лить и обработки давлением |
| SU1577916A1 (ru) * | 1987-07-13 | 1990-07-15 | Всесоюзный научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения им.А.И.Целикова | Способ жидкой штамповки |
| JP2824707B2 (ja) * | 1991-11-20 | 1998-11-18 | 旭テック株式会社 | 車両用ホイールの溶湯鍛造法およびその装置 |
| RU2055687C1 (ru) * | 1994-12-13 | 1996-03-10 | Акционерное общество закрытого типа "Трастлайн-М" | Способ жидкой штамповки деталей |
-
2002
- 2002-12-25 RU RU2002135915/02A patent/RU2233728C1/ru not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-12-17 AU AU2003296279A patent/AU2003296279A1/en not_active Abandoned
- 2003-12-17 WO PCT/RU2003/000566 patent/WO2004108327A2/ru not_active Application Discontinuation
- 2003-12-29 KR KR1020057011901A patent/KR20060025517A/ko not_active Application Discontinuation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ШИБАКОВ В.Г. и др. Прессование изделий при кристаллизации под давлением. - Ж. "Кузнечно-штамповочное производство", 2002, №6, с.26-31. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2725541C2 (ru) * | 2018-07-10 | 2020-07-02 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") | Способ формообразования тонкополотной поковки |
| RU2692149C1 (ru) * | 2018-09-26 | 2019-06-21 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Владимирский Государственный Университет имени Александра Григорьевича и Николая Григорьевича Столетовых" (ВлГУ) | Способ получения слитков из деформируемых алюминиевых сплавов |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2004108327A2 (fr) | 2004-12-16 |
| KR20060025517A (ko) | 2006-03-21 |
| WO2004108327A3 (fr) | 2005-03-24 |
| AU2003296279A8 (en) | 2005-01-04 |
| AU2003296279A1 (en) | 2005-01-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Kirkwood | Semisolid metal processing | |
| US6311759B1 (en) | Semi-solid metal processing | |
| US5730201A (en) | Oxide remover | |
| EP0841406B1 (en) | Method of shaping semisolid metals | |
| JP5553291B2 (ja) | 成形品の製造方法 | |
| EP1118402B1 (en) | Metallic ingot for plastic working | |
| Husain et al. | An overview of thixoforming process | |
| CN108097854B (zh) | 一种大型金属构件高均匀性短流程成形方法 | |
| Hong et al. | Development of an advanced rheocasting process and its applications | |
| RU2233728C1 (ru) | Способ изготовления изделий с использованием жидкой штамповки и горячей деформации | |
| Zyska et al. | Optimization of squeeze parameters and modification of AlSi7Mg alloy | |
| EP1011897B1 (en) | Semi-solid metal forming process | |
| Ivanchev et al. | Rheo-processing of semi-solid metal alloys: a new technology for manufacturing automotive and aerospace components: research in action | |
| Trifonov et al. | Liquid forging processing of automobile wheels | |
| Aguilar et al. | Semi‐Solid Processing of Metal Alloys | |
| JP4298633B2 (ja) | 成形品の製造方法およびその生産ライン | |
| Guan et al. | Semisolid die forging process, microstructures and properties of AZ31 magnesium alloy mobile telephone shells | |
| EP0870846A1 (en) | Improved zinc base alloys containing titanium | |
| US20030135977A1 (en) | Continuous production of large diameter bars for semi-solid forming | |
| KR100856097B1 (ko) | 용탕단조 및 열간성형에 의한 제조방법 | |
| Medňanský et al. | Electromotor housing microstructure dependence on HPDC process parameters | |
| JPH1177214A (ja) | マグネシウム合金製鍛造薄肉部品およびその製造方法 | |
| JP4252502B2 (ja) | マグネシウム合金成形部品の製造方法 | |
| CN102139337A (zh) | 一种镁合金铸锻双控复合成形方法 | |
| JP2005163179A5 (ru) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181226 |