RU2229527C1 - Method of magnesium scrap processing - Google Patents
Method of magnesium scrap processing Download PDFInfo
- Publication number
- RU2229527C1 RU2229527C1 RU2002126816A RU2002126816A RU2229527C1 RU 2229527 C1 RU2229527 C1 RU 2229527C1 RU 2002126816 A RU2002126816 A RU 2002126816A RU 2002126816 A RU2002126816 A RU 2002126816A RU 2229527 C1 RU2229527 C1 RU 2229527C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- metal
- noble gas
- inert gas
- processing
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к цветной металлургии и может быть использовано при переработке магниевого скрапа, ломов и металлургических отходов в виде расплавов.The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in the processing of magnesium scrap, scrap and metallurgical waste in the form of melts.
Известен ряд способов для извлечения металла из различных форм магниевого скрапа (Эмли Е.Ф. Основы технологии производства и обработки магниевых сплавов. Перевод с анг. -М.: Металлургия, 1972, с.488), в которых крупный магниевый скрап перерабатывают в плавильных печах в любых пропорциях. Однако скрап, покрытый коррозией, при непосредственном плавлении дает тигельный остаток, что снижает степень извлечения и ухудшает качество вторичного металла.There are a number of methods for extracting metal from various forms of magnesium scrap (Emly EF Fundamentals of the technology of production and processing of magnesium alloys. Translated from English. - M.: Metallurgy, 1972, p. 488), in which large magnesium scrap is processed into melting furnaces in any proportions. However, scrap coated with corrosion, upon direct melting, gives a crucible residue, which reduces the degree of extraction and degrades the quality of the secondary metal.
Мелкую стружку загружают вместе с флюсом при непрерывном перемешивании в ванну при температуре, близкой к температуре ликвидуса. После расплавления всей стружки температуру поднимают и очистку производят флюсом. Однако экспериментальная проверка способа показала, что получаемый таким образом вторичный металл очень сильно загрязнен оксидом магния, а его выход невысок из-за сильного угара на первой стадии переработки. Это же относится к переплавке опилок и порошка. Поэтому данные виды скрапа, как правило, закапывают в землю или уничтожают сжиганием.Fine chips are loaded together with flux with continuous stirring in the bath at a temperature close to the liquidus temperature. After the melting of all the chips, the temperature is raised and cleaning is carried out by flux. However, an experimental verification of the method showed that the thus obtained secondary metal is very heavily contaminated with magnesium oxide, and its yield is low due to severe fumes in the first stage of processing. The same applies to the remelting of sawdust and powder. Therefore, these types of scrap, as a rule, are buried in the ground or destroyed by burning.
Для тигельных остатков предложены следующие способы переработки:The following processing methods are proposed for crucible residues:
а) плавление остатков с защитным флюсом и перемешивание массы для агломерации металла;a) melting the residues with a protective flux and mixing the mass to agglomerate the metal;
б) разбавление остатков защитным флюсом и разливка расплавленной массы через сито при температуре ниже солидуса данного сплава;b) diluting the residues with a protective flux and pouring the molten mass through a sieve at a temperature below the solidus of this alloy;
в) механическая дезинтеграция с сортировкой пустой породы;c) mechanical disintegration with sorting waste rock;
г) мокрая дезинтеграция путем смыва флюса и высвобождения металла;d) wet disintegration by washing off the flux and releasing the metal;
д) центрифугирование тигельных остатков.d) centrifugation of crucible residues.
Однако все эти методы имеют существенные недостатки. Так, например, метод “а” позволяет при плавлении частично извлечь металл, который затем, как правило, разбивается на мелкие капли при перемешивании расплава. Кроме этого, перемешивание приводит к взмучиванию оксида магния, который адсорбируется на поверхности капель, утяжеляет их и вынуждает опускаться в шламовую зону. Методы “б”, “в” и “г” позволяют извлечь металл только в виде покрытых оксидно-солевой пленкой гранул очень низкого качества. Методом “д” можно извлечь, как правило, не более 50% металла, содержащегося к отходах. Это обусловлено тем, что металл в отходах находится в основном в виде мелких капель (диаметром менее 2 мм), покрытых прочной оксидной пленкой.However, all these methods have significant drawbacks. So, for example, method “a” allows the metal to be partially extracted during melting, which then, as a rule, breaks into small droplets when the melt is mixed. In addition, mixing leads to the agitation of magnesium oxide, which is adsorbed on the surface of the droplets, makes them heavier and forces them to sink into the sludge zone. Methods “b”, “c” and “d” allow metal to be extracted only in the form of granules of very poor quality coated with an oxide-salt film. Using the “d” method, as a rule, no more than 50% of the metal contained in the waste can be recovered. This is due to the fact that the metal in the waste is mainly in the form of small droplets (with a diameter of less than 2 mm) coated with a strong oxide film.
Известен способ переработки магниевого скрапа (пат. РФ №2165467, опубл. 20.04.2001, БИ №11), принятый за ближайший аналог-прототип. Способ включает плавку скрапа при температуре 700-780°С в среде расплавленного флюса с получением расплава, обработку расплава воздухом при избыточном давлении и его отстаивание, причем воздух подают под слой расплава в диспергированном виде при удельном расходе 0,1-100 см3/кг·с и давлении 0,093-0,6 МПа.A known method of processing magnesium scrap (US Pat. RF No. 21545467, publ. 04/20/2001, BI No. 11), adopted for the closest analogue prototype. The method includes melting scrap at a temperature of 700-780 ° C in a molten flux medium to obtain a melt, treating the melt with air at overpressure and settling, the air being fed under the melt layer in a dispersed form at a specific flow rate of 0.1-100 cm 3 / kg · S and a pressure of 0.093-0.6 MPa.
Недостатком способа является повышенное содержание во вторичном металле неметаллических включении.The disadvantage of this method is the increased content in the secondary metal of non-metallic inclusion.
Технический результат заключается в снижении содержания неметаллических включений во вторичном металле, за счет этого повышение качества металла до допустимых значений примесей: по кислороду - до 0,01 мас.%, по водороду - до 14 см3/100 г сплава.The technical result is to reduce the content of nonmetallic inclusions in the secondary metal, thereby improving the quality of metal impurities to acceptable values: oxygen - up to 0.01 weight% of hydrogen - up to 14 cm 3/100 g of alloy..
Данный технический результат достигается тем, что предложен способ переработки магниевого скрапа, включающий плавку скрапа в среде расплавленного флюса с получением расплава, обработку расплава воздухом под избыточным давлением и отстой полученного металла; новым является то, что после обработки воздухом расплав дополнительно обрабатывают инертным газом, подаваемым под слой расплава.This technical result is achieved by the fact that the proposed method of processing magnesium scrap, including melting scrap in a molten flux medium to produce a melt, treating the melt with air under excessive pressure and sediment of the obtained metal; new is that after air treatment the melt is additionally treated with an inert gas supplied under the melt layer.
Кроме того, инертный газ подают под слой расплава в диспергированном виде.In addition, an inert gas is supplied under the melt layer in a dispersed form.
Кроме того, скорость всплытия инертного газа в слое расплава поддерживают в соответствии с отношениемIn addition, the inert gas ascent rate in the melt layer is maintained in accordance with the ratio
V < 9,5 (gν)1/3,V <9.5 (gν) 1/3 ,
где V - скорость всплытия инертного газа в расплаве, м/с;where V is the inert gas ascent rate in the melt, m / s;
g - ускорение свободного падения, м/с2 (g=9,81 м/с2);g - acceleration of gravity, m / s 2 (g = 9.81 m / s 2 );
ν - кинематическая вязкость расплава, м2/с.ν is the kinematic viscosity of the melt, m 2 / s.
Кроме того, удельный расход инертного газа поддерживают в пределах 0,1-0,4 см3/ (кг·с).In addition, the specific consumption of inert gas is maintained in the range of 0.1-0.4 cm 3 / (kg · s).
Кроме того, обработку инертным газом проводят в течение 0,2-0,5 ч.In addition, inert gas treatment is carried out for 0.2-0.5 hours
Экспериментально установлено, что эффекта одновременной дегазации и рафинирования вторичного магния можно достичь при обработке его инертным газом, т.к. последний хорошо адсорбирует частицы оксидов на своей поверхности, легко поглощает растворенный в металле водород и, кроме того, что не менее важно, не образует с магнием химических соединений, т.е. не загрязняет металл в процессе его обработки. При этом инертный газ следует подавать под слой расплава, что обусловлено необходимостью достижения более высоких степеней очистки металла и коэффициента использования инертного газа. Исходя из этих же соображений, инертный газ надо подавать в диспергированном виде, т.к. только мелкие газовые пузырьки имеют максимально большую площадь поверхности соприкосновения газа с металлом и относительно невысокую скорость всплытия. Так, экспериментальное исследование процесса на жидких моделях показало, что при достижении определенной степени диспергирования газа полученные мелкие пузырьки движутся ламинарно и в процессе движения сохраняют сферическую форму. Такой режим движения характеризуется предельной скоростью Vпp=9,5 (g ν)1/3, при V<Vпp условия для прохождения процесса рафинирования и дегазации максимально благоприятны: пузырьки сохраняют сферическую форму, движутся ламинарно, и, соответственно, достигается максимальный коэффициент использования инертного газа и создаются условия для достижения наиболее высоких степеней очистки металла.It was experimentally established that the effect of simultaneous degassing and refining of secondary magnesium can be achieved by treating it with an inert gas, because the latter adsorbs oxide particles well on its surface, easily absorbs hydrogen dissolved in the metal, and, more importantly, it does not form chemical compounds with magnesium, i.e. does not pollute the metal during its processing. In this case, inert gas should be fed under the melt layer, which is due to the need to achieve higher degrees of metal purification and inert gas utilization. Based on the same considerations, inert gas should be supplied in a dispersed form, as only small gas bubbles have the largest possible contact surface between the gas and the metal and a relatively low ascent rate. Thus, an experimental study of the process on liquid models showed that when a certain degree of dispersion of the gas is achieved, the resulting small bubbles move laminarly and retain a spherical shape during the movement. This mode of motion is characterized by a limiting speed of Vp = 9.5 (g ν) 1/3 , for V < Vpr the conditions for passing through the process of refining and degassing are most favorable: the bubbles retain their spherical shape, move laminarly, and, accordingly, the maximum coefficient use of inert gas and conditions are created to achieve the highest degrees of metal purification.
При V>Vпp пузырьки движутся ускоренно, сплющиваются в направлении движения, что сопровождается сильным ростом сопротивления, вибрацией и турбулентностью. В результате расплав перемешивается, что нарушает процесс рафинирования и частично дегазации.At V> V , the bubbles move acceleratedly, flatten in the direction of motion, which is accompanied by a strong increase in resistance, vibration, and turbulence. As a result, the melt is mixed, which disrupts the process of refining and partially degassing.
При удельном расходе газа ниже 0,1 см3/(кг с) процесс рафинирования и дегазации протекает медленно; это приведет к перерасходу энергии на поддержание заданной температуры металла, а при расходе выше 0,4 см3/(кг·с) ванна с металлом начинает “кипеть”, и процесс очистки затрудняется.With a specific gas flow rate below 0.1 cm 3 / (kg s), the process of refining and degassing is slow; this will lead to an excessive consumption of energy to maintain a given temperature of the metal, and at a flow rate above 0.4 cm 3 / (kg · s), the metal bath begins to “boil”, and the cleaning process becomes more difficult.
При продолжительности обработки инертным газом менее 0,2 ч требуемая степень очистки не достигается, при продолжительности обработки инертным газом более 0,5 ч будет перерасход инертного газа, что экономически невыгодно.If the inert gas treatment lasts less than 0.2 hours, the required degree of purification is not achieved; if the inert gas treatment lasts more than 0.5 hours, the inert gas will be overused, which is economically disadvantageous.
Проведенный заявителем анализ уровня техники, включающий поиск по патентным и научно-техническим источникам информации, и выявление источников, содержащих сведения об аналогах заявленного изобретения, позволил установить, что заявитель не обнаружил источник, характеризующийся признаками, тождественными (идентичными) всем существенным признакам изобретения. Определение из перечня выявленных аналогов прототипа, как наиболее близкого по совокупности признаков аналога, позволил установить совокупность существенных по отношению к усматриваемому заявителем техническому результату отличительных признаков в заявленном способе переработки магниевого скрапа, изложенных в пунктах формулы изобретения.The analysis of the prior art by the applicant, including a search by patent and scientific and technical sources of information, and the identification of sources containing information about analogues of the claimed invention, allowed to establish that the applicant did not find a source characterized by features that are identical (identical) to all the essential features of the invention. The definition from the list of identified analogues of the prototype, as the closest in the totality of the characteristics of the analogue, made it possible to establish a set of significant distinctive features in relation to the applicant’s perceived technical result in the claimed method of processing magnesium scrap set forth in the claims.
Следовательно, заявленное изобретение соответствует условию “новизна”.Therefore, the claimed invention meets the condition of "novelty."
Для проверки соответствия заявленного изобретения условию “изобретательский уровень” заявитель провел дополнительный поиск известных решений, чтобы выявить признаки, совпадающие с отличительными от прототипа признаками заявленного способа. Результаты поиска показали, что заявленное изобретение не вытекает для специалиста явным образом из известного уровня техники, поскольку из уровня техники, определенного заявителем, не выявлено влияние предусматриваемых существенными признаками заявленного изобретения преобразований для достижения технического результата. Следовательно, заявленное изобретение соответствует условию “изобретательский уровень”.To verify the compliance of the claimed invention with the condition “inventive step”, the applicant conducted an additional search for known solutions in order to identify signs that match the distinctive features of the claimed method from the prototype. The search results showed that the claimed invention does not follow explicitly from the prior art for the specialist, since the influence of the transformations provided for by the essential features of the claimed invention is not revealed from the prior art determined by the applicant to achieve a technical result. Therefore, the claimed invention meets the condition of "inventive step".
Экспериментальную проверку предложенного способа проводили в промышленных условиях на действующем технологическом оборудовании.An experimental verification of the proposed method was carried out in an industrial environment using operating technological equipment.
Пример 1. В тигле, установленном в шахту печи СМТ-2, расплавили 400 кг флюса следующего состава, мас.%: 52 КСl, 15 NaCl, 24 MgCl2, 5 ВаСl2, 1 СаСl2, 1 MgF2. Флюс такого состава при температуре 700-750°C имеет плотность 1,68-1,66 г/см3. Расплав нагрели до 750°С и порциями по 100-200 кг загрузили 1500 кг брикетированной стружки магниевого сплава МА2-1. В твердом виде стружка сплава МА2-1 имеет плотность примерно 1,77 г/см3, поэтому после загрузки она опустилась под слой расплава, металл расплавили и подняли температуру до 750°С. Плотность сплава при этой температуре равна 1,64 г/см3, т.е. металл стал легче флюса и получил возможность всплыть на его поверхность. В тигель установили стальную трубку, соединенную с системой подачи сжатого воздуха и оборудованную на выходе устройством для его распыления. Провели обработку расплава в течение 20 мин, подавая сжатый воздух на дно тигля под давлением 0,2 МПа при удельном расходе 2,70 см3/(кг·с). Металл после обработки слился в компактную массу и сконцентрировался на поверхности расплава. От полученного вторичного металла отобрали пробы на определение кислорода, водорода и химического состава и затем перелили в герметичную рафинировочную камеру, снабженную вращающимся продувочным узлом, с помощью которого подали под слой расплава инертный газ гелий. Регулируя скорость вращения продувочного узла, установили степень диспергирования гелия, соответствующую средней скорости всплытия его пузырьков -0,16 м/с при предельной скорости Vпp=9,5 (9,81×1,1:1,64×10-6)1/3=0,18 м/с и задали удельный расход газа 0,3 см3/(кг·с). Обработку инертным газом проводили в течение 0,5 ч. После этого рафинировочную камеру открыли, удалили шлак с поверхности металла и отобрали пробы металла на повторный анализ. Результаты анализа приведены в табл.1.Example 1. In a crucible installed in the shaft of the SMT-2 furnace, 400 kg of flux of the following composition was molten, wt.%: 52 KCl, 15 NaCl, 24 MgCl 2 , 5 BaCl 2 , 1 CaCl 2 , 1 MgF 2 . The flux of this composition at a temperature of 700-750 ° C has a density of 1.68-1.66 g / cm 3 . The melt was heated to 750 ° C and 1500 kg of briquetted chips of magnesium alloy MA2-1 were loaded in portions of 100-200 kg. In solid form, the MA2-1 alloy shavings have a density of about 1.77 g / cm 3 ; therefore, after loading, it dropped under the melt layer, the metal was melted and the temperature was raised to 750 ° C. The density of the alloy at this temperature is 1.64 g / cm 3 , i.e. the metal became lighter than the flux and got the opportunity to float to its surface. A steel tube was installed in the crucible, connected to a compressed air supply system and equipped at the outlet with a device for spraying it. The melt was processed for 20 min, supplying compressed air to the bottom of the crucible under a pressure of 0.2 MPa at a specific flow rate of 2.70 cm 3 / (kg · s). After processing, the metal merged into a compact mass and concentrated on the surface of the melt. Samples were taken from the obtained secondary metal to determine oxygen, hydrogen, and chemical composition and then transferred to a sealed refining chamber equipped with a rotating purge unit, with which an inert helium gas was applied under the melt layer. By adjusting the rotation speed of the purge assembly, we determined the degree of dispersion of helium corresponding to the average ascent rate of its bubbles of -0.16 m / s at a limiting speed of Vp = 9.5 (9.81 × 1.1: 1.64 × 10 -6 ) 1/3 = 0.18 m / s and set the specific gas flow rate of 0.3 cm 3 / (kg · s). An inert gas treatment was carried out for 0.5 hours. After that, the refining chamber was opened, slag was removed from the metal surface and metal samples were taken for re-analysis. The results of the analysis are given in table 1.
Пример 2. В тигле выплавили 150 кг флюса состава, приведенного в примере 1. При 700°С в тигель загрузили порциями по 70-150 кг металлургические отходы - донные остатки производства магниевого сплава МА8Ц (ГОСТ 2581-78). При загрузке 1760 кг отходов расплав нагрели до 750°С, обработали фторидом кальция в количестве 25 кг, отстаивали 40 мин и извлекли металла 450 кг. После этого оставшийся в тигле расплав обработали воздухом под давлением 0,15 МПа в течение 30 мин при удельном расходе 2,2 см3/(кг·с) и дополнительно извлекли 200 кг вторичного металла. Полученный вторичный металл загрузили в рафинировочную камеру, отобрали пробы и провели обработку газообразным гелием, как в примере 1, при следующих параметрах процесса: V=0,17 м/с, удельный расход газа - 0,25 см3/(кг·с), продолжительность обработки 0,4 ч. После этого отобрали пробы на повторный анализ. Результаты анализа приведены в таблице 2.Example 2. In a crucible, 150 kg of flux of the composition shown in Example 1 was melted. At 700 ° C, metallurgical waste — bottom residues of the production of magnesium alloy MA8C (GOST 2581-78) — were charged in portions of 70-150 kg. When loading 1760 kg of waste, the melt was heated to 750 ° C, treated with calcium fluoride in an amount of 25 kg, sedimented for 40 minutes, and 450 kg of metal was recovered. After that, the melt remaining in the crucible was treated with air under a pressure of 0.15 MPa for 30 min at a specific flow rate of 2.2 cm 3 / (kg · s) and 200 kg of secondary metal were additionally extracted. The obtained secondary metal was loaded into the refining chamber, samples were taken and treated with gaseous helium, as in example 1, with the following process parameters: V = 0.17 m / s, specific gas flow rate 0.25 cm 3 / (kg · s) , processing time 0.4 hours. After that, samples were taken for re-analysis. The results of the analysis are shown in table 2.
Анализ приведенных данных показывает, что обработка инертным газом не влияет на химический состав металла, но позволяет в 2-3 раза снизить содержание неметаллических включений и получить вторичным магний, соответствующий по качеству лучшим образцам сплавов из первичного магния.An analysis of the data presented shows that inert gas treatment does not affect the chemical composition of the metal, but it allows reducing the content of nonmetallic inclusions by 2–3 times and obtaining secondary magnesium that is of the best quality for the samples of primary magnesium alloys.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002126816A RU2229527C1 (en) | 2002-10-07 | 2002-10-07 | Method of magnesium scrap processing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002126816A RU2229527C1 (en) | 2002-10-07 | 2002-10-07 | Method of magnesium scrap processing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002126816A RU2002126816A (en) | 2004-04-20 |
| RU2229527C1 true RU2229527C1 (en) | 2004-05-27 |
Family
ID=32679014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002126816A RU2229527C1 (en) | 2002-10-07 | 2002-10-07 | Method of magnesium scrap processing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2229527C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011028085A1 (en) * | 2009-09-07 | 2011-03-10 | Kravecs Eduards | Heat generation method |
-
2002
- 2002-10-07 RU RU2002126816A patent/RU2229527C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЖЕВТУНОВ П.П. Технология литейного производства, Литейные сплавы. ГНТИ машиностроительной литературы. - М., 1957, с.412 и 413. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011028085A1 (en) * | 2009-09-07 | 2011-03-10 | Kravecs Eduards | Heat generation method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Bellemans et al. | Metal losses in pyrometallurgical operations-A review | |
| EP2038440B1 (en) | Process for recycling aluminium alloy scrap coming from the aeronautical industry | |
| JPS6184336A (en) | Extraction of platinum group metal | |
| NO134754B (en) | ||
| RU2229527C1 (en) | Method of magnesium scrap processing | |
| US2620269A (en) | Method of recovering magnesium alloy from composite scrapped metal objects | |
| Housh et al. | Magnesium refining: A fluxless alternative | |
| Chesonis | A Holistic approach to molten metal cleanliness | |
| Brant et al. | Fumeless in-line degassing and cleaning of liquid aluminum | |
| Melwyn et al. | Aluminium scrap recycling in a production furnace: Minimizing dross formation for sustainable and efficient recovery | |
| Latypov et al. | Utilization of the wastes of mechanical engineering and metallurgy in the process of hardening and restoration of machine parts. Part 1 | |
| US4022614A (en) | Method of refining aluminum-silicon alloys | |
| Cao et al. | A comparative study on inclusions in Mg-Nd-Zn-Zr melt employing flux and fluxless purification approach | |
| Shih et al. | Effects of degassing and fluxing on the quality of Al-7% Si and A356. 2 alloys | |
| Otsuka | Molten metal processing | |
| Lal | A novel technique for hyper eutectic aluminium-silicon alloy melt treatment | |
| RU2165467C1 (en) | Method of processing magnesium scrap | |
| Warczok et al. | Factors governing slag cleaning in an electric furnace | |
| Bell et al. | Final report on refining technologies of magnesium | |
| Emley | Cleansing and degassing of light metals | |
| RU2230813C1 (en) | High-purity magnesium alloy preparation method | |
| Waite | A technical perspective on molten aluminum processing | |
| Neff | Scrap melting and metallurgical processes employed in aluminum recycling | |
| Bydałek et al. | Determining the degree of removal of copper from slag | |
| Luo et al. | Development of inclusions in 3104 alloy melt during heating and holding treatments |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20201008 |