RU2225059C2 - Radar reflector - Google Patents

Radar reflector Download PDF

Info

Publication number
RU2225059C2
RU2225059C2 RU2002112583/09A RU2002112583A RU2225059C2 RU 2225059 C2 RU2225059 C2 RU 2225059C2 RU 2002112583/09 A RU2002112583/09 A RU 2002112583/09A RU 2002112583 A RU2002112583 A RU 2002112583A RU 2225059 C2 RU2225059 C2 RU 2225059C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
irradiators
focal plane
antenna
parabolic mirror
irradiator
Prior art date
Application number
RU2002112583/09A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2002112583A (en
Inventor
Е.Л. Шошин
А.М. Суханюк
В.В. Рыжаков
Original Assignee
Сургутский государственный университет ХМАО
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сургутский государственный университет ХМАО filed Critical Сургутский государственный университет ХМАО
Priority to RU2002112583/09A priority Critical patent/RU2225059C2/en
Publication of RU2002112583A publication Critical patent/RU2002112583A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2225059C2 publication Critical patent/RU2225059C2/en

Links

Images

Landscapes

  • Aerials With Secondary Devices (AREA)

Abstract

FIELD: radars including radar beacons. SUBSTANCE: novelty is that proposed radar reflector has passive reradiating antenna in the form of paraboloid of revolution with feeds symmetrically disposed in its focal plane. Phase center of one of feeds is in paraboloid and remaining feeds are offset in focal plane in directions perpendicular to paraboloid axis. Feeds are, essentially, shortened sections of round waveguide accommodating magnetized ferrite rods. EFFECT: enlarged effective dissipation surface; enhanced nonreciprocal reception and transmission properties. 1 cl, 6 dwg

Description

Изобретение относится к радиолокации и может быть использовано в качестве радиолокационного маяка с целью его селекции на фоне подстилающей поверхности по поляризационным признакам. The invention relates to radar and can be used as a radar beacon for the purpose of its selection on the background of the underlying surface according to polarization signs.

Известна антенна (Белоцерковский Г.Б. Основы радиотехники и антенны. Ч. 2. Антенны. - М.: Радио и связь, 1983), представляющая собой параболический рефлектор, облучаемый несколькими рупорами, расположенными в один ряд в фокальной плоскости рефлектора. Один из рупоров находится в фокусе, ему соответствует диаграмма направленности, близкая к оси рефлектора, остальные рупоры смещены из фокуса и чем больше это смещение, тем больше отклонение диаграммы излучения от оси рефлектора. Распределяя соответствующим образом мощность между облучателями, добиваются того, что результирующая диаграмма направленности антенны имеет вид, требуемый в конкретной решаемой задаче. A known antenna (Belotserkovsky GB Fundamentals of radio engineering and antennas. Part 2. Antennas. - M .: Radio and communications, 1983), which is a parabolic reflector irradiated by several horns located in a row in the focal plane of the reflector. One of the horns is in focus, it corresponds to a radiation pattern close to the axis of the reflector, the remaining horns are displaced from focus and the larger this shift, the greater the deviation of the radiation pattern from the axis of the reflector. By appropriately distributing the power between the irradiators, it is ensured that the resulting radiation pattern of the antenna has the form required in the particular problem being solved.

Недостатком описанной выше конструкции является то, что она обладает ограниченными возможностями и не может служить в качестве радиолокационного маяка, обладающего ярко выраженными невзаимными свойствами. The disadvantage of the design described above is that it has limited capabilities and cannot serve as a radar beacon with pronounced non-reciprocal properties.

Радиолокационный отражатель, состоящий из пассивной переизлучающей антенны, выполненной в виде параболоида вращения, в фокальной плоскости которого симметрично расположены N облучателей, фазовый центр одного из облучателей находится в фокусе параболоида, а остальные облучатели смещены в фокальной плоскости в направлениях, перпендикулярных оси параболоида, отличается тем, что облучатели представляют собой закороченные с одной стороны отрезки круглых волноводов с размещенными внутри замагниченными ферритовыми стержнями, при этом максимальное количество облучателей nmax в произвольном сечении фокальной плоскости определяется из условия

Figure 00000002
,
где f - фокусное расстояние зеркала;
d -диаметр апертуры зеркала антенны;
D - внешний диаметр облучателя;
Θ0,5 - ширина главного лепестка диаграммы направленности параболической антенны по мощности на уровне 0,5 для облучателя, размещенного в фокусе.A radar reflector, consisting of a passive re-emitting antenna made in the form of a paraboloid of revolution, in the focal plane of which N irradiators are symmetrically located, the phase center of one of the irradiators is in the focus of the paraboloid, and the remaining irradiators are shifted in the focal plane in directions perpendicular to the axis of the paraboloid, that the irradiators are shorted on one side segments of circular waveguides with magnetized ferrite rods placed inside, while the maximum number of irradiators n max in an arbitrary section of the focal plane is determined from the condition
Figure 00000002
,
where f is the focal length of the mirror;
d is the diameter of the aperture of the antenna mirror;
D is the outer diameter of the irradiator;
Θ 0.5 - the width of the main lobe of the directivity pattern of the parabolic antenna in power at the level of 0.5 for the irradiator placed in focus.

Известно, что наиболее полно поляризационные и энергетические характеристики рассеяния цели описывает оператор рассеяния, проекцией которого на тот или иной поляризационный базис является матрица рассеяния. В случаях, когда область распространения падающих и рассеянных волн является невзаимной, матрица обратного рассеяния (МОР) произвольной среды имеет несимметричную форму [1]

Figure 00000003
.It is known that the polarization and energy characteristics of scattering of a target are most fully described by the scattering operator, the projection of which onto a particular polarization basis is the scattering matrix. In cases where the propagation region of the incident and scattered waves is nonreciprocal, the backscattering matrix (MOR) of an arbitrary medium has an asymmetric shape [1]
Figure 00000003
.

Элементы такой МОР в общем случае являются комплексными переменными, при этом

Figure 00000004

В работе [2] вводится параметр ξ, называемый коэффициентом невзаимности, который определяется согласно выражению
Figure 00000005
.Elements of such an MPA are generally complex variables, and
Figure 00000004

In [2], the parameter ξ is introduced, called the nonreciprocity coefficient, which is determined according to the expression
Figure 00000005
.

Параметр ξ позволяет производить классификацию сред и объектов на
- абсолютно взаимные среды, для которых ξ=0;
- абсолютно невзаимные среды, для которых ξ=1;
- частично невзаимные среды, для которых ξ лежит в интервале от нуля до единицы.The parameter ξ allows the classification of media and objects into
- absolutely mutual environments for which ξ = 0;
- absolutely nonreciprocal media for which ξ = 1;
are partially nonreciprocal media for which ξ lies in the range from zero to unity.

Создание искусственных радиолокационных объектов, обладающих невзаимными свойствами (ξ≠0), позволяет решать задачи селекции радиолокационных объектов по поляризационным признакам на фоне подстилающей поверхности. The creation of artificial radar objects with nonreciprocal properties (ξ ≠ 0) allows us to solve the problem of selecting radar objects according to polarization signs against the background of the underlying surface.

Как показано в работе [3] , переизлучающий облучатель, выполненный в форме отрезка закороченного круглого волновода с размещенным внутри замагниченным ферритовым стержнем, обладает ярко выраженными невзаимными свойствами. Невзаимные свойства такого облучателя проявляются в том, что плоскость поляризации электромагнитной волны при прямом и обратном прохождении через феррит, находящийся в продольном магнитном поле, будет поворачиваться в одну и ту же сторону и на тот же самый угол α. При

Figure 00000006
поляризации падающей и отраженной волн оказываются ортогональными, при этом параметр ξ=1, а переизлучающий облучатель является абсолютно невзаимным.As shown in [3], a re-emitting irradiator made in the form of a segment of a shorted round waveguide with a magnetized ferrite rod placed inside has pronounced nonreciprocal properties. The nonreciprocal properties of such an irradiator are manifested in the fact that the plane of polarization of the electromagnetic wave during forward and backward passage through a ferrite located in a longitudinal magnetic field will rotate in the same direction and at the same angle α. At
Figure 00000006
the polarizations of the incident and reflected waves turn out to be orthogonal, with the parameter ξ = 1, and the re-emitting irradiator is absolutely nonreciprocal.

Известно, что смещение облучателя из фокуса рефлектора в направлении, перпендикулярном оси зеркала на расстояние Δx, вызывает наклон отраженных лучей и, следовательно, наклон максимума излучения на угол δ, определяемый соотношением [4]

Figure 00000007

где
d - диаметр апертуры зеркала антенны;
f - фокусное расстояние зеркала.It is known that the displacement of the irradiator from the focus of the reflector in the direction perpendicular to the axis of the mirror by the distance Δx causes the slope of the reflected rays and, therefore, the slope of the radiation maximum by the angle δ, determined by the relation [4]
Figure 00000007

Where
d is the diameter of the aperture of the antenna mirror;
f is the focal length of the mirror.

При небольшой величине смещения облучателя и достаточно длиннофокусном зеркале фазовое распределение поверхности раскрыва близко к линейному. Вынос облучателя из фокуса на большое расстояние приводит к тому, что фазовое распределение поверхности раскрыва становится нелинейным, а это искажает форму главного лепестка и поляризационные свойства антенны. Поэтому количество облучателей рассматриваемой антенны-отражателя ограничено. Допускается такое смещение облучателя Δxmax, при котором угол δ не превышает [5]
(2÷3)•Θ0,5, (2)
где Θ0,5 - ширина главного лепестка диаграммы направленности антенны по мощности на уровне 0,5 для облучателя, размещенного в фокусе.With a small amount of displacement of the irradiator and a sufficiently long-focus mirror, the phase distribution of the aperture surface is close to linear. Taking the irradiator out of focus over a large distance leads to the fact that the phase distribution of the aperture surface becomes nonlinear, and this distorts the shape of the main lobe and the polarization properties of the antenna. Therefore, the number of illuminators of the reflector antenna in question is limited. The displacement of the irradiator Δx max is allowed, at which the angle δ does not exceed [5]
(2 ÷ 3) • Θ 0.5 , (2)
where Θ 0.5 is the width of the main lobe of the antenna radiation pattern in power at the level of 0.5 for the irradiator placed in focus.

При этом пространственный разнос соседних облучателей необходимо выбирать таким, чтобы разница угла наклона отражающих волн не превысила Θ0,5. Следует также отметить, что в реальной конструкции число облучателей не может быть выбрано слишком большим еще и потому, что они затеняют зеркало, уменьшая при этом эффективную апертуру антенны.In this case, the spatial separation of adjacent irradiators must be chosen so that the difference in the angle of inclination of the reflecting waves does not exceed Θ 0.5 . It should also be noted that in a real design the number of irradiators cannot be chosen too large also because they obscure the mirror, while reducing the effective aperture of the antenna.

На основании вышеизложенного рассчитаем максимальное количество отражателей nmax, которые могут быть расположены в произвольном сечении фокальной плоскости, проходящем через фокус антенны. Очевидно nmax будет определяться геометрическими размерами облучателя и максимально допустимым отклонением Δxmax, что может быть записано в виде

Figure 00000008

где D - внешний диаметр облучателя, определяемый внутренним диаметром круглого волновода, толщиной стенок и толщиной соленоидального электромагнита (или постоянного магнита);
nmax - целое число.Based on the foregoing, we calculate the maximum number of reflectors n max that can be located in an arbitrary section of the focal plane passing through the focus of the antenna. Obviously, n max will be determined by the geometric dimensions of the irradiator and the maximum permissible deviation Δx max , which can be written as
Figure 00000008

where D is the outer diameter of the irradiator, determined by the inner diameter of the circular waveguide, the wall thickness and the thickness of the solenoidal electromagnet (or permanent magnet);
n max is an integer.

Из (1) и (2) следует, что

Figure 00000009

Подставляем (4) в (3) и окончательно получаем
Figure 00000010

С тем чтобы обеспечить широкую диаграмму обратного рассеяния (ДОР), в конструкцию отражателя нужно ввести дополнительные облучатели в других сечениях фокальной плоскости антенны с соблюдением тех же условий. ДОР рассматриваемой антенны-отражателя будет формироваться для каждого из направлений падающих лучей своим короткозамкнутым облучателем.From (1) and (2) it follows that
Figure 00000009

Substitute (4) in (3) and finally get
Figure 00000010

In order to provide a wide backscatter pattern (DOR), additional irradiators in other sections of the focal plane of the antenna must be introduced into the reflector design, subject to the same conditions. The DOR of the reflector antenna under consideration will be formed for each of the directions of the incident rays by its short-circuited irradiator.

Поляризационные характеристики рассматриваемой антенны с учетом симметричных свойств самого зеркала определяются свойствами облучателей. Ширина диаграммы направленности открытого конца круглого волновода в Е- и Н-плоскостях различна, поэтому при необходимости следует принимать меры по симметрированию диаграммы направленности облучателя [1]. The polarization characteristics of the antenna under consideration, taking into account the symmetrical properties of the mirror itself, are determined by the properties of the irradiators. The width of the radiation pattern of the open end of a circular waveguide in the E- and H-planes is different, therefore, if necessary, measures should be taken to symmetry the radiation pattern of the irradiator [1].

На фиг. 1-3 в различных плоскостях представлен радиолокационный отражатель, состоящий из параболического зеркала 1, в фокальной плоскости которого расположены N переизлучающих облучателей, закрепленных с помощью держателя 4. Фазовый центр одного из облучателей находится в фокусе параболоида, остальные облучатели вынесены из фокуса, при этом максимальное расстояние, на которое вынесены облучатели определяется допустимыми фазовыми искажениями поля, формируемого антенной. С целью симметрирования диаграммы обратного рассеяния радиолокационного отражателя короткозамкнутые облучатели расположены в различных сечениях фокальной плоскости. Каждый из облучателей имеет одинаковую конструкцию, изображенную на фиг.4, и включает в себя отрезок круглого волновода с отражающей стенкой 2, диэлектрическую вставку 6, феррит 5, степень намагниченности которого можно изменять с помощью тока, протекающего через катушку соленоидального электромагнита 3. In FIG. 1-3, a radar reflector is presented in different planes, consisting of a parabolic mirror 1, in the focal plane of which there are N re-emitting irradiators fixed with a holder 4. The phase center of one of the irradiators is in the focus of the paraboloid, the rest of the irradiators are out of focus, while the maximum the distance that the irradiators are located is determined by the allowable phase distortions of the field formed by the antenna. In order to balance the backscatter pattern of a radar reflector, short-circuited irradiators are located in different sections of the focal plane. Each of the irradiators has the same design shown in Fig. 4 and includes a segment of a circular waveguide with a reflecting wall 2, a dielectric insert 6, ferrite 5, the degree of magnetization of which can be changed using the current flowing through the coil of the solenoidal electromagnet 3.

Устройство работает следующим образом: электромагнитная волна, падающая на внутреннюю поверхность параболического зеркала 1, возбуждает на ней токи, возбужденная поверхность переизлучает электромагнитную волну в сторону закороченных облучателей, далее электромагнитная волна распространяется в волноводе 2, при этом плоскость ее поляризации при прохождении через замагниченный феррит 4 поворачивается на угол α, определяемый степенью технической намагниченности, после отражения от закороченной стенки волна распространяется в обратную сторону, при этом плоскость ее поляризации при прохождении через замагниченный феррит 5 поворачивается на тот же угол α и в ту же сторону, так что в результате плоскость поляризации волны на выходе волноводного отражателя оказывается повернутой на угол 2•α, волновод 2 излучает волну в сторону параболического зеркала 1, поверхность которого переизлучает волну в окружающее пространство. The device operates as follows: an electromagnetic wave incident on the inner surface of a parabolic mirror 1 excites currents on it, an excited surface re-emits an electromagnetic wave in the direction of shorted irradiators, then the electromagnetic wave propagates in waveguide 2, while its plane of polarization when passing through magnetized ferrite 4 rotates through an angle α, determined by the degree of technical magnetization, after reflection from a shorted wall, the wave propagates in the opposite direction side, while the plane of its polarization, when passing through magnetized ferrite 5, is rotated by the same angle α and in the same direction, so that as a result, the plane of polarization of the wave at the output of the waveguide reflector is rotated by an angle of 2 • α, waveguide 2 radiates the wave to the side parabolic mirror 1, the surface of which re-radiates the wave into the surrounding space.

Моностатическая эффективная поверхность рассеяния переизлучающей антенны может быть определена как [6]
σm = Sэ•Dm,
где Sэ - действующая площадь антенны;
Dm- максимальное значение коэффициента направленного действия (КНД), соответствующее направлению антенны строго на источник.The monostatic effective scattering surface of a re-emitting antenna can be defined as [6]
σ m = S e • D m ,
where S e - the effective area of the antenna;
D m - the maximum value of the coefficient of directed action (KND), corresponding to the direction of the antenna strictly to the source.

С учетом направленных свойств переизлучающих облучателей, размещенных в фокальной плоскости антенны, диаграмма обратного рассеяния рассматриваемого радиолокационного отражателя может быть определена по следующей формуле:
σ(φ, θ) = Sэ•Dm•F1(φ, θ)•F2(φ, θ), (6)
где F1(φ, θ) и F2(φ, θ) - нормированные диаграммы направленности по мощности параболической антенны по углу азимута

Figure 00000011
и углу места θ по отношению к источнику сигналов в сечениях фокальной плоскости, соответствующих ориентации плоскостям поляризации падающего и отраженного сигналов.Given the directional properties of the re-emitting irradiators located in the focal plane of the antenna, the backscatter pattern of the radar reflector in question can be determined by the following formula:
σ (φ, θ) = S e • D m • F 1 (φ, θ) • F 2 (φ, θ), (6)
where F 1 (φ, θ) and F 2 (φ, θ) are the normalized radiation patterns for the power of the parabolic antenna along the azimuth angle
Figure 00000011
and elevation angle θ with respect to the signal source in sections of the focal plane corresponding to the orientation of the polarization planes of the incident and reflected signals.

В случае равномерного симметричного распределения закороченных облучателей в фокальной плоскости параболической антенны и принятия мер по симметрированию диаграмм направленности в Е- и Н-плоскостях каждого из облучателей F1(φ, θ) и F2(φ, θ).
Диаграмма направленности по напряжению параболической антенны для облучателя, размещенного в фокусе, определяется [5]

Figure 00000012
,
где λ - длина волны в воздухе;
k = 2•π/λ - волновое число;
Δ - относительная (по сравнению со значением в середине) величина поля на краях раскрыва зеркала; распределению поля в раскрыве длиннофокусной антенны, созданному облучающим концом круглого волновода, ориентировочно соответствует величина Δ=0,7;
Ф(θ) - диаграмма направленности открытого конца круглого волновода облучателя по напряжению в Е-плоскости, определяемая [7] как
Figure 00000013

где λв - длина волны в волноводе;
а - радиус волновода.In the case of a uniform symmetric distribution of shorted irradiators in the focal plane of a parabolic antenna and taking measures to symmetry the radiation patterns in the E- and H-planes of each of the irradiators F 1 (φ, θ) and F 2 (φ, θ).
The voltage radiation pattern of a parabolic antenna for an irradiator placed in focus is determined [5]
Figure 00000012
,
where λ is the wavelength in air;
k = 2 • π / λ is the wave number;
Δ is the relative (compared to the value in the middle) field at the edges of the aperture of the mirror; the field distribution in the aperture of the telephoto antenna created by the irradiating end of a circular waveguide, approximately corresponds to a value of Δ = 0.7;
Ф (θ) is the radiation pattern of the open end of the circular waveguide of the irradiator in terms of voltage in the E-plane, defined [7] as
Figure 00000013

where λ in is the wavelength in the waveguide;
a is the radius of the waveguide.

С учетом соотношения (6) ДОР переизлучающей антенны, в произвольном сечении фокальной плоскости которой расположены n (симметричных относительно оптической оси) облучателей, определяется выражением

Figure 00000014

где
δ - угол наклона диаграммы направленности антенны для соседних облучателей, разнесенных в плоскости сечения на расстояние Δx.Taking into account relation (6), the DOR of the re-emitting antenna, in an arbitrary cross section of the focal plane of which there are n (symmetrical relative to the optical axis) irradiators, is determined by
Figure 00000014

Where
δ is the angle of the antenna radiation pattern for adjacent irradiators spaced in the section plane by a distance Δx.

Анализ выражения (8) показывает, что ДОР обладает колебательностью ε в пределах своего главного лепестка, при этом ε≤3 дБ в том случае, когда угол наклона δ≤0,8•Θ0,5. При этом ширина главного лепестка ДОР Δθ0,5 определяется
Δθ0,5≈δ•n.
На фиг.5 представлена нормированная ДОР невзаимной переизлучающей параболической антенны с диаметром апертуры d=76 см, с количеством облучателей в любом из сечений фокальной плоскости n=7, на длине волны λ=3 см, с. углом наклона δ1 = 0,75•(Θ0,5). Ширина главного лепестка ДОР составляет Δθ0,5≈15°. При этом эффективная апертура антенны составляет Sэ≈0,6•π•d2≈1,09 м2, КНД антенны равен Dm = 4•π•Sэ/λ2≈41,8 дБ, а ЭПР σm≈16590 м2.An analysis of expression (8) shows that the DOR has an oscillation ε within its main lobe, with ε≤3 dB in the case when the inclination angle δ≤0.8 • Θ 0.5 . The width of the main lobe DOR Δθ 0,5 is determined
Δθ 0.5 ≈δ • n.
Figure 5 presents the normalized DOR of a nonreciprocal re-emitting parabolic antenna with an aperture diameter d = 76 cm, with the number of irradiators in any of the sections of the focal plane n = 7, at a wavelength of λ = 3 cm, s. angle of inclination δ 1 = 0.75 • (Θ 0.5 ). The width of the main lobe of the DOR is Δθ 0.5 ≈15 ° . In this case, the effective aperture of the antenna is S e ≈0.6 • π • d 2 ≈1.09 m 2 , the antenna directivity is D m = 4 • π • S e / λ 2 ≈41.8 dB, and the ESR is σ m ≈ 16590 m 2 .

Относительно широкая ДОР и значительная ЭПР позволяют использовать отражатель в качестве радиолокационного маркера, обладающего кодированными невзаимными свойствами, что создает физическую основу для эффективного обнаружения маркера на фоне подстилающей поверхности по поляризационным признакам. The relatively wide DOR and significant EPR allow using the reflector as a radar marker with encoded nonreciprocal properties, which creates the physical basis for the effective detection of the marker against the underlying surface by polarization features.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Канарейкин Д.Б., Потехин В.А., Шишкин М.Ф. Морская поляриметрия. - Л. : Судостроение, 1968.LIST OF USED LITERATURE
1. Kanareykin DB, Potekhin V.A., Shishkin M.F. Marine polarimetry. - L.: Shipbuilding, 1968.

2. Хлусов В. А. Параметризация матрицы обратного рассеяния невзаимных сред// Оптика атмосферы и океана, 8 (1995), 1441-1445. 2. Khlusov V. A. Parameterization of the backscattering matrix of nonreciprocal media // Optics of the atmosphere and ocean, 8 (1995), 1441-1445.

3. Хлусов В. А. Методы оценки полной матрицы обратного рассеяния в активных радиолокационных системах/Труды сиб. пол. семинара "SIBРОL-2000", Томск: изд-во ТГУСУР, 2000. 3. Khlusov V. A. Methods for estimating the total backscattering matrix in active radar systems / Transactions of Sib. floor. Seminar "SIBROL-2000", Tomsk: Publishing House TSUSUR, 2000.

4. Белоцерковский Г.Б. Основы радиотехники и антенны. Ч.2. Антенны. - М. : Радио и связь, 1983. 4. Belotserkovsky G.B. Fundamentals of radio engineering and antennas. Part 2. Antennas - M.: Radio and communications, 1983.

5. Кочержевский Г.Н. Антенно-фидерные устройства. - М.: Связь, 1972. 5. Kocherzhevsky G.N. Antenna feeder devices. - M.: Communication, 1972.

6. Кобак В.О. Радиолокационные отражатели. М.: Сов. радио, 1975. 6. Kobak V.O. Radar reflectors. M .: Sov. radio, 1975.

7. Айзенберг Г.З. Антенны ультракоротких волн. - М.: Гос. изд. лит-ры по вопр. связи и радио, 1957. 7. Eisenberg G.Z. Antennas of ultrashort waves. - M .: State. ed. lit. Communications and Radio, 1957.

Claims (1)

Радиолокационный отражатель, состоящий из пассивной переизлучающей антенны, выполненной в виде параболического зеркала, в фокальной плоскости которого симметрично расположены N облучателей, фазовый центр одного из облучателей находится в фокусе параболического зеркала, а остальные облучатели смещены в фокальной плоскости в направлениях, перпендикулярных оси параболического зеркала, отличающийся тем, что облучатели представляют собой закороченные с одной стороны отрезки круглых волноводов с размещенными внутри замагниченными ферритовыми стержнями, при этом максимальное количество облучателей nmax в произвольном сечении фокальной плоскости определяется из условияA radar reflector, consisting of a passive re-emitting antenna made in the form of a parabolic mirror, in the focal plane of which N irradiators are symmetrically located, the phase center of one of the irradiators is in the focus of the parabolic mirror, and the remaining irradiators are shifted in the focal plane in directions perpendicular to the axis of the parabolic mirror, characterized in that the irradiators are shorted on one side segments of circular waveguides with magnetized ferries placed inside tovymi rods, wherein the maximum number n max irradiators in an arbitrary section of the focal plane is determined from the condition
Figure 00000019
Figure 00000019
 где f - фокусное расстояние параболического зеркала;where f is the focal length of a parabolic mirror; d - диаметр апертуры параболического зеркала;d is the diameter of the aperture of a parabolic mirror; D - внешний диаметр облучателя;D is the outer diameter of the irradiator; Θ0,5 - ширина главного лепестка диаграммы направленности параболического зеркала по мощности на уровне 0,5 для облучателя, размещенного в фокусе.Θ 0.5 - the width of the main lobe of the pattern of a parabolic mirror in power at the level of 0.5 for the irradiator placed in focus.
RU2002112583/09A 2002-05-13 2002-05-13 Radar reflector RU2225059C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2002112583/09A RU2225059C2 (en) 2002-05-13 2002-05-13 Radar reflector

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2002112583/09A RU2225059C2 (en) 2002-05-13 2002-05-13 Radar reflector

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2002112583A RU2002112583A (en) 2004-02-10
RU2225059C2 true RU2225059C2 (en) 2004-02-27

Family

ID=32172685

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2002112583/09A RU2225059C2 (en) 2002-05-13 2002-05-13 Radar reflector

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2225059C2 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2476903C2 (en) * 2011-03-09 2013-02-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники (ТУСУР) Method of detecting and selecting radar signals based on polarisation feature and apparatus for realising said method

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
БЕЛОЦЕРКОВСКИЙ Г.Б. Основы радиотехники и антенны, ч. 2. - М.: Радио и связь, 1983. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2476903C2 (en) * 2011-03-09 2013-02-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники (ТУСУР) Method of detecting and selecting radar signals based on polarisation feature and apparatus for realising said method

Also Published As

Publication number Publication date
RU2002112583A (en) 2004-02-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US7820990B2 (en) System, method and apparatus for RF directed energy
Ma et al. Three-dimensional gradient-index materials and their applications in microwave lens antennas
Greenwood et al. A field picture of wave propagation in inhomogeneous dielectric lenses
US9583840B1 (en) Microwave zoom antenna using metal plate lenses
Ruiz-Garcia et al. Reflecting luneburg lenses
Zhang et al. Radiation performance synthesis for OAM vortex wave generated by reflective metasurface
Chiotellis et al. Experimental demonstration of highly localized pulses (X waves) at microwave frequencies
Jain et al. Flat-base broadband multibeam Luneburg lens for wide-angle scan
JP2023547206A (en) Radar beacon and radar measurement system
Pesarakloo et al. Planar, wide-band omnidirectional retroreflector using metal-only transmitarray structure for TE and TM polarizations
Vinogradov et al. Radar cross-section studies of spherical lens reflectors
Abdelgwad et al. L‐band horn antenna radiation enhancement for GPR applications by loading a wire medium
RU2225059C2 (en) Radar reflector
JP4545606B2 (en) Radar cross section measuring device
US3049708A (en) Polarization sensitive antenna system
Bankov et al. Design and experimental investigation of a multibeam integrated reflector antenna of the millimeter wave band
Schoenlinner Compact wide scan-angle antennas for automotive applications and RF MEMS switchable frequency-selective surfaces
RU75511U1 (en) MONO PULSE TWO-FREQUENCY SPHERICAL ANTENNA WITH POLARIZED SELECTION OF SIGNALS
Gao et al. A blind adaptive focused antenna array for the unknown target in lossy medium
US11808878B2 (en) Electromagnetic wave medical imaging system, device and methods
Nepa et al. Near-field focused antennas: from optics to microwaves
US11791556B2 (en) Super resolution system, device and methods
Ratcliffe Aerials for radar equipment
US11435472B1 (en) Super resolution radar device and methods
US20230408635A1 (en) Electromagnetic wave medical imaging system, device and methods

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20040514