RU2222569C2 - Method of carrying out gas-phase reactions - Google Patents
Method of carrying out gas-phase reactions Download PDFInfo
- Publication number
- RU2222569C2 RU2222569C2 RU2002109136/04A RU2002109136A RU2222569C2 RU 2222569 C2 RU2222569 C2 RU 2222569C2 RU 2002109136/04 A RU2002109136/04 A RU 2002109136/04A RU 2002109136 A RU2002109136 A RU 2002109136A RU 2222569 C2 RU2222569 C2 RU 2222569C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reaction gas
- gas
- energy
- stream
- target product
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к способам проведения газофазных эндотермических реакций и может быть использовано в химической промышленности при пиролизе углеводородов, в частности, для осуществления пиролиза в производстве непредельных углеводородов. The invention relates to methods for carrying out gas-phase endothermic reactions and can be used in the chemical industry for the pyrolysis of hydrocarbons, in particular, for pyrolysis in the production of unsaturated hydrocarbons.
Для производства непредельных углеводородов известны электродуговые и плазмохимические аппараты, и соответственно, способы, осуществляемые в них. Неравномерное распределение энергии по вводимому сырью в электродуговых и плазмохимических пиролитических аппаратах, конвертирующих природный газ в этилен или ацетилен, не позволяет достигать высоких уровней конверсии сырья и селективности выхода продуктов пиролиза, снизить удельные энергозатраты. Характерный энергетический КПД многотоннажных пиролитических производств порядка 30% [1]. For the production of unsaturated hydrocarbons, electric arc and plasma chemical apparatuses are known, and accordingly, the methods carried out in them. The uneven distribution of energy over the input of raw materials in electric arc and plasma-chemical pyrolytic apparatuses converting natural gas to ethylene or acetylene does not allow to achieve high levels of conversion of raw materials and selectivity of the output of pyrolysis products, to reduce specific energy costs. The characteristic energy efficiency of large-tonnage pyrolytic industries is about 30% [1].
Известен способ плазмохимического пиролиза углеводородов, в соответствии с которым процесс ведут в турбулизованной струе водородной плазмы. Предварительная турбулизация плазменной струи позволяет улучшить перемешивание сырья с энергоносителем - плазмой. Радиальные температурные градиенты в турбулизованной струе порядка 200 град/мм, существенно меньше, чем в нетурбулизованной струе (порядка 3000 град/мм). Этот способ позволяет повысить селективность пиролиза в отношении выхода этилена при использовании в качестве сырья пропана, или бензина [2]. Однако температурная однородность потока является недостаточной при использовании в качестве сырья природного газа с метаном в качестве основного компонента. Это приводит к низкому уровню конверсии метана в этилен или ацетилен при невысокой селективности целевого продукта. A known method of plasma chemical pyrolysis of hydrocarbons, in accordance with which the process is conducted in a turbulent stream of hydrogen plasma. Preliminary turbulization of the plasma jet improves the mixing of raw materials with an energy carrier - plasma. Radial temperature gradients in a turbulized stream are about 200 deg / mm, significantly less than in a non-turbulized stream (about 3000 deg / mm). This method allows to increase the selectivity of pyrolysis in relation to the yield of ethylene when using propane or gasoline as a raw material [2]. However, the temperature uniformity of the flow is insufficient when using natural gas with methane as the main component as a raw material. This leads to a low level of conversion of methane to ethylene or acetylene with a low selectivity of the target product.
Известен способ термоокислительного пиролиза метана, заключающийся в том, что в камеру смешения подают со сверхзвуковой скоростью метан, нагретый до 700 - 900oС под давлением 300 атм, и кислород, нагретый до 150 - 200oС, под меньшим давлением [3] . После смешения компонентов полученную метанокислородную смесь направляют со сверхзвуковой скоростью в камеру газодинамического торможения смеси. При торможении температура потока восстанавливается до 800oС, смесь самовоспламеняется и сгорает при расчетной температуре 1400 - 1500oС в камере сгорания, далее продукты реакции охлаждают и отбирают.There is a method of thermo-oxidative pyrolysis of methane, which consists in the fact that methane heated to 700 - 900 o C under a pressure of 300 atm and oxygen heated to 150 - 200 o C under less pressure [3] are fed into the mixing chamber at a supersonic speed. After mixing the components, the resulting methane-oxygen mixture is sent at a supersonic speed to the gas-dynamic drag chamber of the mixture. When braking, the flow temperature is restored to 800 o C, the mixture spontaneously ignites and burns at a design temperature of 1400 - 1500 o C in the combustion chamber, then the reaction products are cooled and removed.
Описанный способ термоокислительного пиролиза имеет жесткие ограничения по температуре и давлению в ресиверах, по соотношению компонентов реакционной смеси и поэтому не может быть распространен на широкий класс эндотермических реакций с метастабильным целевым продуктом. The described method of thermo-oxidative pyrolysis has severe restrictions on temperature and pressure in the receivers, on the ratio of the components of the reaction mixture and therefore cannot be extended to a wide class of endothermic reactions with a metastable target product.
Известен также способ пиролиза метана, включающий формирование сверхзвукового потока реакционного газа, снабжение сверхзвукового потока реакционного газа энергией, достаточной для его активации, получение целевого продукта и выделение целевого продукта, в котором по сути реакцию проводят в два этапа. На первом этапе конверсию метана осуществляют в сверхзвуковом потоке с энергоподводом при температуре 1800 - 2100o К. Вследствие низкого давления в сверхзвуковом потоке обратными реакциями, осуществляют пиролиз метана в ацетилен. На втором этапе вследствие резкого повышения давления до 2 - 5 МПа проводят гидрирование ацетилена в этилен. Описанный способ позволяет увеличить содержание этилена в продуктах пиролиза при конверсии метансодержащего газа. Этот способ является ближайшим аналогом предлагаемого способа проведения газофазных реакций и принят принят за прототип изобретения по наибольшему количеству сходных с ним признаков [4].There is also known a method for methane pyrolysis, including the formation of a supersonic flow of a reaction gas, supplying a supersonic flow of a reaction gas with energy sufficient to activate it, obtaining the target product and isolating the target product, in which the reaction is essentially carried out in two stages. At the first stage, methane conversion is carried out in a supersonic flow with an energy supply at a temperature of 1800 - 2100 o K. Due to the low pressure in the supersonic flow by reverse reactions, methane is pyrolyzed to acetylene. At the second stage, due to a sharp increase in pressure to 2 - 5 MPa, acetylene is hydrogenated to ethylene. The described method allows to increase the ethylene content in the pyrolysis products during the conversion of methane-containing gas. This method is the closest analogue of the proposed method for conducting gas-phase reactions and is taken as a prototype of the invention for the greatest number of similar features [4].
К недостаткам прототипа относится, в первую очередь, невозможность равномерного распределения вводимой энергии по вводимым реагентам. Ни один из упомянутых в описании способа методов подвода энергии не позволяет организовать однородное температурное поле по сечению потока реакционного газа, а процессы выравнивания температуры по его сечению не успевают произойти, так как в сверхзвуковом потоке подвод энергии и реакции пиролиза на первом этапе осуществления способа протекают совместно. Кроме того, повышение температуры газа в сверхзвуковой зоне реактора, проведение реакции пиролиза метана в сверхзвуковой зоне (и то и другое ведет к повышению скорости звука в потоке) представляют опасность, связанную с явлением кризиса течения и, как следствие, с неустойчивостью сверхзвукового режима течения, что может вызвать нестабильность работы реактора. В целом прототип характеризуется высокими энергозатратами и низкой селективностью выхода целевого продукта. The disadvantages of the prototype include, in the first place, the inability to evenly distribute the input energy over the input reagents. None of the energy supply methods mentioned in the description of the method allows to organize a uniform temperature field along the cross section of the reaction gas flow, and temperature equalization processes along its cross section do not have time to occur, since energy and pyrolysis reactions occur simultaneously in a supersonic flow at the first stage of the method . In addition, increasing the gas temperature in the supersonic zone of the reactor, carrying out the methane pyrolysis reaction in the supersonic zone (both of which leads to an increase in the speed of sound in the stream) pose a danger associated with the phenomenon of a flow crisis and, as a consequence, with the instability of the supersonic flow regime, which can cause instability of the reactor. In general, the prototype is characterized by high energy consumption and low selectivity of the yield of the target product.
Предлагаемое изобретение решает задачу снижения удельных энергозатрат и повышения селективности выхода целевого продукта в эндотермических реакциях с метастабильным целевым продуктом. The present invention solves the problem of reducing specific energy consumption and increasing the selectivity of the yield of the target product in endothermic reactions with a metastable target product.
Поставленная задача решается тем, что предлагается способ проведения газофазных химических реакций, включающий формирование сверхзвукового потока реакционного газа, снабжение сверхзвукового потока реакционного газа энергией, достаточной для его активации, получение целевого продукта и выделение целевого продукта, в котором снабжение энергией сверхзвукового потока реакционного газа осуществляют таким образом, чтобы он при этом ускорялся, одновременно его объем по ходу его движения расширяют, а целевой продукт получают путем торможения названного сверхзвукового потока реакционного газа. The problem is solved in that a method for conducting gas-phase chemical reactions is proposed, including forming a supersonic flow of a reaction gas, supplying a supersonic flow of a reaction gas with energy sufficient to activate it, obtaining a target product and isolating a target product in which a supersonic flow of a reaction gas is supplied with energy so that it accelerates at the same time, at the same time its volume is expanded in the course of its movement, and the target product is obtained by braking The above mentioned supersonic flow of the reaction gas.
Таким образом, в предлагаемом способе проведения химических реакций подвод энергии и химическое превращение осуществляют в потоке реакционного газа последовательно: вначале - подвод энергии с целью ускорения сверхзвукового потока и одновременном прохождении им расширяющегося в направлении движения газа объема, а затем - химическое превращение с образованием целевого продукта, при торможении ускоренного потока реакционного газа. Thus, in the proposed method for conducting chemical reactions, energy is supplied and the chemical conversion is carried out sequentially in the reaction gas stream: first, energy is supplied in order to accelerate the supersonic flow and at the same time pass through a volume expanding in the direction of gas movement, and then chemical transformation to form the target product while braking the accelerated flow of the reaction gas.
Целевой продукт по предлагаемому способу, преимущественно, получают в результате эндотермической реакции. The target product according to the proposed method, mainly obtained as a result of an endothermic reaction.
Торможение потока реакционного газа осуществляют, например, путем уменьшения его объема - сжатия названного потока газа по ходу его движения, например, путем прохождения сужающегося канала. Inhibition of the flow of the reaction gas is carried out, for example, by reducing its volume - compression of the named gas stream in the direction of its movement, for example, by passing a tapering channel.
Выделение целевого продукта преимущественно осуществляют закалкой заторможенного потока реакционного газа. The selection of the target product is mainly carried out by quenching the inhibited stream of the reaction gas.
В качестве реакционного газа может использоваться, например, метан, природный газ, или другие углеводороды, а целевыми продуктами могут являться олефины, или ацетиленовые соединения. As the reaction gas, for example, methane, natural gas, or other hydrocarbons may be used, and the target products may be olefins, or acetylene compounds.
Реакционный газ может быть разбавлен другим газом, отличным от углеводородов, например СO2, N2, O2, или спиртами.The reaction gas may be diluted with a gas other than hydrocarbons, for example CO 2 , N 2 , O 2 , or alcohols.
Снабжение энергией сверхзвукового потока реакционного газа, как указано выше, осуществляют таким образом, чтобы он при этом ускорялся. Для этого к сверхзвуковому потоку подводят энергию любым известным способом, например осуществляют окисление части веществ, входящих в его состав, или вводят в поток электрический разряд, либо осуществляют окисление горючего газа в сопровождении электрического разряда и др. The energy supply of the supersonic flow of the reaction gas, as described above, is carried out so that it is accelerated. To do this, energy is supplied to the supersonic stream in any known manner, for example, some of the substances included in its composition are oxidized, an electric discharge is introduced into the stream, or combustible gas is oxidized accompanied by an electric discharge, etc.
Подводимую энергию к ускоряемому сверхзвуковому потоку реакционного газа, запасают в виде кинетической и тепловой энергии без протекания эндотермической реакции в расширяющемся объеме таким образом, чтобы выполнялось условие:
где х - маршевая координата потока;
а - координата начала зоны энерговклада;
b - координата старта реакции;
U(x) - скорость потока как функция маршевой координаты;
T(x) - температура в потоке как функция маршевой координаты;
p(x) - давление в потоке как функция маршевой координаты;
yi 0 - массовые концентрации компонент в исходном продукте, [yi 0] = моль/кг;
τ1/2[T, p, {y
δ - допустимая доля сырья, прореагировавшая в зоне энергоподвода.The energy supplied to the accelerated supersonic flow of the reaction gas is stored in the form of kinetic and thermal energy without an endothermic reaction in an expanding volume so that the condition is satisfied:
where x is the marching coordinate of the stream;
a - coordinate of the beginning of the energy input zone;
b is the coordinate of the start of the reaction;
U (x) is the flow velocity as a function of the marching coordinate;
T (x) is the temperature in the stream as a function of the marching coordinate;
p (x) is the pressure in the stream as a function of the marching coordinate;
y i 0 - mass concentration of components in the initial product, [y i 0 ] = mol / kg;
τ 1/2 [T, p, {y
δ is the allowable fraction of raw materials that have reacted in the energy supply zone.
Например, при пиролизе природного газа (метана) δ порядка 0,01, так как в природном газе кроме метана содержится не менее 1% примесей, а целевую эндотермическую реакцию осуществляют при торможении потока за скачком уплотнения. For example, during the pyrolysis of natural gas (methane), δ is of the order of 0.01, since in addition to methane, natural gas contains at least 1% of impurities, and the target endothermic reaction is carried out when the flow is inhibited behind a shock wave.
Если стартовая реакция процесса - первого порядка, то критерий (1) выглядит следующим образом:
где К(Т) - константа скорости стартовой реакции.If the initial reaction of the process is of the first order, then criterion (1) is as follows:
where K (T) is the rate constant of the starting reaction.
Благодаря тому, что ввод энергии в поток происходит без протекания химических превращений (в смысле выполнения критерия (1)), становится возможным снизить темп ввода энергии и, соответственно, увеличить время распределения вводимой энергии по вводимым реагентам, организовать однородный по скорости и температуре сверхзвуковой поток реакционного газа. Due to the fact that energy is introduced into the flow without chemical transformations (in the sense of fulfilling criterion (1)), it becomes possible to reduce the rate of energy input and, accordingly, increase the distribution time of the input energy by the input reagents, to organize a supersonic stream uniform in speed and temperature reaction gas.
Торможение такого потока реакционного газа "включает" (вследствие скачка температуры) протекание эндотермической реакции с однородным по сечению потока температурным полем. Этим определяется высокая селективность процесса по продуктам реакции. Производительность при этом лимитируется скоростью, до которой разгоняют поток реакционного газа при выполнении критерия (1). Inhibition of such a reaction gas stream “includes” (due to a temperature jump) the occurrence of an endothermic reaction with a uniform temperature field over the cross section of the stream. This determines the high selectivity of the process according to the reaction products. In this case, productivity is limited by the speed to which the flow of the reaction gas is accelerated when criterion (1) is fulfilled.
Это позволяет повысить селективность выхода целевого продукта в газофазных эндотермических реакциях с метастабильным целевым продуктом и уменьшить удельные энергозатраты. This allows you to increase the selectivity of the yield of the target product in gas-phase endothermic reactions with a metastable target product and to reduce specific energy consumption.
Предложенный способ проиллюстрирован на приведенных ниже примерах. The proposed method is illustrated in the examples below.
Пример 1. Example 1
Осуществляют термопиролиз метана. Thermopyrolysis of methane is carried out.
Поток метана, предварительно разогревают в ресивере до температуры ≈ 1000 К, ускоряют в сверхзвуковом сопле с одновременным подводом энергии к потоку. Химические превращения при этом не идут, в силу соблюдения критерия (1), что достигается выбором специальной геометрии сопла, согласованной со способом подвода энергии. В конце зоны энергоподвода организуют прямой скачок уплотнения. The methane stream is preheated in the receiver to a temperature of ≈ 1000 K, accelerated in a supersonic nozzle with the simultaneous supply of energy to the stream. In this case, chemical transformations do not occur, due to the fulfillment of criterion (1), which is achieved by choosing a special nozzle geometry that is consistent with the method of supplying energy. At the end of the energy supply zone, a direct shock wave is organized.
Характеристики потока перед скачком
Скорость - 2500 м/с
Температура - 1700 K
Число Маха М = 2,5
Энтальпия в потоке ≈ 150 кДж/моль, при этом из ресивера газ выходит, имея энтальпию ≈ 50 кДж/моль, полученную вводом низкопотенциального тепла, через рекуперацию.Flow characteristics before the jump
Speed - 2500 m / s
Temperature - 1700 K
Mach number M = 2.5
The enthalpy in the flow is ≈ 150 kJ / mol; in this case, the gas exits the receiver with the enthalpy ≈ 50 kJ / mol obtained by introducing low-grade heat through recovery.
Энтальпию ≈ 100 кДж/моль исходный продукт получает в сверхзвуковом потоке, при этом в кинетическую энергию запасается ≈ 50 кДж/моль. Enthalpy ≈ 100 kJ / mol the initial product receives in a supersonic flow, while ≈ 50 kJ / mol is stored in kinetic energy.
Характеристики потока после скачка
Скорость - 490 м/с
Температура - 2200 К
Максимальная концентрация этилена реализуется на расстоянии 0,02 м от скачка ниже по потоку и составляет примерно 22% от массы исходного сырья (метана).Flow characteristics after the jump
Speed - 490 m / s
Temperature - 2200 K
The maximum concentration of ethylene is realized at a distance of 0.02 m from the jump downstream and is approximately 22% of the mass of the feedstock (methane).
Максимальная концентрация ацетилена реализуется на расстоянии 0,68 м от скачка и составляет примерно 31% от массы исходного сырья. The maximum concentration of acetylene is realized at a distance of 0.68 m from the jump and is approximately 31% of the mass of the feedstock.
Максимальная концентрация совокупного продукта реализуется на расстоянии 0,19 м от скачка и составляет примерно 39% от массы исходного сырья. The maximum concentration of the total product is implemented at a distance of 0.19 m from the jump and is approximately 39% by weight of the feedstock.
Удельные энергозатраты (по ацетилену) составляют ≈ 620 кДж/моль, то есть энергетический КПД в рассмотренном примере выше 60%. The specific energy consumption (for acetylene) is ≈ 620 kJ / mol, that is, the energy efficiency in the considered example is above 60%.
Радиальная температурная неоднородность потока не превышает 10 град/мм. Известно, что в аналоге [2] эта величина на порядок больше (200 град/мм). Radial temperature inhomogeneity of the flow does not exceed 10 deg / mm. It is known that in the analogue of [2] this value is an order of magnitude greater (200 deg / mm).
Пример 2. Example 2
Осуществляют термопиролиз этана до этилена. Схема аналогична, описанной в примере 1. Thermopyrolysis of ethane to ethylene is carried out. The scheme is similar to that described in example 1.
Характеристики потока этана перед скачком
Скорость - 2500 м/с
Температура - 1000 К
Число Маха М = 4,6
Характеристики потока после скачка
Скорость - 190 м/с
Температура - 1670 К
Максимальная концентрация этилена реализуется на расстоянии 0,88 м от скачка ниже по потоку и составляет примерно 55% от массы исходного сырья (этана).Ethane flow characteristics before the jump
Speed - 2500 m / s
Temperature - 1000 K
Mach number M = 4.6
Flow characteristics after the jump
Speed - 190 m / s
Temperature - 1670 K
The maximum concentration of ethylene is realized at a distance of 0.88 m from the jump downstream and is approximately 55% of the mass of the feedstock (ethane).
Максимальная концентрация этилена и ацетилена реализуется на расстоянии 1,99 м от скачка и составляет примерно 88% от массы исходного сырья. The maximum concentration of ethylene and acetylene is realized at a distance of 1.99 m from the jump and is approximately 88% by weight of the feedstock.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет снизить энергозатраты на производство единицы целевого продукта и повысить селективность выхода конечного продукта в эндотермических реакциях с метастабильным целевым продуктом. Thus, the proposed method allows to reduce energy consumption for the production of a unit of the target product and to increase the selectivity of the yield of the final product in endothermic reactions with a metastable target product.
Claims (13)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002109136/04A RU2222569C2 (en) | 2002-04-08 | 2002-04-08 | Method of carrying out gas-phase reactions |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002109136/04A RU2222569C2 (en) | 2002-04-08 | 2002-04-08 | Method of carrying out gas-phase reactions |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002109136A RU2002109136A (en) | 2003-12-27 |
| RU2222569C2 true RU2222569C2 (en) | 2004-01-27 |
Family
ID=32090931
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002109136/04A RU2222569C2 (en) | 2002-04-08 | 2002-04-08 | Method of carrying out gas-phase reactions |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2222569C2 (en) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20140058128A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Production of higher hydrocarbons from a methane conversion process |
| WO2014031297A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Glycols removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| WO2014031325A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Acids removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| WO2014031317A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Removal of solids and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| US8927769B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-06 | Uop Llc | Production of acrylic acid from a methane conversion process |
| US8933275B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-13 | Uop Llc | Production of oxygenates from a methane conversion process |
| US9023255B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-05-05 | Uop Llc | Production of nitrogen compounds from a methane conversion process |
| US9205398B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-12-08 | Uop Llc | Production of butanediol from a methane conversion process |
| US9308513B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-04-12 | Uop Llc | Production of vinyl chloride from a methane conversion process |
| US9327265B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-05-03 | Uop Llc | Production of aromatics from a methane conversion process |
| US9370757B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-06-21 | Uop Llc | Pyrolytic reactor |
| US9656229B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-05-23 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
| US9689615B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-06-27 | Uop Llc | Steady state high temperature reactor |
| US9707530B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-07-18 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
-
2002
- 2002-04-08 RU RU2002109136/04A patent/RU2222569C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20140058128A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Production of higher hydrocarbons from a methane conversion process |
| WO2014031297A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Glycols removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| WO2014031325A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Acids removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| WO2014031317A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Removal of solids and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| US8927769B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-06 | Uop Llc | Production of acrylic acid from a methane conversion process |
| US8933275B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-13 | Uop Llc | Production of oxygenates from a methane conversion process |
| US8937186B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-20 | Uop Llc | Acids removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| US9023255B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-05-05 | Uop Llc | Production of nitrogen compounds from a methane conversion process |
| US9205398B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-12-08 | Uop Llc | Production of butanediol from a methane conversion process |
| US9308513B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-04-12 | Uop Llc | Production of vinyl chloride from a methane conversion process |
| US9327265B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-05-03 | Uop Llc | Production of aromatics from a methane conversion process |
| US9370757B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-06-21 | Uop Llc | Pyrolytic reactor |
| US9434663B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-09-06 | Uop Llc | Glycols removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| US9656229B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-05-23 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
| US9689615B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-06-27 | Uop Llc | Steady state high temperature reactor |
| US9707530B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-07-18 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2222569C2 (en) | Method of carrying out gas-phase reactions | |
| RU2158747C1 (en) | Method of direct pyrolysis of methane | |
| US9737870B2 (en) | Pyrolytic reactor | |
| CA1237150A (en) | Method of controlling pyrolysis temperature | |
| US4136015A (en) | Process for the thermal cracking of hydrocarbons | |
| US4101639A (en) | Process for production of carbon black | |
| US20150165414A1 (en) | Methods and reactors for producing acetylene | |
| AU2019202603A1 (en) | Pyrolytic reactor and method of using | |
| US3178488A (en) | Production of unsaturates by the nonuniform mixing of paraffin hydrocarbons with hot combustion gases | |
| US3018309A (en) | Pyrolytic conversion of paraffins | |
| US20150165411A1 (en) | Methods and reactors for producing acetylene | |
| Schmidt-Szalowski et al. | Methane conversion into C2 hydrocarbons and carbon black in dielectric-barrier and gliding discharges | |
| Liu et al. | Production of light alkenes with low CO 2 emission from gas phase oxidative cracking (GOC) of hexane | |
| US3161695A (en) | Process for making acetylene | |
| US2727932A (en) | Method for controlling reactions in hot gaseous reaction mixtures | |
| US3153104A (en) | Cooling by recirculated product in diffusion flame process for production of acetylene and ethylene | |
| US3336412A (en) | Production of unsaturated hydrocarbons by pyrolysis of saturated hydrocarbons | |
| US3297777A (en) | Oxidative dehydrogenation process | |
| US20140058128A1 (en) | Production of higher hydrocarbons from a methane conversion process | |
| US3192280A (en) | Preferred method for supplying reactants to a resonating shock tube machine | |
| US20140058159A1 (en) | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor | |
| RU2188846C1 (en) | Hydrocarbon feedstock processing method | |
| US20140058160A1 (en) | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor | |
| Mossé et al. | Production of commercial hydrogen and acetylene from propane-butane and liquid hydrocarbons in an electric-arc plasma reactor. | |
| US2678956A (en) | Thermal cracking |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180409 |