RU2222000C2 - Method determining resistance of metal of underground pipe-lines to stress corrosion - Google Patents
Method determining resistance of metal of underground pipe-lines to stress corrosion Download PDFInfo
- Publication number
- RU2222000C2 RU2222000C2 RU2002106317/28A RU2002106317A RU2222000C2 RU 2222000 C2 RU2222000 C2 RU 2222000C2 RU 2002106317/28 A RU2002106317/28 A RU 2002106317/28A RU 2002106317 A RU2002106317 A RU 2002106317A RU 2222000 C2 RU2222000 C2 RU 2222000C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- hydrogen
- resistance
- stress corrosion
- pipe
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к областям электрохимии, аналитической и физической химии, а именно к способам определения количественного содержания водорода в стали, и может быть использовано в подземном трубопроводном транспорте при оценке несущей способности металла труб, подвергающихся наводороживанию. The invention relates to the fields of electrochemistry, analytical and physical chemistry, and in particular to methods for determining the quantitative content of hydrogen in steel, and can be used in underground pipelines to assess the load-bearing capacity of metal pipes exposed to hydrogenation.
Известны способы определения устойчивости металла к коррозии, заключающиеся в получении атомарного кислорода из электролита путем электролиза воды электрическим током на поверхности металла или образца (патент Франции 2218024, G 01 Т 17/00). Known methods for determining the resistance of metal to corrosion, which include obtaining atomic oxygen from an electrolyte by electrolysis of water by electric current on the surface of a metal or sample (French patent 2218024, G 01 T 17/00).
Недостатком способов является то, что они не учитывают специфики стресс-коррозионного разрушения, при котором на разрушающейся поверхности выделяется атомарный водород, проникающий в сталь, от концентрации которого в металле зависит степень снижения несущей способности конструкции. The disadvantage of these methods is that they do not take into account the specifics of stress-corrosion fracture, in which atomic hydrogen is released on the collapsing surface, penetrating the steel, the degree of reduction of the structural bearing capacity of the metal depends on its concentration.
Известны способы определения содержания водорода в металле - карандашная спиртовая или глицериновая пробы, вакуумный и хроматографический методы (Теория сварочных процессов. // Под ред. Фролова В.В. - М.: Высшая школа, 1988, с. 534-535). Known methods for determining the hydrogen content in a metal - pencil alcohol or glycerin samples, vacuum and chromatographic methods (Theory of welding processes. // Under the editorship of Frolov VV - M .: Higher school, 1988, S. 534-535).
Наиболее простая карандашная проба заключается в помещении образца в специальную пробирку (эдиометр) со спиртом (или глицерином, подогретым до 310~340К) для наблюдения выделения водорода в течение 5 сут. The simplest pencil test consists in placing the sample in a special test tube (ediometer) with alcohol (or glycerin heated to 310 ~ 340K) to observe the evolution of hydrogen for 5 days.
Наиболее точный хроматографический метод предусматривает помещение образца в герметичную камеру, нагреваемую до температуры 420К, в результате чего время испытания сокращается до 2 ч. Нагреваемый образец обдувают аргоном, смесь которого с водородом анализируют хроматографом. The most accurate chromatographic method involves placing the sample in a sealed chamber heated to a temperature of 420K, resulting in a reduced test time of up to 2 hours. The heated sample is blown with argon, the mixture of which is analyzed with a chromatograph with hydrogen.
Недостатками перечисленных методов являются их высокая стоимость и длительность проведения эксперимента, так как они относятся к разрушающим методам испытаний и требуют для своего осуществления вывода трубопровода из эксплуатационного режима. The disadvantages of these methods are their high cost and duration of the experiment, since they relate to destructive testing methods and require the pipeline to be taken out of operation for its implementation.
Известен способ определения водорода в газовой и жидкой среде, включающий введение в контролируемую среду металлического проводника изменяющего электрофизические свойства при поглощении водорода (авт. св. 1827634, G 01 N 27/26). A known method for the determination of hydrogen in a gas and liquid medium, comprising introducing into a controlled medium a metal conductor that changes the electrophysical properties when absorbing hydrogen (ed. St. 1827634, G 01 N 27/26).
Недостатками известного способа являются невозможность измерения содержания водорода в твердых телах и температурные ограничения для внешней среды. The disadvantages of this method are the inability to measure the hydrogen content in solids and temperature restrictions for the external environment.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению относится способ определения стойкости труб из ферромагнитных сталей к внутрикотловой коррозии путем измерения косвенных параметров, характеризующих последнюю тем, что замеряют физическую величину, коррелирующую с сопротивлением металла трубы намагничиванию, например коэрцитивную силу (авт. св. 571658, F 22 В 37 /10, F 28 F 19/00, G 01 N 17/00). Closest to the proposed invention relates to a method for determining the resistance of pipes from ferromagnetic steels to internal boiler corrosion by measuring indirect parameters characterizing the latter by measuring a physical quantity that correlates with the resistance of the pipe metal to magnetization, for example, coercive force (ed. St. 571658, F 22 V 37/10, F 28 F 19/00, G 01 N 17/00).
Недостатками способа является то, что магнитные поля защитных и коррозионных токов достаточно трудно отфильтровать от магнитного поля намагниченной катоднозащищенной стали, кроме того, способ не позволяет проводить измерения без непосредственного контакта с телом трубы. The disadvantages of the method is that the magnetic fields of protective and corrosive currents are difficult to filter from the magnetic field of magnetized cathodic steel, in addition, the method does not allow measurements without direct contact with the pipe body.
Задачей изобретения является определение стресс-коррозионной стойкости металла путем измерения неразрушающим методом электродного потенциала металлов и сплавов. The objective of the invention is to determine the stress corrosion resistance of a metal by measuring the non-destructive method of the electrode potential of metals and alloys.
Поставленная задача достигается способом определения стойкости металла подземных трубопроводов к стресс-коррозии путем измерения косвенных параметров, характеризующих последнюю, для чего с помощью электрода сравнения осуществляется контроль электродного потенциала металла или сплава и по отклонению потенциала от значений, определяемых диаграммой Пурбе (см. фиг.1), вычисляют давление водорода в металле, коррелирующее с его несущей способностью. The problem is achieved by a method of determining the resistance of underground pipelines to stress corrosion by measuring indirect parameters characterizing the latter, for which, using a reference electrode, the electrode potential of a metal or alloy is monitored and the potential deviates from the values determined by the Purbe diagram (see Fig. 1 ), calculate the pressure of hydrogen in the metal, correlating with its bearing capacity.
Новые существенные признаки:
1) определяют электродный потенциал металла или сплава;
2) измерения осуществляют с помощью электрода сравнения;
4) по отклонению электродного потенциала от значений, определяемых диаграммой Пурбе, вычисляют давление водорода в металла или сплаве;
5) используют корреляционную зависимость несущей способности конструкционного материала от давления водорода в металле.New significant features:
1) determine the electrode potential of a metal or alloy;
2) measurements are carried out using a reference electrode;
4) the deviation of the electrode potential from the values determined by the Purbe diagram, calculate the pressure of hydrogen in the metal or alloy;
5) use the correlation dependence of the bearing capacity of the structural material on the pressure of hydrogen in the metal.
Перечисленные новые существенные признаки в совокупности с известными обеспечивают получение технического результата во всех случаях, на которые распространяются испрашиваемый объем правовой охраны. The above new essential features, together with the known ones, provide a technical result in all cases to which the requested amount of legal protection applies.
Получение технического результата изобретения достигается тем, что по отклонению от значений диаграммы Пурбе электродного потенциала поверхности металла подземного трубопровода, измеренного с помощью электрода сравнения, можно судить о наводороженности металла или сплава, рассчитав по уравнению Нернста Δφ=-0,0592•lg(РА/РС) допустимое давление водорода в металле, где РА - давление водорода на слабо наводороженной наружной поверхности металла; РС - давление водорода в сильно наводороженных межкристаллитных, межфрагментарных или межблочных объемах.Obtaining the technical result of the invention is achieved by the fact that by deviating from the values of the Purbe diagram of the electrode potential of the surface of the metal of the underground pipeline, measured using a reference electrode, one can judge the hydrogen content of the metal or alloy, calculated by the Nernst equation Δφ = -0.0592 • log (P A / P C ) permissible pressure of hydrogen in the metal, where P A is the pressure of hydrogen on the slightly hydrogenated outer surface of the metal; P C is the pressure of hydrogen in highly hydrogenated intergranular, interfragmental, or interblock volumes.
Предлагаемый способ позволяет объяснить явление понижения потенциала стали при наводороживании. Атомарный водород проникает в сталь по межкристаллитным, межблочным и межфрагментарным пространствам из-за разности концентраций и давлений газовой фазы у поверхности металла и в микрополостях, где сохраняется глубокий вакуум, так как другие газы туда проникнуть не могут из-за значительных собственных линейных размеров, превышающих размеры входных сечений в микрообъемы. Технология изготовления стальной трубы приводит к увеличению входных сечений в микрополости, расположенные на внешней (растянутой) образующей трубы. В зонах технологического догиба входные сечения в микрообъемы еще более увеличиваются, что облегчает транспорт водорода в сталь на этих участках. Проникновение водорода в сталь становится возможным только в том случае, если наводороживаемый металл испытывает внешние растягивающие напряжения, увеличивающие поперечные сечения входов в межкристаллитные, межфрагментарные и межблочные объемы. Способствуют проникновению водорода в сталь электрическое и магнитное поля, ориентирующие протон в электролите по нормали к поверхности трубы. Архимедова сила прижимает образовавшийся в результате электролиза атом водорода к нижней образующей трубы. Повышенная температура трубопровода после насосной станции способствует проникновению атомарного водорода в сталь. В итоге - сумма слабых взаимодействий, наложенная на знакопеременные или изменяющиеся внешние растягивающие нагрузки, обеспечивает транспорт водорода в металл трубы. Наводороживание стали происходит по нижней образующей труб газопроводов больших диаметров с пленочной гидроизоляцией, под которую (даже при высоком качестве выполнения гидроизоляции) рано или поздно поступает влага, так как в результате длительной эксплуатации в водонасыщенных грунтах с изменяющимся уровнем грунтовых вод (хотя бы временно в течение года) труба газопровода периодически всплывает (при повышении уровня воды) и протапливается (при понижении уровня грунтовых вод). Защемленная на боковых поверхностях трубы грунтом эластичная пленочная гидроизоляция вытягивается и сползает, формируя на нижней части образующей трубы гофр, постепенно заполняемый грунтовыми водами. Источником атомарного водорода служит постоянно действующая катодная защита подземного трубопровода, находящегося в контакте с электролитом (грунтовыми водами). The proposed method allows to explain the phenomenon of lowering the potential of steel during hydrogenation. Atomic hydrogen penetrates steel through intergranular, interblock, and interfragmental spaces due to the difference in the concentrations and pressures of the gas phase at the metal surface and in microcavities, where a deep vacuum is maintained, since other gases cannot penetrate there because of their significant linear dimensions exceeding sizes of input sections in microvolumes. The technology of manufacturing a steel pipe leads to an increase in input sections in microcavities located on the external (extended) generatrix of the pipe. In the zones of technological deflection, the inlet cross sections into microvolumes increase even more, which facilitates the transport of hydrogen into steel in these areas. The penetration of hydrogen into steel becomes possible only if the hydrogenated metal experiences external tensile stresses that increase the cross sections of the entrances to intergranular, interfragmental, and interblock volumes. The penetration of hydrogen into steel by electric and magnetic fields, orienting the proton in the electrolyte normal to the surface of the pipe. The Archimedean force presses the hydrogen atom formed as a result of electrolysis to the lower generatrix of the pipe. The elevated temperature of the pipeline after the pumping station facilitates the penetration of atomic hydrogen into steel. As a result, the sum of weak interactions, superimposed on alternating or changing external tensile loads, ensures the transport of hydrogen into the pipe metal. Steel is hydrogenated along the lower generatrix of large diameter gas pipelines with film waterproofing, under which (even with high quality waterproofing) moisture sooner or later comes in, as a result of long-term operation in water-saturated soils with a changing groundwater level (at least temporarily during years) the gas pipe periodically pops up (with increasing water levels) and is heated (with lowering groundwater levels). The elastic film waterproofing trapped on the side surfaces of the pipe with soil is stretched and slides, forming corrugations on the lower part of the pipe forming, gradually filled with ground water. The source of atomic hydrogen is the permanent cathodic protection of an underground pipeline in contact with an electrolyte (groundwater).
Атом водорода массой m с мгновенной скоростью, порядка 1900 м/с (при нормальных условиях) устремляется в межкристаллитный, межфрагментарный или межблочный объем 1 (фиг.2) к вершине полости и соударяется со стенками микрообьема, сближающимися под углом α к его вершине. В каждое мгновение удара соотношение между силой, действующей на любое из соударяющихся тел, и импульсом этого тела определяется вторым законом Ньютона
FN=m(dV/dt), (1)
где dV - изменение скорости атома массой m за время dt. При соударении атом водорода воздействует на стенки микрообъема. Усилия, воспринимаемые стенками полостей, определяются только условиями нагружения и составляют
FC=FN/2Sin(α/2). (2)
Так как границы между субзернами (фрагментами и блоками) малоугловые, то при всех значениях α, стремящегося к 0, sinα≅α радиан, тогда выражение (2) примет вид
FC=FN/α. (3)
Тогда при α, стремящегося к 0 для любых нормальных значениях наружного давления РA, усилия FC, воздействующие на стенки полостей могут достигать значительных величин, а так как площади, воспринимающие эти усилия ограничены, то давления РC, испытываемые стенками при проникновении в микрообъемы атомов водорода, могут превысить прочностные характеристики (временное сопротивление σВ) любой стали PC≫σB (так как прочность кристаллов, из которых состоит сталь, на 2-3 порядка выше прочности металла), что приводит к росту транскристаллитных трещин и разрушению стали под действием внешних проектных нагрузок.A hydrogen atom of mass m with an instantaneous velocity of the order of 1900 m / s (under normal conditions) rushes into the intercrystalline, interfragmental, or interblock volume 1 (Fig. 2) to the top of the cavity and collides with the walls of the microvolume, converging at an angle α to its top. At every instant of impact, the ratio between the force acting on any of the colliding bodies and the momentum of this body is determined by Newton’s second law
F N = m (dV / dt), (1)
where dV is the change in the velocity of an atom of mass m during the time dt. In a collision, a hydrogen atom acts on the walls of a microvolume. The forces perceived by the walls of the cavities are determined only by the loading conditions and amount to
F C = F N / 2Sin (α / 2). (2)
Since the boundaries between subgrains (fragments and blocks) are small-angle, then for all values of α tending to 0, sinα≅α is radian, then expression (2) takes the form
F C = F N / α. (3)
Then, with α tending to 0 for any normal values of the external pressure P A , the forces F C acting on the walls of the cavities can reach significant values, and since the areas receiving these forces are limited, the pressures P C experienced by the walls when they penetrate into the microvolumes hydrogen atoms may exceed the strength properties (tensile strength σ B) any steel P C »σ B (since the strength of the crystals that make up the steel by 2-3 orders of magnitude higher strength metal), which leads to an increase in bursting transgranular n and destruction due to external steel design loads.
Известное выражение для плотности одномерного потока частиц, диффундирующих в толщу металла в соответствии с предложенной моделью проникновения водорода в сталь, будет имеет вид
где D - коэффициент диффузии водорода в металле;
(∂c/∂x); (∂P/∂x); (∂T/∂x); (∂φ/∂x)- градиенты концентрации, давления, температуры и потенциала соответственно;
А, В, С - интегральные коэффициенты.The well-known expression for the density of a one-dimensional flow of particles diffusing into the metal in accordance with the proposed model of hydrogen penetration into steel will be
where D is the diffusion coefficient of hydrogen in the metal;
(∂c / ∂x); (∂P / ∂x); (∂T / ∂x); (∂φ / ∂x) are the gradients of concentration, pressure, temperature, and potential, respectively;
A, B, C are integral coefficients.
Так как водород воздействует на стенки микрополостей, то и стенки микрообъемов оказывают точно такое же давление на атомы водорода, находящегося в микрополостях под давлением, превышающим атмосферное на несколько порядков, что создает условия (при контакте с водным электролитом) для функционирования концентрационного гальванического элемента дифференциальной наводороженности, расходным материалом которого служит водород, находящийся в микрополостях. На наводороженной (анодной) поверхности протекает реакция окисления атомарного водорода Н с образованием электрона е и протона H+: Н-->H++е.Since hydrogen acts on the walls of microcavities, the walls of microvolumes exert exactly the same pressure on the atoms of hydrogen located in microcavities under a pressure several orders of magnitude higher than atmospheric, which creates conditions (in contact with an aqueous electrolyte) for the functioning of a differential differential hydrogen concentration galvanic cell whose consumables are hydrogen in microcavities. On the hydrogenated (anodic) surface, an oxidation reaction of atomic hydrogen H takes place with the formation of electron e and proton H + : H -> H + + e.
На катоде идет та же реакция, но в обратном направлении. Термодинамическая возможность функционирования подобного электрохимического процесса и величина элегродвижущей силы, создаваемая этим концентрационным гальваническим элементом дифференциальной наводороженности, в соответствии с уравнением Нернста, пропорциональна логарифму отношения давлений водорода на слабо наводороженной наружной поверхности металла РA и в сильно наводороженных межкристаллитных, межфрагментарных или межблочных объемах РC (в стали): Δφ= -0,0592•lg(РA/РC).At the cathode, the same reaction occurs, but in the opposite direction. The thermodynamic possibility of functioning of such electrochemical process and the quantity elegrodvizhuschey force created by this concentration electrochemical cell differential hydrogenated in accordance with the Nernst equation, is proportional to the logarithm of the ratio of hydrogen pressure on the weak of hydrogenated outer metal surface P A and in highly hydrogenated intercrystalline, interfragmentary or interblock volumes P C (in steel): Δφ = -0.0592 • log (P A / P C ).
В результате сильно наводороженные поверхности стальной трубы имеют более низкий электродный потенциал, чем не наводороженные участки. Значения электродного потенциала двухвалентного железа в зависимости от концентрации двухвалентных ионов железа в электролите при pH 7 составляют от - 0,44 В до - 0,62 В относительно нормального водородного электрода; и если электродный потенциал поверхности подземного трубопровода будет ниже значений, определяемых диаграммой Пурбе, то это означает, что металл трубы наводорожен, и чем ниже будет электродный потенциал, тем больше наводорожены стенки трубопровода. As a result, strongly hydrogenated surfaces of the steel pipe have a lower electrode potential than non-hydrogenated sections. The values of the electrode potential of ferrous iron, depending on the concentration of ferrous iron ions in the electrolyte at pH 7, are from –0.44 V to –0.62 V relative to a normal hydrogen electrode; and if the electrode potential of the surface of the underground pipeline is lower than the values determined by the Purbe diagram, this means that the metal of the pipe is hydrogenated, and the lower the electrode potential, the more hydrogenated the walls of the pipeline.
Для измерения поляризационного потенциала любой точки по длине подземного газопровода один из зажимов милливольтметра постоянного тока, имеющего входное сопротивление более 1 МОм/В, подключают проводом необходимой длины к зажиму контрольно - измерительной колонки, имеющему непосредственный контакт с телом подземного сооружения, а второй зажим милливольтметра подключают проводом к неполяризующемуся медно-сульфатному электроду сравнения, установленному на поверхности грунта по оси подземного сооружения. Измерение поляризационного потенциала производят после отключения катодной поляризации трубопровода и окончания переходных процессов электрохимической системы металл поверхности трубы - электролит грунта. To measure the polarization potential of any point along the length of the underground gas pipeline, one of the clamps of a DC millivoltmeter having an input resistance of more than 1 MΩ / V is connected with a wire of the required length to the clamp of the control and measurement column having direct contact with the body of the underground structure, and the second millivoltmeter clamp is connected a wire to a non-polarizable copper-sulfate reference electrode mounted on the surface of the soil along the axis of the underground structure. The polarization potential is measured after the cathodic polarization of the pipeline is turned off and the transient processes of the electrochemical system of the metal surface of the pipe — soil electrolyte — are completed.
Предел текучести материала (например, стали 20, из которой выполнены подземные газопроводы) составляет σT = 430 H/мм2, предел прочности (временное сопротивление) σB = 520 H/мм2. Нагрузки на металл стальной трубы при рабочем давлении газа Р=6 МПа и диаметре трубы 2R=1420 мм при толщине стенки h=16 мм составят σCT = 0,86•P•R/h = 229 H/мм2.
Значит давление водорода в микрополостях не должно превышать 200 Н/мм2, а при давлении выше 290 Н/мм2 неминуем разрыв газопровода. Так как электродный потенциал стали 20 в слабощелочном электролите при pH 9 согласно диаграмме Пурбе составляет - 0,62 В, а потенциал медосульфатного электрода сравнения 0,316 В (относительно нормального водородного электрода), то опасное содержание водорода в стали (с учетом повышения pH приэлектродного слоя катоднополяризуемой поверхности с 7-9 до 9-11) в соответствии с уравнением Нернста будет определяться величиной опасного электродного потенциала: φo от -1,10 до -1,30 В, а при значении электродного потенциала металла подземного трубопровода ниже значения φp = -1,40 B (относительно медносульфатного электрода сравнения), содержание водорода в стали достигает значений, при которых возможен разрыв стенки трубы. Минимальному содержанию водорода в металле соответствует электродный потенциал стенки трубы φ, находящийся в пределах от -0,86 до -1,06 В относительно медносульфатного электрода сравнения.The yield strength of the material (for example, steel 20, of which underground gas pipelines are made) is σ T = 430 N / mm 2 , tensile strength (temporary resistance) σ B = 520 N / mm 2 . The loads on the metal of the steel pipe at a gas working pressure of P = 6 MPa and a pipe diameter of 2R = 1420 mm with a wall thickness of h = 16 mm will amount to σ CT = 0.86 • P • R / h = 229 N / mm 2 .
This means that the hydrogen pressure in the microcavities should not exceed 200 N / mm 2 , and at a pressure above 290 N / mm 2, a gas pipeline rupture is inevitable. Since the electrode potential of steel 20 in a slightly alkaline electrolyte at pH 9 according to the Purbe diagram is 0.62 V, and the potential of the honey sulphate reference electrode is 0.316 V (relative to the normal hydrogen electrode), the hydrogen content in the steel is dangerous (taking into account the increase in pH of the near-electrode layer of the cathodically polarized surface from 7-9 to 9-11) in accordance with the Nernst equation will be determined by the value of the dangerous electrode potential: φ o from -1.10 to -1.30 V, and when the electrode potential of the metal of the underground pipeline is lower than If φ p = -1.40 B (relative to the copper-sulfate reference electrode), the hydrogen content in the steel reaches values at which a rupture of the pipe wall is possible. The minimum hydrogen content in the metal corresponds to the electrode potential of the pipe wall φ, which is in the range from -0.86 to -1.06 V relative to the copper-sulfate reference electrode.
Предлагаемое изобретение иллюстрируется фиг.2 - Схема условий нагружения стенок межкристаллитных, межфрагментраных и межблочных полостей, на которой изображен атом водорода массой m, внедрившийся в межкриегаллитную, межфрагментарную или межблочную полость 1 и понуждаемый действием силы FN= m(dV/dt), обусловленной гарадиентами концентрации и давления, температурным градиентом и градиентом потенциалов к продвижению к вершине полости 1, стенки которой сближаются под углом α. Усилия, воспринимаемые стенками полости, определяемые по правилу параллелограмма, зависят только от условий нагружения.The present invention is illustrated in figure 2 - Scheme of loading conditions of the walls of intercrystalline, interfragment and interblock cavities, which depicts a hydrogen atom of mass m, embedded in inter-gallite, interfragment or
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002106317/28A RU2222000C2 (en) | 2002-03-11 | 2002-03-11 | Method determining resistance of metal of underground pipe-lines to stress corrosion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002106317/28A RU2222000C2 (en) | 2002-03-11 | 2002-03-11 | Method determining resistance of metal of underground pipe-lines to stress corrosion |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002106317A RU2002106317A (en) | 2003-11-27 |
| RU2222000C2 true RU2222000C2 (en) | 2004-01-20 |
Family
ID=32090800
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002106317/28A RU2222000C2 (en) | 2002-03-11 | 2002-03-11 | Method determining resistance of metal of underground pipe-lines to stress corrosion |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2222000C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2515174C1 (en) * | 2012-10-31 | 2014-05-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method to control resistance of pipe steels against corrosion cracking under stress |
| RU200782U1 (en) * | 2020-06-10 | 2020-11-11 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром трансгаз Казань" | A device for monitoring the developing underfilm corrosion of pipelines |
| RU2798304C1 (en) * | 2022-12-26 | 2023-06-21 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский горный университет" | Method for determining sections of underground steel pipelines subject to stress corrosion |
-
2002
- 2002-03-11 RU RU2002106317/28A patent/RU2222000C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| Защита подземных металлических сооружений от коррозии. Справочник. /Под ред. Н.И. РЯБЦЕВА. - М.: Министерство коммунального хозяйства РСФСР, 1959, с.367-383. * |
| Инструкция по защите от коррозии, вызываемой блуждающими токами. - М.: АКХ им. Панфилова, 1970. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2515174C1 (en) * | 2012-10-31 | 2014-05-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method to control resistance of pipe steels against corrosion cracking under stress |
| RU200782U1 (en) * | 2020-06-10 | 2020-11-11 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром трансгаз Казань" | A device for monitoring the developing underfilm corrosion of pipelines |
| RU2798304C1 (en) * | 2022-12-26 | 2023-06-21 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский горный университет" | Method for determining sections of underground steel pipelines subject to stress corrosion |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Lu et al. | Pitting and stress corrosion cracking behavior in welded austenitic stainless steel | |
| Dmytrakh et al. | Effect of hydrogen concentration on fatigue crack growth behaviour in pipeline steel | |
| US5405513A (en) | Method and apparatus for an electrochemical test cell | |
| Li et al. | Experimental investigation of out-of-plane constraint effect on fracture toughness of the SE (T) specimens | |
| Yang | Multielectrode systems | |
| CN107764721A (en) | Metal material delayed crack sensitivity evaluation method | |
| Simoni et al. | An integrated experimental and modeling approach to determine hydrogen diffusion and trapping in a high-strength steel | |
| Case et al. | Fracture toughness assessment of the susceptibility for sulfide stress corrosion cracking in high-strength carbon steels: a review | |
| Bumbieler et al. | Mechanical and SCC behavior of an API5L steel casing within the context of deep geological repositories for radioactive waste | |
| RU2222000C2 (en) | Method determining resistance of metal of underground pipe-lines to stress corrosion | |
| Yang et al. | Crevice corrosion behavior of A516-70 carbon steel in solutions containing inhibitors and chloride ions | |
| Pfennig et al. | Evaluating corrosion and corrosion fatigue behavior via laboratory testing techniques in highly corrosive CCS-environment | |
| Varela et al. | Monitoring cathodic shielding and corrosion under disbonded coatings | |
| Dmytrakh et al. | Effect of environmental composition on fatigue crack growth and hydrogen permeation in carbon pipeline steel | |
| Sun et al. | New system for investigating the corrosion of existing rock anchors | |
| Li et al. | A new probe for the investigation of soil corrosivity | |
| RU2160894C1 (en) | Process testing pipe steels for corrosive cracking under stress | |
| Wei et al. | Corrosion fatigue crack growth and electrochemical reactions for an X-70 linepipe steel in carbonate-bicarbonate solution | |
| US20180209893A1 (en) | Rapid detection and quantification of surface and bulk corrosion and erosion in metals and non-metallic materials with integrated monitoring system | |
| Lasebikan et al. | Effect of ammonium bisulphite and chloride on the pitting and stress corrosion cracking resistance of super duplex stainless steel pipes under combined internal pressure and axial tension | |
| Vipulanandan et al. | New Rapid Nondestructive Testing Method for Detecting and Quantifying with Material Property Changes Using Vipulanandan Impedance Corrosion Model | |
| RU2770844C1 (en) | Method for evaluating the protective efficiency of compositions inhibiting stress corrosion cracking in pipe steels | |
| Elboujdaini et al. | Effects of metallurgical parameters and non-metallic inclusions on behavior for oil and gas industry steels on hydrogen induced cracking | |
| Carrasco et al. | Experimental Characterization of Hydrogen Trapping on API 5CT P110 Steel. Part. I: Effect on Hydrogen Embrittlement Susceptibility | |
| Sarhan et al. | Corrosion of reinforcing steel in drilled shafts with construction flaws |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20040312 |
|
| HK4A | Changes in a published invention | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050312 |