RU2218427C2 - Method of production of high-strength steel strip and device for realization of this method - Google Patents
Method of production of high-strength steel strip and device for realization of this method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2218427C2 RU2218427C2 RU2000118218A RU2000118218A RU2218427C2 RU 2218427 C2 RU2218427 C2 RU 2218427C2 RU 2000118218 A RU2000118218 A RU 2000118218A RU 2000118218 A RU2000118218 A RU 2000118218A RU 2218427 C2 RU2218427 C2 RU 2218427C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strip
- rolling
- slab
- rolled
- finish rolling
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способу получения высокопрочной стальной полосы и устройству для его осуществления. В известном способе получения высокопрочной стальной полосы исходной точкой является горячекатаная полоса, полученная обычным образом и подвергнутая двухэтапному охлаждению на рольганге. На первом этапе полосу в аустенитном состоянии охлаждают до тех пор, пока она не окажется в диапазоне аустенитно-ферритной смеси, и выдерживают в этом диапазоне до тех пор, пока не образуется нужное количество феррита. Затем полосу охлаждают с высокой скоростью охлаждения, чтобы получить в полосе мартенситную структуру. Высокопрочная сталь такого типа известна под названием двухфазная сталь. Одной задачей настоящего изобретения является разработка способа, который обеспечивает повышенную гибкость при производстве высокопрочной стали. Другой задачей, решаемой в изобретении, является разработка способа, который можно выполнять с использованием простых средств. Эти задачи и другие преимущества реализуют посредством способа получения высокопрочной стальной полосы, согласно которому жидкую сталь разливают по меньшей мере в одной установке для непрерывной разливки слябов и с использованием тепла разливки транспортируют через печь и сначала подвергают прокатке в средстве для черновой прокатки, а затем прокатывают в средстве для чистовой прокатки с получением стальной полосы нужной конечной толщины, причем в непрерывном, бесконечном или полубесконечном режиме сляб подвергают чистовой прокатке в средстве для чистовой прокатки по существу в аустенитном диапазоне, а в средстве чистовой прокатки прокатывают в аустенитном диапазоне или, по меньшей мере в одной клети средства для чистовой прокатки, прокатывают в двухфазном аустенитно-ферритном диапазоне, а прокатанную полосу в аустенитном или аустенитно-ферритном состоянии после выхода из средства чистовой прокатки быстро охлаждают для получения нужной структуры. The invention relates to a method for producing a high-strength steel strip and a device for its implementation. In the known method for producing a high-strength steel strip, the starting point is a hot-rolled strip obtained in the usual way and subjected to two-stage cooling on a roller table. At the first stage, the strip in the austenitic state is cooled until it is in the range of the austenitic-ferrite mixture, and kept in this range until the desired amount of ferrite is formed. The strip is then cooled at a high cooling rate to obtain a martensitic structure in the strip. High-strength steel of this type is known as two-phase steel. One objective of the present invention is to develop a method that provides increased flexibility in the production of high strength steel. Another problem solved in the invention is the development of a method that can be performed using simple means. These tasks and other advantages are realized by a method for producing a high-strength steel strip, according to which molten steel is poured in at least one slab continuous casting machine and, using heat of casting, is transported through a furnace and first subjected to rolling in a rough rolling means, and then rolled into means for finishing rolling to obtain a steel strip of the desired final thickness, and in a continuous, infinite or semi-infinite mode, the slab is subjected to finish rolling in the finish rolling means essentially in the austenitic range, and in the finish rolling means are rolled in the austenitic range or in at least one stand of the finish rolling means, rolled in the two-phase austenitic-ferritic range, and the rolled strip in the austenitic or austenitic-ferritic The state after leaving the finish rolling means is rapidly cooled to obtain the desired structure.
Способ основан на непрерывном, бесконечном или полубесконечном процессе. В процессе такого типа можно обеспечить очень точное регулирование температуры как по длине, так и по ширине и толщине сляба или полосы. Кроме того, достигают очень высокой равномерности температуры как функции времени. Устройство для выполнения этого способа, как правило, оборудовано средством для охлаждения для облегчения контроля и регулирования температурного профиля как функции положения в установке и/или функции времени. Дополнительное преимущество, которое можно отметить, состоит в том, что способ предназначен преимущественно для использования вакуумируемого промежуточного литейного ковша для того, чтобы подготовить состав стали для получения заданных свойств. The method is based on a continuous, infinite or semi-infinite process. In the process of this type, it is possible to provide very precise temperature control both along the length and the width and thickness of the slab or strip. In addition, a very high temperature uniformity is achieved as a function of time. A device for performing this method is typically equipped with cooling means to facilitate monitoring and regulation of the temperature profile as a function of installation position and / or time function. An additional advantage, which can be noted, is that the method is primarily intended for use with a vacuum evacuated intermediate casting ladle in order to prepare the steel composition for obtaining the desired properties.
Благодаря высокой степени равномерности температуры существует очень много возможностей выполнять прокатку в точном предварительно заданном режиме в двухфазном аустенитно-ферритном диапазоне. Маловероятно, что может возникнуть какое бы то ни было различие в процентном соотношении аустенита и феррита в поперечном сечении и по длине полосы. Обычный способ может только в ограниченной степени или с помощью особых мероприятий соблюдать уровень равномерности температуры, которая требуется для получения однородных свойств. Поэтому у высокопрочной стальной полосы, полученной обычным способом, имеет место неоднородность как в поперечном сечении, так и в продольном направлении. Due to the high degree of temperature uniformity, there are many possibilities to perform rolling in the exact predefined mode in the two-phase austenitic-ferritic range. It is unlikely that there will be any difference in the percentage of austenite and ferrite in the cross section and along the length of the strip. The usual method can only to a limited extent or with the help of special measures to observe the level of temperature uniformity, which is required to obtain uniform properties. Therefore, in the high-strength steel strip obtained in the usual way, there is heterogeneity both in the cross section and in the longitudinal direction.
Один вариант способа согласно изобретению отличается тем, что полосу прокатывают в средстве для чистовой прокатки при температуре, при которой имеется нужное количество феррита, и тем, что полосу, выходящую из средства для чистовой прокатки, быстро охлаждают до температуры ниже Ms (начало мартенситного превращения) в температурном диапазоне, в котором образуется мартенсит.One embodiment of the method according to the invention is characterized in that the strip is rolled in the finish rolling agent at a temperature at which the desired amount of ferrite is present, and in that the strip exiting the finish rolling means is rapidly cooled to a temperature below M s (start of martensitic transformation ) in the temperature range in which martensite is formed.
Благодаря очень высокому уровню равномерности температуры существует возможность достичь и сохранить необходимое соотношение аустенита и феррита при прокатке в средстве для чистовой прокатки. После выхода из средства для чистовой прокатки полосу очень быстро охлаждают, необязательно после выдержки, самое большее 10 секунд, в течение которого при охлаждении происходит превращение аустенита в мартенсит, с получением в результате высокопрочной полосы. Due to the very high level of temperature uniformity, it is possible to achieve and maintain the required ratio of austenite and ferrite during rolling in a finish rolling agent. After exiting the finish rolling means, the strip is very quickly cooled, optionally after holding, for at most 10 seconds, during which, upon cooling, austenite is converted to martensite, resulting in a high-strength strip.
Специалисту в данной области техники понятно, что полосу прокатывают полностью в аустенитном диапазоне, и она выходит из средства для чистовой прокатки, как полоса с аустенитной структурой. У прокатанной таким образом полосы будет очень высокий уровень равномерности температуры как в поперечном сечении, так и в продольном направлении. Обычный способ получения двухфазной стали посредством двухэтапного охлаждения можно с успехом применять на полосе такого типа. One skilled in the art will recognize that the strip is rolled completely in the austenitic range, and it leaves the finish rolling means as a strip with an austenitic structure. A strip rolled in this way will have a very high level of temperature uniformity both in the cross section and in the longitudinal direction. The conventional method for producing two-phase steel by means of two-stage cooling can be successfully applied to this type of strip.
Другой вариант способа согласно изобретению отличается тем, что полосу прокатывают в средстве для чистовой прокатки при температуре, при которой имеется нужное количество феррита, и тем, что полосу, выходящую из средства для чистовой прокатки, быстро охлаждают до температуры ниже Ms (начало мартенситного превращения) и при скорости охлаждения, при которой образуется бейнит. В этом варианте изобретения снова создают нужное соотношение между аустенитом и ферритом, и они равномерно распределяются в полосе, благодаря высокому уровню равномерности температуры. Выбор скорости охлаждения и температуры охлаждения позволяет, чтобы часть аустенита превратилась в бейнит, между которым сохраняются остатки аустенита. В процессе последующей деформации стальной полосы при изготовлении из нее продукции в аустените возникают дислокации, которые обеспечивают получение высокопрочной стали с высокой деформируемостью. В результате получают стальную полосу с высокой прочностью и высокой пластичностью. Благодаря этим свойствам эти сорта сталей охлаждают в бейнитном диапазоне. В целом процесс образования бейнита и образования остаточного аустенита зависит от легирующих элементов. Таким образом, особенно эффективно при получении такого типа стали использовать промежуточный разливочный ковш, который позволяет подготовить состав стали таким образом, чтобы получить нужные свойства непосредственно перед разливкой сляба в установке для непрерывной разливки.Another variant of the method according to the invention is characterized in that the strip is rolled in the finish rolling agent at a temperature at which the desired amount of ferrite is present, and in that the strip exiting the finish rolling means is rapidly cooled to a temperature below M s (start of martensitic transformation ) and at a cooling rate at which bainite is formed. In this embodiment of the invention, the desired ratio between austenite and ferrite is again created, and they are evenly distributed in the strip due to the high level of temperature uniformity. The choice of cooling rate and cooling temperature allows a portion of austenite to turn into bainite, between which remains of austenite are retained. In the process of subsequent deformation of the steel strip in the manufacture of products from it in austenite, dislocations arise, which provide high-strength steel with high deformability. The result is a steel strip with high strength and high ductility. Due to these properties, these grades of steel are cooled in the bainitic range. In general, the formation of bainite and the formation of residual austenite depends on the alloying elements. Thus, it is especially effective in the preparation of this type of steel to use an intermediate casting ladle, which makes it possible to prepare the steel composition in such a way as to obtain the desired properties immediately before casting a slab in a continuous casting installation.
Для того, чтобы получить не только высокий уровень равномерности температуры, а также хорошее распределение деформации в поперечном сечении полосы, следующий вариант способа согласно изобретению отличается тем, что по меньшей мере в одной клети, предпочтительно во всех клетях средства для чистовой прокатки и/или по меньшей мере в одной клети, предпочтительно в каждой клети средства для чистовой прокатки прокатку выполняют со смазкой. Прокатка со смазкой обеспечивает однородное распределение обжатия, создаваемого валками, в той части стальной полосы или стального сляба, которая находится между валками. В заявке на патент ЕР-АО-750049 описан способ горячей прокатки для получения двухфазной стали. Предложена комбинация легирования конкретными элементами и использования конкретного охлаждения и температур охлаждения. В этой заявке отсутствуют сведения об однониточном процессе, начинающемся с непрерывной разливки жидкой стали. In order to obtain not only a high level of temperature uniformity, but also a good deformation distribution in the cross section of the strip, the next variant of the method according to the invention is characterized in that in at least one stand, preferably in all stands, the means for finishing rolling and / or in at least one stand, preferably in each stand of the finish rolling means, rolling is carried out with lubrication. Lubricated rolling provides a uniform distribution of the compression created by the rolls in that part of the steel strip or steel slab that is between the rolls. The patent application EP-AO-750049 describes a hot rolling process for producing biphasic steel. A combination of alloying with specific elements and the use of specific cooling and cooling temperatures are proposed. This application does not contain information about a single-strand process starting with continuous casting of liquid steel.
Аналогичные замечания относятся к описаниям патентов США 4790889, 5470529 и 4316753. Similar remarks apply to the descriptions of US patents 4790889, 5470529 and 4316753.
В заявке ЕР-А-0370575 описан способ, в котором стальную полосу получают на одной линии, начинающейся с непрерывной разливки жидкой стали. Однако в этой заявке отсутствуют сведения о получении высокопрочной стальной полосы. Кроме того, охлаждение полосы выполняют перед этапом чистовой прокатки, в отличие от того, что ее выполняют перед охлаждением стальной полосы. EP-A-0370575 describes a method in which a steel strip is produced in a single line starting with continuous casting of molten steel. However, in this application there is no information about obtaining high-strength steel strip. In addition, the cooling of the strip is performed before the finish rolling step, in contrast to the fact that it is performed before the cooling of the steel strip.
В настоящем изобретении также предложено устройство для получения стальной полосы, предназначенное, в частности, для выполнения способа, согласно изобретению, включающее по меньшей мере одну установку для непрерывной разливки тонких слябов, печь для гомогенизации сляба, который необязательно был подвергнут черновому обжатию, и средство для прокатки сляба с получением полосы нужной конечной толщины и средство для охлаждения полосы, которое отличается тем, что средство охлаждения с охлаждающей способностью по меньшей мере 2 МВт/м2 размещено между клетью чистового прокатного стана и моталкой.The present invention also provides a device for producing a steel strip, intended, in particular, for carrying out the method according to the invention, comprising at least one apparatus for continuous casting of thin slabs, a furnace for homogenizing a slab, which was optionally subjected to rough reduction, and means for rolling the slab to obtain the desired final strip thickness and means for cooling the strip, which is characterized in that the cooling means with a cooling capacity of at least 2 MW / m 2 posted ENO between the stands of the finishing mill and the coiler.
Ниже изобретение описывается более подробно со ссылкой на чертежи, на которых показан вариант выполнения изобретения, где
на фиг. 1 представлен схематичный вид сбоку устройства для выполнения способа согласно изобретению;
фиг. 2 представляет собой график, иллюстрирующий температурный профиль стали как функцию положения в устройстве;
фиг. 3 представляет собой график, иллюстрирующий профиль толщины стали как функцию положения в устройстве.Below the invention is described in more detail with reference to the drawings, which show an embodiment of the invention, where
in FIG. 1 is a schematic side view of a device for carrying out the method according to the invention;
FIG. 2 is a graph illustrating a temperature profile of steel as a function of position in a device;
FIG. 3 is a graph illustrating a steel thickness profile as a function of position in a device.
На фиг.1 позицией 1 обозначена установка для непрерывной разливки тонких слябов. В данном вводном описании этот термин принят для обозначения установки для непрерывной разливки тонких слябов с толщиной менее 150 мм, предпочтительно менее 100 мм, более предпочтительно менее 80 мм. Установка для непрерывной разливки может содержать одну или более поточных линий. Возможно также, чтобы несколько установок для непрерывной разливки были расположены последовательно друг за другом. Эти варианты входят в объем притязаний согласно изобретению. Позицией 2 обозначен разливочный ковш, из которого жидкая сталь, подлежащая разливке, поступает в промежуточный разливочный ковш 3, который в данной конструкции имеет форму вакуумируемого промежуточного ковша. Промежуточный разливочный ковш предпочтительно снабжен таким средством, как средство измерения и средство для анализа, для доведения химического состава стали до необходимого состава, поскольку в настоящем изобретении состав является важным фактором. Ниже промежуточного разливочного ковша 3 находится разливочный кристаллизатор 4, в который подают жидкую сталь и в котором она по меньшей мере частично затвердевает. Если нужно, промежуточный разливочный кристаллизатор 4 может быть оборудован электромагнитной мешалкой. Стандартная установка для непрерывной разливки имеет скорость разливки приблизительно 6 м/мин; дополнительные меры, такие, как вакуумируемый промежуточный ковш и/или электромагнитная мешалка обеспечат в дальнейшем скорости разливки 8 м/мин и более. Затвердевший тонкий сляб поступает в туннельную печь 1, которая имеет полную длину, например, 250-330 м. Как только отлитый сляб достигает конца печи 7, его разрезают на части в полубесконечном процессе, используя режущее средство 6. При этом термин полубесконечный процесс означает процесс, в котором из одного сляба или части сляба прокаткой получают несколько рулонов, предпочтительно более трех рулонов, более предпочтительно, более пяти рулонов стандартного размера, в непрерывном процессе прокатки, по меньшей мере в средстве для чистовой прокатки до получения конечной толщины. В процессе бесконечной прокатки слябы или полосы после средства для чистовой прокатки соединяют вместе так, чтобы можно было выполнять процесс бесконечной прокатки в средстве для чистовой прокатки. В непрерывном процессе сляб перемещают непрерывно по маршруту между установкой для непрерывной разливки и выходной стороной средства прокатки. Настоящее изобретение представлено здесь на основе полубесконечного процесса, но очевидно, что его также можно использовать для бесконечного или непрерывного процесса. Каждая часть сляба содержит количество стали, соответствующее пяти или шести обычным рулонам. В печи имеется камера для выдержки нескольких частей слябов такого типа, например, для хранения трех слябов. В результате, те компоненты устройства, которые находятся ниже по потоку от печи, могут работать непрерывно, в то время как в установке для непрерывной разливки производят замену разливочного ковша и начинают разлив нового сляба, или когда установка для непрерывной разливки повреждена, а также обеспечивают, чтобы установка для непрерывной разливки могла работать непрерывно, если повреждение происходит ниже по потоку. Кроме того, нахождение в печи увеличивает время выдержки в ней частей сляба, что приводит в результате к улучшению равномерности температуры в частях слябов. Скорость, при которой сляб поступает в печь, соответствует скорости разливки и составляет приблизительно 0,1 м/сек. Ниже по потоку от печи 7 имеется средство 9 для удаления окалины, в данном случае в форме разбрызгивания воды высокого давления при давлении, приблизительно 400 атмосфер, для сбивания оксидов, которые образовались на поверхности сляба. Скорость, при которой сляб проходит через средство для удаления окалины и поступает в средство 10 для прокатки, составляет, приблизительно 0,15 м/сек. Средство 10 для прокатки, которое выполняет функцию средства для черновой прокатки, состоит из двух четырехвалковых клетей, которые предпочтительно оборудованы средствами для смазывания валков. Если нужно, то в состав оборудования может быть включено средство 8 для резки при аварийных случаях. 1, reference numeral 1 denotes an apparatus for continuously casting thin slabs. In this introductory description, this term is taken to mean a plant for the continuous casting of thin slabs with a thickness of less than 150 mm, preferably less than 100 mm, more preferably less than 80 mm. Installation for continuous casting may contain one or more production lines. It is also possible that several continuous casting plants are arranged in series with each other. These options are included in the scope of the claims according to the invention. Position 2 indicates a casting ladle, from which the molten steel to be cast flows into the intermediate casting ladle 3, which in this design has the form of an evacuated intermediate ladle. The intermediate casting ladle is preferably provided with a means such as a measuring means and an analysis means for adjusting the chemical composition of the steel to the desired composition since the composition is an important factor in the present invention. Below the intermediate casting ladle 3 is a casting mold 4 into which molten steel is supplied and in which it at least partially hardens. If necessary, the intermediate casting mold 4 can be equipped with an electromagnetic stirrer. A standard continuous casting plant has a casting speed of approximately 6 m / min; additional measures, such as an evacuated intermediate ladle and / or electromagnetic stirrer, will provide further casting speeds of 8 m / min or more. The hardened thin slab enters the tunnel furnace 1, which has a full length, for example, 250-330 m. As soon as the cast slab reaches the end of the furnace 7, it is cut into pieces in a semi-infinite process using a cutting tool 6. The term semi-endless process means a process in which several rolls are obtained from one slab or part of the slab, preferably more than three rolls, more preferably more than five standard-sized rolls, in a continuous rolling process, at least in a finishing means Attack until final thickness. In the endless rolling process, the slabs or strips after the finish rolling means are joined together so that the endless rolling process in the finish rolling means can be performed. In a continuous process, the slab is moved continuously along the route between the continuous casting plant and the output side of the rolling means. The present invention is presented here on the basis of a semi-infinite process, but it is obvious that it can also be used for an endless or continuous process. Each part of the slab contains a quantity of steel corresponding to five or six ordinary rolls. The furnace has a chamber for holding several parts of slabs of this type, for example, for storing three slabs. As a result, those components of the device that are downstream of the furnace can operate continuously, while in the continuous casting plant they replace the casting ladle and start casting a new slab, or when the continuous casting plant is damaged and also ensures so that the continuous casting plant can operate continuously if damage occurs downstream. In addition, being in the furnace increases the exposure time of the parts of the slab in it, which results in improved temperature uniformity in the parts of the slabs. The speed at which the slab enters the furnace corresponds to the casting speed and is approximately 0.1 m / s. Downstream of the furnace 7 there is a means 9 for descaling, in this case in the form of a spray of high pressure water at a pressure of about 400 atmospheres, for knocking down the oxides that have formed on the surface of the slab. The speed at which the slab passes through the descaling agent and enters the rolling means 10 is approximately 0.15 m / s. The rolling means 10, which functions as a rough rolling means, consists of two four-roll stands, which are preferably equipped with means for lubricating the rolls. If necessary, the equipment 8 may be included in the composition of the equipment for cutting in emergency cases.
Как можно видеть из фиг.2, температура сляба, которая по выходе из промежуточного ковша составляет, приблизительно 1450oС, падает в прокатной клети до уровня, приблизительно 1150oС, и сляб гомогенизируют в печи при этой температуре. Интенсивное разбрызгивание воды средством 9 для удаления окалины вызывает снижение температуры сляба приблизительно от 1150 до 1050oС. В двух клетях прокатного стана средства 10 для чистовой прокатки температура сляба снижается при каждом проходе в прокатном стане приблизительно на 50oС, так что сляб, толщина которого первоначально составляла 70 мм и который деформировали за два прохода, с промежуточной толщиной 42 мм, в стальную полосу, с толщиной приблизительно 16,8 мм, имеет температуру приблизительно 950oС. Профиль толщины как функции положения показан на фиг.3 для двух случаев, в одном из которых прокатывают полосу с конечной толщиной 0,8 мм, а в другом - прокатывают полосу толщиной 1,0 мм. Числа показывают толщину в мм. Ниже по потоку от средства 10 для чистовой прокатки расположены средство 11 для охлаждения, комплект коробов 12 для рулонов и, если нужно, дополнительная печь (не показана). Полоса, выходящая из средства 10 для прокатки, может быть временно оставлена на выдержку и гомогенизацию в коробах 12 для рулонов, а если необходимо дополнительно повысить температуру, то нагрев можно выполнить в нагревательном средстве (не показано), которое расположено ниже по потоку от коробов для рулонов. Специалистам в данной области техники должно быть понятно, что средство 11 охлаждения, коробка 12 для рулонов и печь, которая не показана, могут быть расположены по-разному друг относительно друга, из тех, что упомянуты выше. Как результат обжатия по толщине, катаная полоса входит в короба для рулонов со скоростью приблизительно 0,6 м/сек. С помощью средства 11 охлаждения полосу охлаждают до тех пор, пока она не окажется в двухфазном аустенитно-ферритном диапазоне. Полосу также можно не охлаждать или охлаждать только в ограниченной степени, или нагревать, для того, чтобы на выходной стороне средства 14 чистового прокатного стана получить полосу, прокатанную в аустенитном диапазоне. Средство для охлаждения может быть установлено также между прокатными клетями средства для чистовой прокатки. Можно использовать также естественное охлаждение, необязательно между прокатными клетями. Вторая установка 13 для удаления окалины при давлении воды, приблизительно, 400 атмосфер расположена ниже по потоку от средства 11 охлаждения, коробов 12 для рулонов или печи (не показана) также для удаления слоя оксидов, которые могут образоваться на поверхности катаной полосы. Если нужно, то другое средство резки может входить в состав оборудования для обрезки переднего и заднего конца полосы. Затем полоса входит на линию прокатки, которая может состоять из шести четырехвалковых клетей прокатного стана, которые расположены одна за другой и предпочтительно оснащены средством для смазки валков.As can be seen from FIG. 2, the temperature of the slab, which, upon exiting the tundish, is approximately 1450 ° C. , drops in the rolling mill to a level of approximately 1150 ° C. , and the slab is homogenized in the furnace at this temperature. Intensive spraying of water by the descaling agent 9 causes a decrease in the temperature of the slab from about 1150 to 1050 ° C. In two stands of the finishing mill 10, the temperature of the slab decreases by about 50 ° C each time in the rolling mill, so the slab has a thickness which was originally 70 mm and which was deformed in two passes, with an intermediate thickness of 42 mm, into a steel strip, with a thickness of approximately 16.8 mm, has a temperature of approximately 950 o C. The thickness profile as a function of 3 is shown in figure 3 for two cases, in one of which a strip with a final thickness of 0.8 mm is rolled, and in the other a strip of 1.0 mm thick is rolled. Numbers show thickness in mm. Downstream of the finish rolling means 10 are cooling means 11, a set of duct baskets 12 for rolls and, if necessary, an additional furnace (not shown). The strip exiting the rolling means 10 can be temporarily left for aging and homogenizing in the roll boxes 12, and if it is necessary to increase the temperature further, heating can be performed in a heating medium (not shown), which is located downstream of the boxes for rolls. Specialists in the art should understand that the cooling means 11, the roll box 12 and the oven, which is not shown, can be arranged differently from each other, from those mentioned above. As a result of the reduction in thickness, the rolled strip enters the roll box at a speed of approximately 0.6 m / s. With the aid of cooling means 11, the strip is cooled until it is in the biphasic austenitic-ferritic range. The strip can also not be cooled or cooled only to a limited extent, or heated, so that on the output side of the finishing mill means 14 a strip rolled in the austenitic range is obtained. Means for cooling can also be installed between the rolling stands of the means for finishing rolling. Free cooling may also be used, optionally between rolling stands. The second descaling apparatus 13 at a water pressure of approximately 400 atmospheres is located downstream of the cooling means 11, coils 12 for a roll, or a furnace (not shown) also for removing a layer of oxides that may form on the surface of the rolled strip. If necessary, another cutting tool may be part of the equipment for trimming the front and rear ends of the strip. The strip then enters the rolling line, which may consist of six four-roll stands of the rolling mill, which are arranged one after the other and are preferably equipped with a means for lubricating the rolls.
Когда получают полосу в аустенитном состоянии, то нужная конечная толщина, например, от 1,0 до 0,6 мм может быть достигнута при использовании только пяти клетей прокатного стана. Толщина, которую получают после каждой клети прокатного стана, показана для сляба толщиной 70 мм в верхнем ряду цифр на фиг.3. После выхода из линии 14 для прокатки полосы, которая тогда имеет конечную температуру приблизительно 850oС и толщину 0,6 мм, ее интенсивно охлаждают с помощью средства 15 для охлаждения и сматывают в рулон в моталке 16. Скорость, с которой она входит в моталку, составляет приблизительно. 13-25 м/сек. Можно использовать средство охлаждения, описанное в заключительном отчете ECSC 7210-ЕА/214. Предполагается, что содержание этого отчета включено в содержание данного описания. Существенными преимуществами этого средства охлаждения являются широкий диапазон регулирования, высокая охлаждающая способность на единицу площади и равномерность охлаждения.When a strip is obtained in the austenitic state, the desired final thickness, for example, from 1.0 to 0.6 mm, can be achieved using only five stands of the rolling mill. The thickness that is obtained after each stand of the rolling mill is shown for a slab with a thickness of 70 mm in the upper row of numbers in FIG. 3. After exiting the strip rolling line 14, which then has a final temperature of approximately 850 ° C. and a thickness of 0.6 mm, it is intensively cooled by means of a cooling means 15 and wound onto a roll in a coiler 16. The speed at which it enters the coiler is approximately. 13-25 m / s You can use the coolant described in the final report ECSC 7210-EA / 214. The contents of this report are intended to be included in the contents of this description. Significant advantages of this cooling medium are a wide control range, high cooling capacity per unit area and uniformity of cooling.
Средство 15 для охлаждения настраивают и регулируют в зависимости от того, нужно ли получить мартенсит или бейнит. Можно начать с полосы в аустенитном состоянии и охлаждать ее с использованием двухэтапного охлаждения, в случае которого на первом этапе охлаждение выполняют до тех пор, пока не образуется нужное количество феррита, с последующим быстрым охлаждением для образования мартенсита. Можно также, если полоса была прокатана в двухфазном диапазоне, быстро охладить ее так, чтобы образовался мартенсит (кривая m). Полосу в аустенитном состоянии можно охлаждать также до тех пор, пока не образуется нужное количество феррита, а затем непрерывно охлаждать так, чтобы образовался бейнит с остаточным аустенитом. Кроме того, можно прокатать полосу в двухфазном диапазоне, а затем, если необходимо, непрерывно охлаждать таким образом, чтобы образовался бейнит с остаточным аустенитом (кривая b). The cooling means 15 is adjusted and adjusted depending on whether martensite or bainite is to be obtained. You can start with the strip in the austenitic state and cool it using two-stage cooling, in which case at the first stage cooling is performed until the desired amount of ferrite is formed, followed by rapid cooling to form martensite. You can also, if the strip was rolled in the two-phase range, quickly cool it so that martensite is formed (curve m). The strip in the austenitic state can also be cooled until the desired amount of ferrite is formed, and then continuously cooled so that bainite with residual austenite is formed. In addition, it is possible to roll the strip in the two-phase range, and then, if necessary, continuously cool so that bainite with residual austenite forms (curve b).
Если желательно, то окалину удаляют с полосы в установке 13 для удаления окалины. Если температура на выходе из линии 14 прокатки является слишком низкой, можно довести прокатанную в ферритной области полосу до нужной температуры смотки при использовании печи 18, которая расположена ниже по потоку от линии прокатки. Средство 15 для охлаждения и печь 18 могут быть расположены друг за другом или одно после другой. Можно также разместить одно средство с другим в зависимости от того, аустенитную или аустенитно-ферритную полосу необходимо получить. Средство 17 для резки включают в состав оборудования для резки полосы на нужную длину, соответствующую стандартным размерам рулонов. При надлежащем выборе различных компонентов устройства и этапов процесса, выполняемого с помощью устройства, таких, как гомогенизация, прокатка, охлаждение и временная выдержка, можно обеспечить работу данного устройства с использованием одной установки для непрерывной разливки, тогда как в предшествующих технических решениях используют две установки для непрерывной разливки, чтобы согласовать ограниченную скорость разливки с существенно более высокими скоростями прокатки, которые обычно используют. Устройство подходит для полос с шириной, которая находится в диапазоне от 1000 до 1500 мм и толщиной приблизительно от 1,0мм в случае полосы, прокатанной в аустенитной области, и приблизительно от 0,5 до 0,6 мм в случае полосы, прокатанной в ферритной области. Время гомогенизации в печи 7 составляет приблизительно десять минут при выдержке трех слябов вдоль длины печи. Короб для рулонов годится для хранения целиком двух полос в случае прокатки в аустенитном состоянии. If desired, the scale is removed from the strip in the descaling unit 13. If the temperature at the exit from the rolling line 14 is too low, the strip rolled in the ferrite region can be brought to the desired winding temperature by using the furnace 18, which is located downstream of the rolling line. The cooling means 15 and the furnace 18 can be arranged one after another or one after the other. You can also place one tool with another, depending on whether the austenitic or austenitic-ferritic strip must be obtained. The cutting means 17 is included in the equipment for cutting the strip to the desired length corresponding to standard roll sizes. With the proper selection of the various components of the device and the steps of the process carried out using the device, such as homogenization, rolling, cooling and temporary exposure, it is possible to ensure the operation of this device using one installation for continuous casting, whereas in the previous technical solutions, two plants are used for continuous casting to match the limited casting speed with the substantially higher rolling speeds that are commonly used. The device is suitable for strips with a width that is in the range of 1000 to 1500 mm and a thickness of about 1.0 mm for a strip rolled in the austenitic region and about 0.5 to 0.6 mm for a strip rolled in ferritic area. The homogenization time in the furnace 7 is approximately ten minutes when holding three slabs along the length of the furnace. The roll box is suitable for storing a whole of two strips in case of rolling in an austenitic state.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1007732 | 1997-12-08 | ||
| NL1007732 | 1997-12-08 | ||
| NL1007739 | 1997-12-09 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000118218A RU2000118218A (en) | 2002-06-10 |
| RU2218427C2 true RU2218427C2 (en) | 2003-12-10 |
Family
ID=19766142
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000118218A RU2218427C2 (en) | 1997-12-08 | 1998-12-08 | Method of production of high-strength steel strip and device for realization of this method |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| AR (1) | AR017713A1 (en) |
| RU (1) | RU2218427C2 (en) |
| TW (1) | TW438634B (en) |
| ZA (1) | ZA9811215B (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2510299C2 (en) * | 2008-10-30 | 2014-03-27 | Сименс Акциенгезелльшафт | Method of setting driving load for multiple rolling mill drives control device and/or adjustment device, data carrier, program code and rolling installation |
| RU2526644C2 (en) * | 2010-05-04 | 2014-08-27 | Сименс Фаи Металз Текнолоджиз Гмбх | Steel strip hot rolling and rolling mill to this end |
-
1998
- 1998-12-07 AR ARP980106217 patent/AR017713A1/en unknown
- 1998-12-08 RU RU2000118218A patent/RU2218427C2/en active
- 1998-12-08 ZA ZA9811215A patent/ZA9811215B/en unknown
-
1999
- 1999-01-21 TW TW88100904A patent/TW438634B/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2510299C2 (en) * | 2008-10-30 | 2014-03-27 | Сименс Акциенгезелльшафт | Method of setting driving load for multiple rolling mill drives control device and/or adjustment device, data carrier, program code and rolling installation |
| US9138789B2 (en) | 2008-10-30 | 2015-09-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Method for adjusting a drive load for a plurality of drives of a mill train for rolling rolling stock, control and/or regulation device, storage medium, program code and rolling mill |
| RU2526644C2 (en) * | 2010-05-04 | 2014-08-27 | Сименс Фаи Металз Текнолоджиз Гмбх | Steel strip hot rolling and rolling mill to this end |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AR017713A1 (en) | 2001-09-12 |
| TW438634B (en) | 2001-06-07 |
| ZA9811215B (en) | 1999-08-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2218426C2 (en) | Method of production of steel strip rolled in ferrite state and device for realization of this method | |
| RU2320431C2 (en) | Method for producing super-thin hot rolled strips of hot slabs and production line for performing the same | |
| RU2208485C2 (en) | Method for making steel strip or sheet | |
| KR100191298B1 (en) | Process for the production of a strip, a pre-strip or a slab | |
| EP1045737B1 (en) | Process and device for producing a high-strength steel strip | |
| EP0504999B1 (en) | Apparatus and method for the manufacture of hot-rolled steel | |
| EP0937512A1 (en) | Low cost apparatus and method for manufacture of light gauge steel strip | |
| SK285199B6 (en) | Method for manufacturing of steel strip and device for making the same | |
| JP2002504434A (en) | Equipment for producing cold rolled stainless steel strip | |
| RU2000118217A (en) | METHOD FOR PRODUCING A STEEL STRIP LAMPED IN A FERRITE STATE, AND A DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION | |
| JP2009501635A (en) | Production method and plant for steel sheet without interruption | |
| RU2505363C1 (en) | Hot rolling mill and hot rolling treatment method of metal strip or metal sheet | |
| EP0370575A1 (en) | Method for the manufacture of formable steel | |
| KR100373793B1 (en) | Process and device for producing a steel strip with the properties of a cold-rolled product | |
| KR19990077215A (en) | Process suitable for hot rolling of steel bands | |
| RU2218427C2 (en) | Method of production of high-strength steel strip and device for realization of this method | |
| EP1641573B1 (en) | Device for producing a hot-rolled thermal strip, especially made of strip-type continuous casting material | |
| CA2344423C (en) | Method for producing hot-rolled strip and plates | |
| US4422884A (en) | Method of treating a continuously cast strand formed of stainless steel | |
| RU2000118218A (en) | METHOD FOR PRODUCING A STRIP FROM HIGH-STRENGTH STEEL AND A DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION | |
| AU756917B2 (en) | Process and device for producing a high-strength steel strip | |
| RU99100328A (en) | METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING A STEEL STRIP | |
| JP2004276090A (en) | Method for manufacturing cold-rolled steel sheet reduced in variation of thickness | |
| MXPA00005193A (en) | Process and device for producing a high-strength steel strip |