RU2212530C1 - Method of gas-thermohydrodynamic stimulation of bottomhole formation zone - Google Patents
Method of gas-thermohydrodynamic stimulation of bottomhole formation zoneInfo
- Publication number
- RU2212530C1 RU2212530C1 RU2002130258/03A RU2002130258A RU2212530C1 RU 2212530 C1 RU2212530 C1 RU 2212530C1 RU 2002130258/03 A RU2002130258/03 A RU 2002130258/03A RU 2002130258 A RU2002130258 A RU 2002130258A RU 2212530 C1 RU2212530 C1 RU 2212530C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- perforation
- interval
- energy
- well
- combustion
- Prior art date
Links
Landscapes
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к добыче нефти через нефтяные скважины, а именно к методам физико-химического воздействия на призабойную зону пласта на основе использования энергии горючих материалов при их сгорании в скважине. The invention relates to the production of oil through oil wells, and in particular to methods of physicochemical impact on the bottomhole formation zone based on the use of energy of combustible materials during their combustion in the well.
Известен способ перфорации и обработки призабойной зоны скважины и устройство для его осуществления (Пат. РФ 2162514, Е 21 В 43/117, 43/18, 43/25, 43/26), включающий перфорацию скважины корпусным кумулятивным перфоратором, имплозионное воздействие, термогазовоздействие струями газа, направленными в перфорационные отверстия. A known method of perforation and processing of the bottomhole zone of the well and a device for its implementation (US Pat. RF 2162514, E 21 B 43/117, 43/18, 43/25, 43/26), including perforation of the well with a cumulative cumulative perforator, implosive effect, thermogas exposure jets of gas directed into the perforations.
Способ недостаточно эффективно использует развиваемое давление, так как разрыв пласта осуществляется газом. При этом из-за низкой вязкости газа энергия его в большей части расходуется на фильтрацию в пласте с быстрым подъемом давления в призабойной зоне, тогда как для гидроразрыва важен высокий градиент давления. The method does not effectively use the developed pressure, since the fracturing is carried out by gas. Moreover, due to the low viscosity of the gas, its energy is mainly spent on filtering in the formation with a rapid increase in pressure in the bottomhole zone, while a high pressure gradient is important for hydraulic fracturing.
Известен способ перфорации и обработки призабойной зоны скважины и устройство для его осуществления (Пат. РФ 2178065, Е 21 В 43/117, 43/263), включающий перфорацию скважины, имплозионное воздействие, термогазовое воздействие струями газа термогазогенератора, направленными в перфорационные каналы, повторное имплозионное воздействие в момент окончания работы термогазогенератора с помощью имплозионной камеры, расположенной выше интервала пласта. A known method of perforation and processing of the bottomhole zone of the well and a device for its implementation (US Pat. RF 2178065, E 21 B 43/117, 43/263), including perforation of the well, implosive effect, thermogas exposure to gas and gas flows directed into the perforation channels, repeated implosive effect at the moment of termination of the operation of the thermogas generator using an implosion chamber located above the interval of the reservoir.
Недостатком способа является то, что трещины образуют газами высокого давления и парами перегретой жидкости в процессе ее вскипания при фазовом взрыве. The disadvantage of this method is that cracks form high-pressure gases and superheated liquid vapors during its boiling during a phase explosion.
Наиболее близким к заявленному по технической сущности (прототипом) является способ газогидравлического воздействия на пласт (Пат. РФ 2183741, Е 21 В 43/263, 2002 г.), включающий сборку бескорпусного секционного заряда, изготовленного из составов, обеспечивающих горение в жидких средах с образованием газообразных продуктов горения, повышение давления и температуры, осуществление контроля горения зарядов и регистрацию характеристик режима работы зарядов с целью создания в пласте трещин. Closest to the claimed technical essence (prototype) is a method of gas-hydraulic stimulation of the formation (Pat. RF 2183741, E 21 B 43/263, 2002), including the assembly of an unpacked sectional charge made from compositions that provide combustion in liquid media with the formation of gaseous products of combustion, increasing pressure and temperature, monitoring the combustion of charges and recording the characteristics of the mode of operation of charges in order to create cracks in the reservoir.
Недостатком способа является неполное использование энергии горючего материла. The disadvantage of this method is the incomplete use of energy of combustible material.
Задачей предлагаемого изобретения является повышение эффективности воздействия на призабойную зону пласта за счет более полного использования энергии, выделяемой при сгорании горючего материла (ГМ). The objective of the invention is to increase the effectiveness of the impact on the bottomhole formation zone due to a more complete use of the energy released during the combustion of combustible material (GM).
Поставленная задача решается тем, что в способе газотермогидродинамического воздействия на призабойную зону пласта, включающем спуск и сжигание в интервале перфорации заряда горючего материала, согласно изобретению перед спуском заряда в призабойную зону пласта закачивают холодный водный раствор поверхностно-активного вещества, затем холодную жидкость с повышенной вязкостью, заполняют ствол скважины в интервале перфорации маловязкой жидкостью с высокой температурой кипения и высокой теплоемкостью, выше интервала перфорации скважину заполняют тяжелой жидкостью, а после сжигания заряда горючего материала в момент минимального давления в образующейся газовой полости осуществляют имплозионное воздействие с помощью имплозионной камеры, установленной в нижней части интервала перфорации, с впускным клапаном выше нижних отверстий перфорации. The problem is solved in that in the method of gas thermohydrodynamic impact on the bottomhole formation zone, including descent and burning in the interval of perforation of the charge of combustible material, according to the invention, before the charge is released into the bottomhole formation zone, a cold aqueous solution of a surfactant is pumped, then a cold liquid with a high viscosity , fill the wellbore in the perforation interval with a low-viscosity liquid with a high boiling point and high heat capacity, above the interval of perforation of the wells heavy fluid filled well, and after the fuel charge burning material at the time the minimum pressure in the resultant gas cavity is performed implosion implosion effect via a camera installed in the bottom of the perforated interval from the intake valve above the lower perforations.
При сжигании ГМ в жидкой среде образуется газовая полость (ГП), состоящая из продуктов сгорания и паров жидкости. При этом потенциальная энергия ГМ переходит в следующие виды энергии:
Е=Еу+Ек+Еп+Ет+Еф+Ег+Епр, (1)
где Еу - энергия ударной волны в жидкости, часть которой направлена через перфорационные отверстия на коллектор и образует в нем трещины, вследствие создания высоких градиентов напряжения сжатия и растяжения в "скелете" коллектора;
Eк, Eп - увеличение соответственно кинетической и потенциальной энергии столба жидкости над ГП;
Еф - энергия, расходуемая на фильтрацию жидкости в призабойной зоне пласта;
Ет - тепловая энергия газа;
Епр - энергия, расходуемая на парообразование в жидкости;
Ег - потенциальная энергия сжатия газа в ГП.When burning GM in a liquid medium, a gas cavity (GP) is formed, consisting of combustion products and liquid vapors. In this case, the potential energy of the GM goes into the following types of energy:
E = E y + E k + E p + E t + E f + E g + E pr , (1)
where Е у is the energy of the shock wave in the fluid, part of which is directed through the perforations to the collector and forms cracks in it, due to the creation of high gradients of compressive and tensile stresses in the "skeleton" of the collector;
E to , E p - increase, respectively, of the kinetic and potential energy of the liquid column above the GP;
E f - the energy spent on filtering fluid in the bottomhole formation zone;
E t - thermal energy of the gas;
E CR - the energy spent on vaporization in a liquid;
E g is the potential energy of gas compression in the GP.
Энергия ударной волны Еу вызывает в коллекторе переменное напряжение сжатия и растяжения, приводящее к появлению разрывных макро- и микротрещин. Величина Еу зависит от импульса давления, определяемого потенциальной энергией ГМ, а также силой инерции и весом столба жидкости в стволе скважины. Таким образом, чтобы повысить Еу, необходимо увеличить массу столба жидкости в скважине. Для повышения эффективности трещинообразования при прохождении ударной волны важно предварительно снизить прочность породы, используя, например, расклинивающую способность молекул поверхностно-активного вещества (эффект Ребиндера), закачав в призабойную зону пласта раствор ПАВ. Следующий фактор, влияющий на трещинообразование - это энергия давления газа в ГП (Ег). Давление ГП передается жидкости, фильтруемой в пласт. Возникающий при этом градиент давления вызывает появление напряжений в скелете коллектора, которые при достижении предела прочности приводят к трещинообразованию. Известно, что вертикальные трещины образуются при относительно меньших градиентах давления. Поэтому для получения макротрещины, распространяющийся по толщине пласта по обе стороны от скважины на значительное расстояние, перфорацию эксплуатационной колонны необходимо осуществлять вдоль двух вертикальных образующих эксплуатационной колонны, расположенных симметрично оси скважины. Аналогично рабочим жидкостям при обычном гидроразрыве фильтруемая под высоким давлением жидкость должна иметь повышенную вязкость (10. . . 50 сП) и, тем самым, низкую фильтруемость в пласте. Это является одним из важных условий получения в пласте высоких градиентов давления. Одновременно низкая фильтруемость жидкости, насыщающей призабойную зону, позволяет снизить энергию (Ег) на фильтрацию жидкости и тем самым повысить другие составляющие энергии горения ГМ. Значительную долю в получаемой энергии составляет тепловая энергия газа (Ег). Эта энергия может быть использована для получения микротрещин с нарушением сплошности матриц породы вдоль макротрещин путем получения в породе высоких температурных напряжений. Для этого в пласте создается высокий температурный градиент при фильтрации жидкости с высокой температурой. Высокая температура обеспечивается подбором жидкости с высокой температурой кипения в пластовых условиях (300. . .350oС). Для того чтобы этот температурный градиент вызвать на значительной площади, жидкость должна обладать высокой теплоемкостью (0,7... 1,0 кал/г•град) и низкой вязкостью (~1 сП) для быстрой фильтрации в пласт. Температурный градиент можно повысить, предварительно охладив призабойную зону пласта закачкой холодной воды с температурой в несколько раз ниже пластовой. Высокая температура кипения позволяет также снизить затраты энергии на парообразование Епр, малоэффективное при гидроразрыве. Значительная часть энергии ГМ тратится на повышение потенциальной энергии столба жидкости в скважине при его перемещении вверх при образовании ГП. При достижении максимальной величины потенциальная энергия столба жидкости начинает переходить в кинетическую энергию, которая в конечном итоге при прекращении падения жидкости вниз переходит в энергию сжатия ГП, вызывая повторное воздействие на пласт высоким давлением.The energy of the shock wave Е у causes an alternating compression and tension stress in the collector, which leads to the appearance of discontinuous macro- and microcracks. The value of E y depends on the pressure impulse determined by the potential energy of the GM, as well as the force of inertia and the weight of the liquid column in the wellbore. Thus, in order to increase E y , it is necessary to increase the mass of the liquid column in the well. To increase the efficiency of crack formation during the passage of a shock wave, it is important to first reduce the rock strength, using, for example, the proppant ability of the surfactant molecules (the Rebinder effect) by pumping a surfactant solution into the bottomhole zone of the formation. The next factor affecting the crack formation is the energy of the gas pressure in the GP (E g ). Pressure GP is transmitted to the fluid filtered into the reservoir. The resulting pressure gradient causes stresses in the skeleton of the collector, which, when the tensile strength is reached, leads to cracking. It is known that vertical cracks form at relatively smaller pressure gradients. Therefore, to obtain macrocracks propagating over the thickness of the formation on both sides of the well at a considerable distance, the perforation of the production string must be carried out along two vertical generatrices of the production string located symmetrically to the axis of the well. Similarly to working fluids during normal hydraulic fracturing, the high-pressure filtered fluid should have a high viscosity (10. ... 50 cP) and, thus, low filterability in the formation. This is one of the important conditions for obtaining high pressure gradients in the formation. At the same time, the low filterability of the fluid saturating the bottom-hole zone allows one to reduce the energy (E g ) for fluid filtration and thereby increase the other components of the combustion energy of the GM. A significant share in the energy received is the thermal energy of the gas (E g ). This energy can be used to obtain microcracks with violation of the continuity of the rock matrices along macrocracks by obtaining high temperature stresses in the rock. For this, a high temperature gradient is created in the reservoir when filtering a liquid with a high temperature. High temperature is ensured by the selection of fluids with a high boiling point in reservoir conditions (300 ... 350 o C). In order to cause this temperature gradient over a large area, the fluid must have high heat capacity (0.7 ... 1.0 cal / g • deg) and low viscosity (~ 1 cP) for quick filtration into the reservoir. The temperature gradient can be increased by pre-cooling the bottom-hole formation zone by injection of cold water with a temperature several times lower than the formation. The high boiling point also allows you to reduce the energy cost of vaporization E CR , ineffective in hydraulic fracturing. A significant part of the GM energy is spent on increasing the potential energy of the liquid column in the well when it moves upward during the formation of the GP. When the maximum value is reached, the potential energy of the liquid column begins to transfer into kinetic energy, which ultimately, when the liquid drops downward, passes into the compression energy of the GP, causing repeated pressure on the formation with high pressure.
Рассмотрим этот процесс подробнее. Consider this process in more detail.
Для условия достижения столбом жидкости максимальной высоты можно записать следующее равенство:
Ет+Р•V=Р'V'+Е'п+Е'т, (2)
где Ет - тепловая энергия газового пузыря в момент полного сгорания ГМ;
Р, V - соответственно давление и объем газовой полости, остающейся в стволе скважины в момент полного сгорания ГМ;
P', V' - соответственно давление и объем газовой полости при достижении столбом жидкости максимальной потенциальной энергии;
Е'п - приращение потенциальной энергии столба жидкости в результате горения ТМ;
Е'т - тепловая энергия ГП при максимальной потенциальной энергии столба жидкости.For the condition that the column of liquid reaches its maximum height, we can write the following equality:
E t + P • V = P'V '+ E' n + E ' t , (2)
where E t is the thermal energy of the gas bubble at the time of complete combustion of the GM;
P, V - respectively, the pressure and volume of the gas cavity remaining in the wellbore at the time of complete combustion of the GM;
P ', V' - respectively, the pressure and volume of the gas cavity when the liquid column reaches the maximum potential energy;
E ' p - increment of potential energy of the liquid column as a result of burning TM;
E ' t is the heat energy of the GP at the maximum potential energy of the liquid column.
Если пренебречь потерями энергии на трение при движении столба жидкости вверх и вниз, то правая и левая части уравнения взаимообратимы при подъеме и опускании жидкости в процессе воздействия. Рассмотрим следующий случай. Если при достижении максимальной потенциальной энергии, т.е. при минимальном давлении в ГП, отобрать часть газа в герметичную емкость (имплозионная камера), то уравнение для баланса энергии после остановки движения столба жидкости вниз будет иметь вид
Et+P•V=Р''V''+E''t+Eи, (3)
где P'', V'' - соответственно давление и объем ГП при самом низком положении столба жидкости;
Е''t - тепловая энергия ГП;
Еи - энергия газа в имплозионной камере.If we neglect the energy losses due to friction when the liquid column moves up and down, then the right and left sides of the equation are mutually reversible when the liquid is raised and lowered during exposure. Consider the following case. If upon reaching the maximum potential energy, i.e. at a minimum pressure in the GP, take part of the gas into a sealed container (implosion chamber), then the equation for the energy balance after stopping the movement of the liquid column down will be
E t + P • V = P``V '' + E '' t + E and , (3)
where P '', V '' - respectively, the pressure and volume of the GP at the lowest position of the liquid column;
E '' t is the heat energy of the GP;
E and - gas energy in the implosion chamber.
Отсюда
Учитывая, что V''<V, Е''t+Eи<<Еt, можно заключить, что Р''>Р. Таким образом, отбор газа в момент наименьшего давления в ГП в герметичную имплозионную камеру позволяет повысить давление на забое скважины в момент максимального сжатия ГП, т.е. максимально использовать потенциальную энергию столба жидкости для получения повторной ударной волны.From here
Given that V ''<V, E '' t + E and << Е t , we can conclude that P ''> P. Thus, the extraction of gas at the moment of the lowest pressure in the hydraulic unit into the sealed implosion chamber allows increasing the pressure at the bottom of the well at the time of maximum compression of the gas unit, i.e. make maximum use of the potential energy of the liquid column to obtain a repeated shock wave.
Способ осуществляют следующим образом. В скважину, перфорированную кумулятивно или механически, в призабойную зону пласта закачивают оторочку раствора ПАВ в холодной воде с температурой в несколько раз ниже пластовой, затем оторочку холодной жидкости с повышенной вязкостью (10...50 сП). Ствол скважины в интервале перфорации заполняют жидкостью с высокой температурой кипения в пластовых условиях (более 300oС), высокой теплоемкостью (0,7...1,0 кал/г•град) и низкой вязкостью. В качестве раствора ПАВ могут быть использованы растворы любых поверхностно-активных веществ, например ОП-10 с концентрацией 0,05. . .0,1%. В качестве холодной воды используется охлажденная сточная вода. В качестве жидкости с повышенной вязкостью могут быть использованы растворы полимеров в сточной воде, например полиакриламида F40NT (1,5%). Для заполнения ствола скважины в интервале перфорации применяют жидкость с высокой температурой кипения в пластовых условиях, высокой теплоемкостью и низкой вязкостью, например опресненная вода или раствор хлористого кальция в пресной воде. Выше интервала перфорации скважину заполняют жидкостью с высоким удельным весом (например, сточной водой с удельным весом 1190. . . 1200 кг/м3 или насыщенным раствором СаCl2 с удельным весом 1300 кг/м3), оставляя свободным в верхней части объем эксплуатационной колонны, равный максимальному объему образующегося после сгорания горючих материалов (ГМ) газовой полости. В скважину спускают гирлянду ГМ (например, поровых зарядов) и имплозионную камеру таким образом, что гирлянду ГМ устанавливают в интервале перфорации, а имплозионную камеру - в нижней части интервала перфорации с впускным клапаном выше нижних отверстий перфорации.The method is as follows. A rim of a surfactant solution in cold water with a temperature several times lower than the formation, then a rim of a cold fluid with high viscosity (10 ... 50 cP) is pumped into the well, cumulatively or mechanically perforated, into the bottomhole zone of the formation. The wellbore in the perforation interval is filled with a liquid with a high boiling point in the reservoir (more than 300 o C), high heat capacity (0.7 ... 1.0 cal / g • deg) and low viscosity. As a surfactant solution, solutions of any surfactants can be used, for example, OP-10 with a concentration of 0.05. . .0.1%. Chilled wastewater is used as cold water. As a liquid with increased viscosity, solutions of polymers in wastewater, for example polyacrylamide F40NT (1.5%), can be used. To fill the wellbore in the perforation interval, a liquid with a high boiling point in reservoir conditions, high heat capacity and low viscosity, for example desalinated water or a solution of calcium chloride in fresh water, is used. Above the perforation interval, the well is filled with a liquid with a high specific gravity (for example, wastewater with a specific gravity of 1190 ... 1200 kg / m 3 or a saturated solution of CaCl 2 with a specific gravity of 1300 kg / m 3 ), leaving the volume of the production string free in the upper part equal to the maximum volume of the gas cavity formed after combustion of combustible materials (GM). A garland of GM (for example, pore charges) and an implosion chamber are lowered into the well so that the GM garland is installed in the perforation interval, and the implosion chamber is in the lower part of the perforation interval with the inlet valve above the lower perforation holes.
Осуществляют поджиг ГМ. Вследствие высокой температуры кипения жидкости в интервале перфорации на парообразование расходуется минимальное количество энергии, что позволяет максимально увеличить температуру жидкости. Ударная волна через жидкость с повышенной вязкостью вызывает знакопеременные напряжения на скелете коллектора, что приводит к его разрушению в ослабленных местах. Высокое давление в газовой полости через жидкость повышенной вязкости создает высокий градиент давления вследствие низкой фильтруемости жидкости. Это давление превышает давление трещинообразования, а продолжительность воздействия, определяемая массой столба жидкости в эксплуатационной колонне, превышает время релаксации породы, что приводит к образованию вертикальной, как наименее энергоемкой, трещины. С увеличением объема трещины под действием давления жидкость с повышенной вязкостью фильтруется вглубь пласта по пути трещинообразования, за ней фильтруется менее вязкая жидкость с высокой температурой кипения и высокой теплопроводностью. Так как коллектор предварительно был охлажден закачкой холодной воды и холодной вязкой жидкости, а прочность породы ослаблена адгезией молекул ПАВ на поверхности микротрещин, то при фильтрации жидкости с высокой температурой, высокой теплопроводностью и низкой вязкостью удается быстро и на большом радиусе от забоя скважины создать в коллекторе высокие температурные напряжения, которые, разрушая коллектор по микротрещинам, заполняют макротрещину обломочным материалом, препятствующим ее смыканию с сохранением ее проницаемости. Тепловая энергия и энергия давления газовой полости переходят постепенно в потенциальную энергию столба жидкости. В момент достижения столбом жидкости максимальной высоты, т.е. при минимальном давлении в газовой полости, открывается впускной клапан имплозионной камеры, куда отбирается часть газа из газовой полости, и закрывается при увеличении давления в газовой полости на 0,5... 10 атм. По мере движения столба жидкости вниз давление в газовой полости быстро растет, достигая максимальной величины при прекращении движения, что вызывает повторную ударную волну, способствующую углублению образовавшейся вертикальной макротрещины. Ignite the GM. Due to the high boiling point of the liquid in the perforation interval, a minimum amount of energy is spent on vaporization, which allows to maximize the temperature of the liquid. A shock wave through a fluid with high viscosity causes alternating stresses on the skeleton of the collector, which leads to its destruction in weakened places. High pressure in the gas cavity through a liquid of high viscosity creates a high pressure gradient due to the low filterability of the liquid. This pressure exceeds the cracking pressure, and the exposure time, determined by the mass of the liquid column in the production string, exceeds the rock relaxation time, which leads to the formation of a vertical, as least energy-intensive, crack. With an increase in the crack volume under pressure, a fluid with increased viscosity is filtered deep into the formation along the crack formation path, and a less viscous fluid with a high boiling point and high thermal conductivity is filtered behind it. Since the reservoir was previously cooled by injection of cold water and a cold viscous fluid, and the rock strength was weakened by the adhesion of surfactant molecules on the surface of microcracks, it is possible to quickly and widely create a reservoir in a reservoir when filtering fluids with high temperature, high thermal conductivity and low viscosity high temperature stresses, which, destroying the collector along microcracks, fill the macrocrack with debris that prevents its closure while maintaining its permeability. Thermal energy and pressure energy of the gas cavity gradually transform into the potential energy of the liquid column. When the liquid column reaches its maximum height, i.e. with a minimum pressure in the gas cavity, the inlet valve of the implosion chamber opens, where part of the gas is taken from the gas cavity, and closes with an increase in pressure in the gas cavity by 0.5 ... 10 atm. As the liquid column moves downward, the pressure in the gas cavity increases rapidly, reaching a maximum value when the movement ceases, which causes a repeated shock wave, which contributes to the deepening of the vertical macrocrack formed.
Пример осуществления способа. An example implementation of the method.
В скважину 515 Юсуповской площади Арланского месторождения с интервалом перфорации 1310...1320 м и дебитом жидкости 9 м3/сут закачали 16 м3 холодной воды с температурой 2...3oС и с содержанием ПАВ ОП-10 0,05%, затем 2 м3 холодной (2. . .3oС) воды с содержанием полиакриламида F40NT 1,5%, после чего интервал перфорации заполнили пресной водой 0,16 м3, выше интервала перфорации до глубины 50 м от устья ствол скважины заполнили сточной минерализованной водой плотностью 1190 кг/м3. В скважину спустили гирлянду ГМ и дистанционно управляемую имплозионную камеру объемом 100 л. Впускной клапан установили на глубине 1318 м. Осуществили поджог ГМ. При достижении минимального давления в газовой полости открыли входной клапан имплозионной камеры. После выравнивания давления в имплозионной камере и в ГП при значении, превышающем минимальное на 1 атм, закрыли входной клапан, что позволило повторно в интервале перфорации получить импульс давления выше первоначального импульса. Гидродинамические исследования после стабилизации дебита скважины показали, что полудлина трещины достигает 25...30 м, дебит скважины возрос в 2,5 раза и достиг 22 м3/сут.165 m3 of cold water with a temperature of 2 ... 3 o C and with a surfactant content of OP-10 of 0.05% were pumped into well 515 of the Yusupovskaya area of the Arlansky field with a perforation interval of 1310 ... 1320 m and a fluid flow rate of 9 m 3 / day. then 2 m 3 of cold (2... 3 o C) water with a content of polyacrylamide F40NT 1.5%, after which the perforation interval was filled with fresh water 0.16 m 3 , above the perforation interval to a depth of 50 m from the wellhead, the borehole was filled mineralized sewage with a density of 1190 kg / m 3 . A garland of GM and a remotely controlled implosion chamber of 100 l were lowered into the well. The inlet valve was installed at a depth of 1318 m. The GM was set on fire. When the minimum pressure in the gas cavity was reached, the inlet valve of the implosion chamber was opened. After equalizing the pressure in the implosion chamber and in the GP at a value exceeding the minimum by 1 atm, the inlet valve was closed, which made it possible to repeatedly obtain a pressure pulse above the initial pulse in the perforation interval. Hydrodynamic studies after stabilization of the flow rate of the well showed that the half-length of the crack reaches 25 ... 30 m, the flow rate of the well increased by 2.5 times and reached 22 m 3 / day.
Заявляемый способ прост и технологичен, применяется имеющееся на промыслах оборудование и реагент. Способ позволяет рационально использовать энергию сгорания горючего материала, повысить эффективность воздействия на продуктивный интервал пласта, не нарушая целостности обсадной колонны и цементного камня. В результате улучшения гидродинамической связи скважины с пластом при использовании способа увеличивается коэффициент продуктивности скважины, растет дебит нефти. The inventive method is simple and technologically advanced, the available equipment and reagent are used. The method allows to rationally use the energy of combustion of combustible material, to increase the effectiveness of the impact on the production interval of the formation, without violating the integrity of the casing and cement stone. As a result of improving the hydrodynamic connection of the well with the reservoir, when using the method, the productivity coefficient of the well increases, and the oil production rate increases.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002130258/03A RU2212530C1 (en) | 2002-11-13 | 2002-11-13 | Method of gas-thermohydrodynamic stimulation of bottomhole formation zone |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002130258/03A RU2212530C1 (en) | 2002-11-13 | 2002-11-13 | Method of gas-thermohydrodynamic stimulation of bottomhole formation zone |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2212530C1 true RU2212530C1 (en) | 2003-09-20 |
Family
ID=29777991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002130258/03A RU2212530C1 (en) | 2002-11-13 | 2002-11-13 | Method of gas-thermohydrodynamic stimulation of bottomhole formation zone |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2212530C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7771409B2 (en) | 2004-04-21 | 2010-08-10 | Acclarent, Inc. | Devices, systems and methods useable for treating sinusitis |
| US8932276B1 (en) | 2004-04-21 | 2015-01-13 | Acclarent, Inc. | Shapeable guide catheters and related methods |
-
2002
- 2002-11-13 RU RU2002130258/03A patent/RU2212530C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7771409B2 (en) | 2004-04-21 | 2010-08-10 | Acclarent, Inc. | Devices, systems and methods useable for treating sinusitis |
| US7803150B2 (en) | 2004-04-21 | 2010-09-28 | Acclarent, Inc. | Devices, systems and methods useable for treating sinusitis |
| US8932276B1 (en) | 2004-04-21 | 2015-01-13 | Acclarent, Inc. | Shapeable guide catheters and related methods |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6241019B1 (en) | Enhancement of flow rates through porous media | |
| SU1082332A3 (en) | Method for working oil deposits | |
| US5551344A (en) | Method and apparatus for overbalanced perforating and fracturing in a borehole | |
| RU2567877C2 (en) | Method for efficiency improvement in injection and intensification of oil and gas production | |
| US6851473B2 (en) | Enhancement of flow rates through porous media | |
| US7644759B2 (en) | Enhancement of flow rates through porous media | |
| US5005645A (en) | Method for enhancing heavy oil production using hydraulic fracturing | |
| CA1277590C (en) | Disposal of produced formation fines during oil recovery | |
| RU2343275C2 (en) | Method of intensification of natural gas extraction from coal beds | |
| RU2522369C1 (en) | Method for development of high-viscosity oil and/or bitumen deposits with oil-water zones | |
| CN104508079A (en) | Methods of improving hydraulic fracture network | |
| CA1240263A (en) | Combined replacement drive process for oil recovery | |
| RU2401381C1 (en) | Method of bench treatment | |
| Abramova et al. | Analysis of the modern methods for enhanced oil recovery | |
| RU2212530C1 (en) | Method of gas-thermohydrodynamic stimulation of bottomhole formation zone | |
| US5042581A (en) | Method for improving steam stimulation in heavy oil reservoirs | |
| RU2221141C1 (en) | Process of treatment of critical area of formation | |
| RU2612693C1 (en) | Method to reduce water inflow in production wells without lifting of downhole pumping equipment | |
| RU2261990C2 (en) | Method for applying thermogas-dynamic action to bed and solid fuel charge for above method implementation | |
| EP3642449A1 (en) | Plasma-pulsed hydraulic fracture with carbonaceous slurry | |
| RU2319831C1 (en) | Method for oil production from low-permeable reservoirs | |
| RU2392426C1 (en) | Method of stratum opening | |
| RU2205272C2 (en) | Method of thermohydrodynamic stimulation of gas- bearing bed | |
| RU2242594C1 (en) | Method for extraction of sedimentologically screened oil-saturated lens by one well | |
| RU2072423C1 (en) | Method and device for downhole treatment of well |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20051114 |