RU2210464C2 - Method for combined turning and abrasive-diamond working - Google Patents
Method for combined turning and abrasive-diamond working Download PDFInfo
- Publication number
- RU2210464C2 RU2210464C2 RU2001123490/02A RU2001123490A RU2210464C2 RU 2210464 C2 RU2210464 C2 RU 2210464C2 RU 2001123490/02 A RU2001123490/02 A RU 2001123490/02A RU 2001123490 A RU2001123490 A RU 2001123490A RU 2210464 C2 RU2210464 C2 RU 2210464C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- abrasive
- diamond
- cutting member
- cutting
- tool
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлообработки комбинированным инструментом, совмещающим токарную и абразивно-алмазную обработку, и может быть использовано, главным образом, при точении и растачивании заготовок из труднообрабатываемых вязких материалов и сплавов. The invention relates to the field of metal working with a combined tool combining turning and abrasive-diamond processing, and can be used mainly for turning and boring workpieces from hard-to-handle viscous materials and alloys.
Задача изобретения - повышение производительности и улучшение параметров качества, снижение высоты микронеровностей, повышение износостойкости и твердости обработанной поверхности. The objective of the invention is to increase productivity and improve quality parameters, reduce the height of microroughness, increase the wear resistance and hardness of the treated surface.
Поставленная задача решается с помощью предлагаемого способа совмещенной токарно-абразивно-алмазной обработки заготовок при их точении и растачивании, включающей вращение заготовок и одновременное продольное перемещение ротационного комбинированного резца, состоящего из державки и режущего элемента, имеющего режущую кромку по всей окружности, верхнее и нижнее основания, боковую поверхность в форме цилиндрической поверхности и абразивно-алмазную часть, расположенную на его задней поверхности по образующей указанной цилиндрической поверхности, и установленного в державке на оси с возможностью вращения. The problem is solved using the proposed method of combined turning-abrasive-diamond processing of workpieces during their turning and boring, including the rotation of the workpieces and the simultaneous longitudinal movement of the rotary combined cutter, consisting of a holder and a cutting element having a cutting edge around the entire circumference, upper and lower bases , a lateral surface in the form of a cylindrical surface and an abrasive-diamond part located on its rear surface along a generatrix of the specified cylindrical surface, and mounted in a holder on the axis with the possibility of rotation.
При этом используют режущий элемент, предназначенный для установки с большим отрицательным кинематическим передним углом γ, равным 50o...60o.In this case, a cutting element is used, intended for installation with a large negative kinematic rake angle γ equal to 50 o ... 60 o .
Кроме того, используют ротационный комбинированный резец, снабженный двумя коническими роликовыми подшипниками, предназначенными для установки на оси в сборе с режущим элементом, при этом последний выполнен в виде их наружного кольца и имеет в отверстии специально спрофилированную поверхность в виде двух усеченных прямых конусов, сопрягаемых друг с другом меньшими основаниями. In addition, a rotary combined cutter is used, equipped with two tapered roller bearings designed to be mounted on an axis assembly with a cutting element, the latter being made in the form of their outer ring and having a specially profiled surface in the hole in the form of two truncated straight cones mating each other with another for lesser reasons.
На фиг. 1 изображен предлагаемый резец, частичный продольный разрез; на фиг. 2 - сечение А-А на фиг.1; на фиг.3 - схема обработки цилиндрической поверхности предлагаемым резцом, вид спереди; на фиг.4 - вид В на фиг.3; на фиг. 5 - траектория движения инструмента по цилиндрической поверхности при совмещенной токарно-абразивно-алмазной обработке; на фиг. 6 - сечение Г-Г на фиг. 3; на фиг.7 - второй вариант режущего элемента, вид спереди. In FIG. 1 shows the proposed cutter, a partial longitudinal section; in FIG. 2 - section aa in figure 1; figure 3 - diagram of the processing of the cylindrical surface of the proposed cutter, front view; figure 4 is a view In figure 3; in FIG. 5 - the trajectory of the tool along a cylindrical surface with combined turning-abrasive-diamond processing; in FIG. 6 is a section GG in FIG. 3; Fig.7 is a second version of the cutting element, front view.
Условные обозначения, принятые на чертежах:
Дг - главное движение резания;
Ди - вращательное движение инструмента;
Дs - движение продольной подачи;
R, Rp - соответственно, радиусы детали и инструмента;
λ - угол наклона режущей кромки инструмента;
φ1 - угол наклона задней поверхности инструмента;
β - угол подъема винтовой линии траектории точки режущей кромки;
t - глубина резания.Symbols adopted in the drawings:
D g - the main movement of cutting;
D and - the rotational movement of the tool;
D s - the movement of the longitudinal feed;
R, R p - respectively, the radii of the part and tool;
λ is the angle of inclination of the cutting edge of the tool;
φ 1 - the angle of inclination of the rear surface of the tool;
β is the angle of elevation of the helix of the trajectory of the point of the cutting edge;
t is the depth of cut.
Предлагаемый способ совмещенной токарно-абразивно-алмазной обработки, используемый при точении и растачивании заготовок, при котором осуществляют вращение последних и одновременное продольное перемещение резца, заключается в следующем. The proposed method of combined turning-abrasive-diamond processing used when turning and boring workpieces, in which the latter are rotated and the tool is simultaneously longitudinally moved, as follows.
В качества резца используется ротационный комбинированный резец, состоящий из державки 1, которая имеет корпус с режущим элементом и крепежную часть, устанавливаемую в резцедержатель станка (не показан). В корпусе державки 1 защищенный крышками 2 установлен режущий элемент 3 с возможностью вращения на оси 4. As a cutter, a rotary combined cutter is used, consisting of a
Режущий элемент 3 устанавливается на оси 4 с помощью двух конических роликовых подшипников 5, которые защищены от воздействия эмульсии и других внешних факторов крышками 2. Регулировка зазоров и натяга подшипников осуществляется гайкой 6, навернутой на ось 4 и стопорящейся стопорным винтом 7. The cutting element 3 is mounted on the axis 4 using two tapered roller bearings 5, which are protected from the action of the emulsion and other external factors by the
Кроме того, установка режущего элемента 3 на оси 4 осуществляется в сборе с двумя коническими роликовыми подшипниками 5, роль наружных колец последних играет специально спрофилированная поверхность отверстия режущего элемента 3, выполненная в виде двух усеченных прямых конусов, сопрягаемых друг с другом меньшими основаниями. In addition, the installation of the cutting element 3 on the axis 4 is carried out assembled with two tapered roller bearings 5, the role of the outer rings of the latter is played by the specially profiled surface of the hole of the cutting element 3, made in the form of two truncated straight cones, mating with each other with smaller bases.
В корпусе державки 1 установлена войлочная прокладка 8, контактирующая с режущим элементом 3, полирующая и защищающая его от попадания стружки в процессе обработки. A felt pad 8 is installed in the
Крепежная часть державки 1 изготовлена таким образом, что обеспечивает установку ротационного комбинированного резца с большим (γ=50o...60o) отрицательным кинематическим передним углом резания γ.The fastening part of the
Режущий элемент 3 установлен в державке 1 на оси 4 с возможностью вращения и содержит верхнее аа1 и нижнее бб1 основания и боковую поверхность, выполненную в форме цилиндра, при этом резец имеет режущую кромку по всей окружности и абразивно-алмазную часть 9 - образующую цилиндра, являющуюся задней поверхностью инструмента.The cutting element 3 is mounted in the
В центральной части режущего элемента 3 выполнена ступица, высота которой позволяет расположить в отверстии подшипники 5. In the central part of the cutting element 3, a hub is made, the height of which makes it possible to arrange bearings 5 in the hole.
Ротационный комбинированный резец имеет форму цилиндрического резца, является самовращающимся и имеет режущую кромку по всей окружности и абразивно-алмазную часть - образующую цилиндра, являющуюся задней поверхностью инструмента. The rotary combined cutter has the shape of a cylindrical cutter, is self-rotating and has a cutting edge around the entire circumference and the abrasive-diamond part forming the cylinder, which is the rear surface of the tool.
Анализ различных токарно-отделочных методов обработки показал, что комбинированные инструменты, основанные на соединении резания и абразивно-алмазной обработки или поверхностно-пластическим деформированием, являются наиболее эффективными для финишной обработки цилиндрических поверхностей. Такие методы обычно основаны на дискретном соединении призматического резца и абразивных кругов или цилиндрических обкатывающих роликов. Вследствие такого искусственного сочетания лезвийного и абразивно-алмазного или деформирующих элементов, работающих по различным кинематическим схемам, основанных на трении скольжения, комбинированным инструментам присущи такие недостатки, как сложность изготовления таких устройств, высокие требования к взаимосвязанной настройке рабочих элементов, значительные различия в стойкости режущих и абразивно-алмазных или деформирующих элементов и, как следствие, повышенная погрешность обработки и др. Analysis of various turning and finishing processing methods showed that combined tools based on the combination of cutting and abrasive-diamond processing or surface plastic deformation are the most effective for finishing cylindrical surfaces. Such methods are usually based on a discrete connection of a prismatic cutter and abrasive wheels or cylindrical rolling rollers. Due to such an artificial combination of blade and abrasive-diamond or deforming elements operating according to various kinematic schemes based on sliding friction, combined tools have such disadvantages as the complexity of manufacturing such devices, high requirements for the interconnected adjustment of working elements, significant differences in the resistance of cutting and diamond-abrasive or deforming elements and, as a result, increased processing error, etc.
В предлагаемом способе обработки комбинированным инструментом перспективно использование в качестве лезвийного элемента самовращающегося ротационного резца, который имеет ряд особенностей, определяющих его преимущество перед призматическим резцом - более высокую размерную стойкость, приближающуюся к размерной стойкости абразивно-алмазных кругов при одинаковых режимах обработки. Так как кинематическая схема работы ротационного резца и абразивно-алмазного круга идентичны, то их можно объединить в один рабочий элемент, который будет совмещать в себе особенности, присущие как лезвийному (режущая кромка на торцевой поверхности), так и абразивно-алмазному инструменту. При этом параметры качества обработанной поверхности будут близки к параметрам, получаемым при отделочной абразивно-алмазной обработке, с упрочнением поверхностного слоя. In the proposed method of processing with a combined tool, it is promising to use a self-rotating rotary cutter as a blade element, which has a number of features that determine its advantage over a prismatic cutter - higher dimensional stability, approaching the dimensional stability of abrasive-diamond wheels under the same processing conditions. Since the kinematic scheme of operation of the rotary cutter and the abrasive-diamond wheel are identical, they can be combined into one working element, which will combine the features inherent in both the blade (cutting edge on the end surface) and the abrasive-diamond tool. In this case, the quality parameters of the treated surface will be close to the parameters obtained during finishing abrasive-diamond processing, with hardening of the surface layer.
Отличительной особенностью предлагаемого способа совмещенной обработки ротационным комбинированным резцом от известных является установка инструмента с большим отрицательным кинематическим передним углом γ = λ≈60°, что приводит к значительному увеличению действующих сил и позволяет получить дополнительное упрочнение поверхности, а также создать микрорельеф без острых "пикообразных" выступов и впадин в поверхностном слое обработанной детали.A distinctive feature of the proposed method of combined processing with a rotary combined cutter from the known ones is the installation of a tool with a large negative kinematic rake angle γ = λ≈60 ° , which leads to a significant increase in the acting forces and allows to obtain additional surface hardening, as well as to create a microrelief without sharp “peaky” protrusions and depressions in the surface layer of the machined part.
Инструмент, имеющий форму цилиндрического ротационного резца, срезает удаляемый припуск режущей кромкой, реализующей процесс упрочнения, после чего поверхность детали контактирует с задней поверхностью инструмента, представляющей собой абразивно-алмазный круг, реализующий процесс отделочной обработки. За счет самовращения инструмента трение скольжения заменяется трением качения, вследствие чего становится возможным процесс обкатывания детали задней абразивно-алмазной поверхностью инструмента. The tool, which has the shape of a cylindrical rotary cutter, cuts off the removed allowance with a cutting edge that implements the hardening process, after which the surface of the part contacts the back surface of the tool, which is an abrasive-diamond wheel that implements the finishing process. Due to the self-rotation of the tool, the sliding friction is replaced by rolling friction, as a result of which the process of rolling the part into the back abrasive-diamond surface of the tool becomes possible.
Как видно из схемы обработки, представленной на фиг.3, режущая кромка инструмента наклонена к оси обрабатываемой детали на угол γ = λ≈60°. Это обеспечивает процесс резания с отрицательным передним углом γ = λ. В результате наклона инструмента на угол λ контакт детали и задней поверхности инструмента происходит не по образующей цилиндра, а по кривой, принадлежащей боковой поверхности цилиндра. Наклон оси инструмента к оси Х в плоскости XY на угол φ1 приводит к наклону касательной к этой кривой на тот же угол, что позволяет регулировать площадь контакта и глубину абразивно-алмазной обработки, с которой происходит обкатывание поверхности детали задней поверхностью инструмента.As can be seen from the processing circuit shown in figure 3, the cutting edge of the tool is inclined to the axis of the workpiece at an angle γ = λ≈60 ° . This provides a cutting process with a negative rake angle γ = λ. As a result of tilting the tool at an angle λ, the contact of the part and the rear surface of the tool does not occur along the generatrix of the cylinder, but along a curve belonging to the side surface of the cylinder. The inclination of the tool axis to the X axis in the XY plane by the angle φ 1 leads to the inclination of the tangent to this curve by the same angle, which allows you to adjust the contact area and the depth of the abrasive-diamond machining, with which the surface of the part is rolled around the back surface of the tool.
Траектория отдельной точки режущей кромки, показанная на фиг.5, представляет собой кривую с периодом 2π типа винтовой линии с углом подъема β (кривая 1). По винтовой линии с тем же углом подъема β, но с некоторым сдвигом Δх относительно траектории точки, принадлежащей режущей кромке, будет перемещаться пятно, являющееся областью контакта задней поверхности инструмента с обрабатываемой деталью (лента 2). В результате этого последовательно образуются единичные поверхности, подвергнутые обработке резанием и абразивно-алмазной обработке. При наличии движения подачи инструмента Дs образуется семейство таких единичных поверхностей, где каждая последующая смещена относительно предыдущей, образующее цилиндрическую поверхность. Таким образом, одним инструментом реализуются два различных метода обработки - лезвийное и абразивно-алмазное резание.The trajectory of a single point of the cutting edge shown in FIG. 5 is a curve with a period 2π of a helix type with an angle of elevation β (curve 1). On a helix with the same elevation angle β, but with a certain shift Δx relative to the trajectory of the point belonging to the cutting edge, a spot will be moved, which is the contact area of the rear surface of the tool with the workpiece (tape 2). As a result of this, single surfaces are sequentially formed, subjected to cutting and abrasive-diamond processing. In the presence of the feed movement of the tool Д s , a family of such unit surfaces is formed, where each subsequent one is offset relative to the previous one, forming a cylindrical surface. Thus, two different processing methods are implemented with one tool - blade and abrasive-diamond cutting.
На величину площади пятна контакта по передней поверхности инструмента оказывают влияние глубины резания t, подача So и радиус инструмента Rp.The size of the contact spot along the front surface of the tool is influenced by the cutting depth t, feed S o and tool radius R p .
Основное влияние на величину площади пятна контакта по задней поверхности оказывают размеры и геометрические параметры режущей части инструмента - угол наклона режущей кромки λ и вспомогательный угол в плане φ1.
Достичь максимального эффекта отделочной абразивно-алмазной обработки можно путем обеспечения контакта обрабатываемой поверхности со всей шириной абразивно-алмазной части, которая обеспечивается специальным профилированием задней абразивно-алмазной поверхности резца (фиг.6). Это может быть поверхность, выполненная в форме однополостного гиперболоида вращения (фиг.7). Прямолинейная образующая гиперболоида be совпадает с образующей цилиндрической обрабатываемой поверхности детали, при этом угол наклона прямолинейной образующей гиперболоида боковой поверхности к его верхнему основанию с режущей кромкой равен λ.The main influence on the size of the area of the contact spot on the rear surface is exerted by the dimensions and geometric parameters of the cutting part of the tool - the angle of inclination of the cutting edge λ and the auxiliary angle in terms of φ 1 .
To achieve the maximum effect of finishing abrasive-diamond processing can be achieved by providing contact of the treated surface with the entire width of the abrasive-diamond part, which is provided by special profiling of the rear abrasive-diamond surface of the cutter (Fig.6). This may be a surface made in the form of a single-cavity hyperboloid of revolution (Fig. 7). The rectilinear generatrix of the hyperboloid be coincides with the generatrix of the cylindrical machined surface of the part, while the angle of inclination of the rectilinear generatrix of the hyperboloid of the side surface to its upper base with the cutting edge is λ.
Гиперболический ротационный резец обеспечивает плавность работы, снижение вибраций и повышение качества обработанной поверхности. Hyperbolic rotary cutter provides smooth operation, reduced vibration and improved surface finish.
Рассмотрим условия абразивно-алмазной обработки. Вращательное движение Ди инструмент получает фрикционным путем за счет обкатывания с обрабатываемой деталью. Ось вращения инструмента развернута по отношению к оси вращения детали, т. е. они перекрещиваются под углом λ и скорость детали VДг раскладывается на две составляющие: окружную скорость
Vок = VДг/sinλ,
приводящую во вращение резец, и осевую скорость
Vос = VДгcosλ
(фиг. 3). Действительная скорость вращения резца VДи меньше окружной скорости Vок из-за проскальзывания. Разность этих скоростей определяет скорость абразивно-алмазной обработки
Ve=Vок-Vди.Consider the conditions of abrasive-diamond processing. The rotational movement D and the tool is obtained by friction due to rolling in with the workpiece. The axis of rotation of the tool is rotated relative to the axis of rotation of the part, i.e., they intersect at an angle λ and the speed of the part V Дг decomposes into two components: peripheral speed
V ok = V Dg / sinλ,
rotational cutting tool and axial speed
V oc = V Ar cosλ
(Fig. 3). The actual rotational speed of the cutter V Di is less than the peripheral speed V ok due to slippage. The difference in these speeds determines the speed of abrasive-diamond processing
V e = V ok -V di .
Осевая скорость Voc суммируется со скоростью продольного движения VДs. В результате получается обработанная поверхность с направлением траекторий абразивно-алмазных зерен под углом λ к оси вращения детали (фиг.5). Такую обработку можно отнести согласно [3] к шлифохонингованию, особенностью которого является прерывистый контакт траектории вследствие чередования находящихся в контакте с деталью зерен. Благодаря локальной зоне контакта и смене режущих зерен абразивно-алмазной части резца улучшается тепловой баланс инструмента, повышается его стойкость и уменьшается засаливаемость. Свободный подвод смазочно-охлаждающей жидкости в зону обработки также повышает производительность токарно-шлифохонинговальной обработки.The axial velocity V oc is summed with the longitudinal velocity V Дs . The result is a machined surface with the direction of the trajectories of the abrasive-diamond grains at an angle λ to the axis of rotation of the part (figure 5). Such processing can be attributed according to [3] to grinding honing, a feature of which is intermittent contact of the trajectory due to the alternation of grains in contact with the part. Due to the local contact zone and the change of cutting grains of the abrasive-diamond part of the cutter, the thermal balance of the tool improves, its resistance increases and salinity decreases. The free supply of cutting fluid to the treatment zone also increases the productivity of turning and grinding and grinding.
Пример. Проведены исследования способа совмещенной обработки самовращающимся ротационным резцом шейки вала диаметром заготовки 66 мм до диаметра готовой детали 62 мм на токарно-винторезном станке мод. 16К20. Длина обрабатываемой поверхности 280 мм, длина вала 430 мм. Заготовка - прокат круглый по ГОСТ 2590-71 из стали 12Х18Н10Т ГОСТ 5949-75 с пределом прочности 520 МН/м2. Способ крепления заготовки - в центрах и поводковом патроне. Технологическая система станок-инструмент-заготовка недостаточно жесткая. Обработанная поверхность удовлетворяла требованиям 7 квалитета точности. Шероховатость поверхности - Ra 0,63 мкм. Материал пластинки - твердый сплав Т5К10, режущий элемент содержит верхнее и нижнее основания и боковую поверхность, выполненную в форме однополостного гиперболоида вращения максимальным диаметром 36 мм. Нижнее и верхнее основания перпендикулярны оси вращения режущего элемента.Example. Research was conducted on the method of combined processing of a shaft neck with a self-rotating rotary cutter with a workpiece diameter of 66 mm to a finished part diameter of 62 mm on a screw-cutting machine mod. 16K20. The length of the machined surface is 280 mm, the shaft length is 430 mm. Billet - round steel according to GOST 2590-71 from steel 12X18H10T GOST 5949-75 with a tensile strength of 520 MN / m 2 . The method of fastening the workpiece is in the centers and the chuck. The technological system machine-tool-workpiece is not rigid enough. The machined surface met the requirements of 7 accuracy standards. The surface roughness is Ra 0.63 microns. The plate material is T5K10 hard alloy, the cutting element contains an upper and lower base and a side surface made in the form of a one-sheeted hyperboloid of revolution with a maximum diameter of 36 mm. The lower and upper bases are perpendicular to the axis of rotation of the cutting element.
В центральной части режущего элемента выполнена ступица диаметром 24 мм высотой 12 мм и отверстие под подшипники. На ступицу напаяно алмазно-металлическое кольцо размерами ⌀36•⌀24•5 мм, имеющее характеристику: зернистость -125/100, марка алмазов - AC - 6. После пайки для более точного расположения алмазно-металлическое кольцо прирабатывается в сборе с резцом. Приработка производится притирочной пастой на токарном станке по бракованной детали. Притирочной пастой является абразивный порошок из зеленого карбида кремния зернистостью 5, смешанный с тавотом в пропорции 1:2. Пасту наносят кисточкой на алмазно-металлическое кольцо. Приработка алмазно-металлического кольца производится до тех пор, пока площадь контакта не достигнет 60-70%. Продолжительность притирки - 8...10 мин. In the central part of the cutting element, a hub with a diameter of 24 mm and a height of 12 mm and a hole for bearings are made. A diamond-metal ring with dimensions of ⌀36 • ⌀24 • 5 mm was soldered onto the hub; Run-in is made by grinding paste on a lathe according to the defective part. Lapping paste is an abrasive powder of green silicon carbide with a grain size of 5 mixed with grease in a ratio of 1: 2. The paste is applied with a brush on a diamond-metal ring. The running-in of the diamond-metal ring is carried out until the contact area reaches 60-70%. Lapping duration - 8 ... 10 min.
Вспомогательный угол в плане φ1 = 10°, λ = 60°.
Продольная подача - Дs=0,5 мм/об; скорость резания - Дг=155,55 м/мин (~ 2,6 м/с); частота вращения шпинделя - 750 мин-1 Машинное время на обработку - 0,8 мин.Auxiliary angle in terms of φ 1 = 10 ° , λ = 60 ° .
Longitudinal feed - D s = 0.5 mm / rev; cutting speed - D g = 155.55 m / min (~ 2.6 m / s); spindle rotation speed - 750 min -1 Machine time for processing - 0.8 min.
Предложенный способ в сравнении с действующими техпроцессами дает сокращение суммарного времени на 15...25%; низкие значения параметра шероховатости Ra 0,63...0,32 мкм; благоприятную форму микрорельефа без острых выступов и впадин; повышенную микротвердость поверхностного слоя обработанной детали до 4000 МПа, степень упрочнения до 20%, глубина упрочненного слоя до 0,8... 1,0 мм. The proposed method, in comparison with the existing technological processes, reduces the total time by 15 ... 25%; low values of the roughness parameter Ra 0.63 ... 0.32 μm; a favorable shape of the microrelief without sharp protrusions and depressions; increased microhardness of the surface layer of the machined part up to 4000 MPa, the degree of hardening up to 20%, the depth of the hardened layer up to 0.8 ... 1.0 mm.
Способ позволяет исключить из действующих процессов две операции - чистовое точение и предварительное шлифование, уменьшить количество задействованных на производстве рабочих, площадей и оборудования. The method allows to exclude two operations from the existing processes - fine turning and preliminary grinding, to reduce the number of workers, areas and equipment involved in the production.
Рассматриваемый совмещенный способ и инструмент, реализующий его, позволяют повысить эффективность обработки за счет достижения эффекта отделки одновременно с процессом резания и упрочнения, поэтому применение данного способа с помощью ротационного комбинированного резца для обработки цилиндрических поверхностей позволяет исключить из технологического процесса все остальные отделочные и упрочняющие операции и обеспечить заданное качество поверхностного слоя. The combined method under consideration and the tool that implements it, allow to increase the processing efficiency by achieving the finish effect simultaneously with the cutting and hardening process, therefore, the use of this method using a rotary combined cutter for processing cylindrical surfaces allows to exclude all other finishing and hardening operations from the technological process and provide the specified quality of the surface layer.
Для применения предложенного способа не требуется сложной оснастки и специального оборудования, так как разработанная конструкция резца позволяет устанавливать его в резцедержатель универсального токарного станка. To apply the proposed method does not require complex equipment and special equipment, since the developed design of the cutter allows you to install it in the tool holder of a universal lathe.
Использование процесса совмещенной токарно-абрзивно-алмазной упрочняющей обработки является одним из решений проблемы формообразования цилиндрических поверхностей с одновременным получением поверхностного слоя заданного качества. The use of the process of combined turning-abrasive-diamond hardening processing is one of the solutions to the problem of forming cylindrical surfaces with the simultaneous obtaining of a surface layer of a given quality.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001123490/02A RU2210464C2 (en) | 2001-08-21 | 2001-08-21 | Method for combined turning and abrasive-diamond working |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001123490/02A RU2210464C2 (en) | 2001-08-21 | 2001-08-21 | Method for combined turning and abrasive-diamond working |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2001123490A RU2001123490A (en) | 2003-05-27 |
| RU2210464C2 true RU2210464C2 (en) | 2003-08-20 |
Family
ID=29245753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001123490/02A RU2210464C2 (en) | 2001-08-21 | 2001-08-21 | Method for combined turning and abrasive-diamond working |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2210464C2 (en) |
-
2001
- 2001-08-21 RU RU2001123490/02A patent/RU2210464C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Ближайший аналог не обнаружен. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101082939B1 (en) | Tool for the precision machining of surfaces | |
| US7882633B2 (en) | Method for machining shaft bearing seats | |
| JP2003300110A (en) | Drill and manufacturing method therefor | |
| MX2008000475A (en) | Method for machining crankshafts and device for carrying out this method. | |
| EP3134224B1 (en) | Diamond plated grinding endmill for advanced hardened ceramics machining | |
| RU2043906C1 (en) | Method of grinding the outer surface of cylindrical blanks and device for its realization | |
| JP2003516868A (en) | Cutting method that does not generate twist on rotationally symmetric surfaces | |
| CA1238191A (en) | Apparatus and method for finishing radial commutator | |
| KR20040084641A (en) | Point superabrasive machining of nickel alloys | |
| RU2210464C2 (en) | Method for combined turning and abrasive-diamond working | |
| US6629806B1 (en) | Process for metal-removing machining | |
| RU2207219C2 (en) | Rotary combination type cutter | |
| JP5534509B2 (en) | Cutting method | |
| JP2008229764A (en) | Rotary tool and machining method | |
| JPH0351057Y2 (en) | ||
| CA3132396C (en) | Method for machining a bearing ring and for producing a rolling bearing | |
| JP2007000976A (en) | Multi-functioned tool | |
| RU2155123C1 (en) | Honing method | |
| JP3072366B2 (en) | Manufacturing method of multi-blade grinding tool | |
| JP4431244B2 (en) | Method for machining dynamic pressure generating groove in hydrodynamic bearing | |
| JPH0487718A (en) | Reamer | |
| JP2001287116A (en) | Broaching method | |
| JPS63278711A (en) | Brazed reamer | |
| JP2023154644A (en) | Grinding stone | |
| GB2047589A (en) | A tool for metal cutting, more particularly a face milling cutter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20030822 |