RU2206632C2 - Two-layer corrosion-resistant steel - Google Patents
Two-layer corrosion-resistant steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2206632C2 RU2206632C2 RU2001121204A RU2001121204A RU2206632C2 RU 2206632 C2 RU2206632 C2 RU 2206632C2 RU 2001121204 A RU2001121204 A RU 2001121204A RU 2001121204 A RU2001121204 A RU 2001121204A RU 2206632 C2 RU2206632 C2 RU 2206632C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- layer
- corrosion
- nickel
- silicon
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии легированных сталей, а именно к двухслойным коррозионно-стойким сталям, используемым в ядерной энергетике, в частности, для изготовления теплообменного оборудования. Одной из областей использования этой стали является изготовление парогенераторных труб, работающих при температуре 500oС в контакте с жидкометаллическим теплоносителем на основе свинца.The invention relates to the metallurgy of alloy steels, and in particular to two-layer corrosion-resistant steels used in nuclear energy, in particular, for the manufacture of heat-exchange equipment. One of the areas of use of this steel is the manufacture of steam generator pipes operating at a temperature of 500 o C in contact with a lead-based liquid metal coolant.
Известны применяемые в настоящее время для изготовления парогенераторных труб стали марок 10Х2М1, 05X12H2M, 15Х1СМФБ, 03Х11Н3С2М и др. Known currently used for the manufacture of steam generator pipes are steel grades 10X2M1, 05X12H2M, 15X1SMFB, 03X11N3S2M, etc.
Основным их недостатком является низкая коррозионная стойкость при температуре 500oС в среде вода-пар при тепловых потоках 1000 кВт/м2.Their main disadvantage is the low corrosion resistance at a temperature of 500 o C in a water-steam environment with heat fluxes of 1000 kW / m 2 .
Использование высоконикелевых сталей типа 03Х21H32М3Б показало их удовлетворительную стойкость в среде вода-пар при 500oС, но совершенно неудовлетворительную коррозионную стойкость в контакте с жидкометаллическим теплоносителем на основе свинца при 500oС. Выходом из этого положения является использование биметаллических труб, обеспечивающих коррозионную стойкость одновременно при работе в контакте как с жидкометаллическим теплоносителем на основе свинца, так и в пароводяной среде при температуре 500oС и тепловых потоках 1000 кВт/м2.The use of high-nickel steels of type 03X21H32M3B showed their satisfactory resistance in water-steam at 500 ° C, but completely unsatisfactory corrosion resistance in contact with lead-based liquid metal coolant at 500 ° C. The way out of this situation is to use bimetallic pipes that provide corrosion resistance at the same time when working in contact with a liquid metal coolant based on lead, and in a steam-water medium at a temperature of 500 o C and heat fluxes of 1000 kW / m 2 .
Известны применяемые в настоящее время двухслойные стали, поставляемые по ГОСТ 10885-85, с основным слоем из углеродистой или низколегированной стали и с защитным слоем из коррозионно-стойких сталей или сплавов. По этому стандарту поставляются листы из двухслойной стали толщиной от 4 до 160 мм при соотношении толщин плакирующего и основного слоев в пределах 0,07-0,37 и по ГОСТ 22786-77 "Трубы биметаллические". The currently used two-layer steels are supplied in accordance with GOST 10885-85 with a base layer of carbon or low alloy steel and with a protective layer of corrosion-resistant steels or alloys. According to this standard, sheets of two-layer steel with a thickness of 4 to 160 mm are supplied with a ratio of the thicknesses of the cladding and the main layers in the range 0.07-0.37 and according to GOST 22786-77 "Bimetal pipes".
Основным недостатком указанных двухслойных сталей является их низкая коррозийная стойкость при работе во внутриреакторном теплообменном оборудовании в контакте с жидкометаллическими теплоносителями на основе свинца при высокой температуре. The main disadvantage of these two-layer steels is their low corrosion resistance when working in in-reactor heat-exchange equipment in contact with lead-based liquid metal coolants at high temperature.
Наиболее близкой по составу ингредиентов является двухслойная сталь 10Х2М1+06ХН28МДТ по ГОСТ 10885-85. Основной слой этой стали содержит элементы при следующем соотношении, мас.%:
Углерод - 0,08-0,12
Кремний - 0,17-0,37
Марганец - 0,30-0,60
Хром - 2,0-2,5
Никель - ≤0,5
Молибден - 0,70-1,10
Железо - Остальное
а плакирующий слой содержит элементы при следующем соотношении, мас.%:
Углерод - ≤0,06
Кремний - ≤0,8
Марганец - ≤0,8
Хром - 22,0-25,0
Никель - 26,0-29,0
Молибден - 2,50-3,00
Титан - 0,5-0,9
Медь - 2,5-3,0
Сера - ≤0,020
Железо - Остальное
Указанная двухслойная сталь обладает высокими механическими и коррозионными свойствами при работе в особоагрессивных химических средах типа растворов неорганических кислот при температурах от комнатной до температуры кипения.The closest in composition of the ingredients is two-layer steel 10X2M1 + 06XH28MDT according to GOST 10885-85. The main layer of this steel contains elements in the following ratio, wt.%:
Carbon - 0.08-0.12
Silicon - 0.17-0.37
Manganese - 0.30-0.60
Chrome - 2.0-2.5
Nickel - ≤0.5
Molybdenum - 0.70-1.10
Iron - Else
and the cladding layer contains elements in the following ratio, wt.%:
Carbon - ≤0.06
Silicon - ≤0.8
Manganese - ≤0.8
Chrome - 22.0-25.0
Nickel - 26.0-29.0
Molybdenum - 2.50-3.00
Titanium - 0.5-0.9
Copper - 2.5-3.0
Sulfur - ≤0.020
Iron - Else
The specified two-layer steel has high mechanical and corrosive properties when working in highly aggressive chemical environments such as solutions of inorganic acids at temperatures from room temperature to boiling point.
Однако известная двухслойная сталь имеет низкую коррозионную стойкость в потоке свинцового теплоносителя при температуре 500oС, а также недостаточную длительную прочность и стойкость против хлоридного коррозионного растрескивания при 500oС в воде и паре высоких параметров.However, the known two-layer steel has low corrosion resistance in a lead coolant flow at a temperature of 500 ° C. , as well as insufficient long-term strength and resistance to chloride corrosion cracking at 500 ° C. in water and a pair of high parameters.
Техническим результатом изобретения является обеспечение коррозионной стойкости двухслойной стали в потоке жидкометаллического теплоносителя свинца или сплава свинца и висмута, а также повышение длительной прочности и стойкости против коррозионного растрескивания при температуре 500oС в пароводяной среде.The technical result of the invention is the provision of corrosion resistance of two-layer steel in the flow of liquid metal coolant of lead or an alloy of lead and bismuth, as well as increasing long-term strength and resistance to corrosion cracking at a temperature of 500 o C in a steam-water medium.
Технический результат достигается за счет того, что для основного слоя, работающего в потоке жидкометаллического теплоносителя свинца или сплава свинца и висмута, предложена сталь, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден и железо, дополнительно легированная титаном при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Углерод - 0,005-0,04
Кремний - 2,2-2,8
Марганец - 0,5-1,0
Хром - 14,0-15,5
Никель - 10,5-12,5
Молибден - 0,8-1,2
Титан - 0,08-0,20
Железо - Остальное
Введение регламентированного количества титана и снижение содержания углерода способствует стабильности механических свойств стали при тепловых выдержках при температурах до 500oС за счет уменьшения выделения карбидов хрома типа Ме23С6. Легирование стали основного слоя кремнием в количестве более 2% позволяет обеспечить коррозионную стойкость в потоке свинцового теплоносителя с контролируемым содержанием кислорода благодаря образованию защитных оксидных пленок, в том числе оксидов кремния, стойких в потоке теплоносителя.The technical result is achieved due to the fact that for the main layer, working in the flow of liquid metal coolant of lead or an alloy of lead and bismuth, a steel containing carbon, silicon, manganese, chromium, nickel, molybdenum and iron, additionally alloyed with titanium in the following ratio of components, wt.%:
Carbon - 0.005-0.04
Silicon - 2.2-2.8
Manganese - 0.5-1.0
Chrome - 14.0-15.5
Nickel - 10.5-12.5
Molybdenum - 0.8-1.2
Titanium - 0.08-0.20
Iron - Else
The introduction of a regulated amount of titanium and a decrease in carbon content contributes to the stability of the mechanical properties of steel at thermal holdings at temperatures up to 500 o C by reducing the emission of chromium carbides of type Me 23 C 6 . Alloying the steel of the base layer with silicon in an amount of more than 2% makes it possible to ensure corrosion resistance in the lead coolant flow with a controlled oxygen content due to the formation of protective oxide films, including silicon oxides, which are resistant to the coolant flow.
Увеличение содержания никеля и хрома обеспечивает аустенитную структуру металлу основного слоя, что способствует повышению длительной прочности и коррозионной стойкости стали в теплоносителе. An increase in the content of nickel and chromium provides an austenitic structure to the metal of the base layer, which contributes to an increase in the long-term strength and corrosion resistance of steel in the coolant.
Для обеспечения коррозионной стойкости в пароводяной среде стали плакирующего слоя, содержащей углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, титан, медь и железо, в нее дополнительно введен ниобий при следующем соотношении элементов, мас.%:
Углерод - 0,005-0,03
Кремний - 0,05-0,35
Марганец - 1,30-1,70
Хром - 20,0-22,0
Никель - 31,5-33,0
Титан - 0,05-0,5
Медь - 0,01-0,15
Молибден - 3,0-4,0
Ниобий - 0,9-1,2
Железо - Остальное
при этом отношение суммарного содержания ниобия и двухкратного количества титана к содержанию углерода должно быть больше или равно 35(Nb+2Ti)/С≥35.To ensure corrosion resistance in a steam-water medium of a clad layer steel containing carbon, silicon, manganese, chromium, nickel, molybdenum, titanium, copper and iron, niobium is additionally introduced into it in the following ratio of elements, wt.%:
Carbon - 0.005-0.03
Silicon - 0.05-0.35
Manganese - 1.30-1.70
Chrome - 20.0-22.0
Nickel - 31.5-33.0
Titanium - 0.05-0.5
Copper - 0.01-0.15
Molybdenum - 3.0-4.0
Niobium - 0.9-1.2
Iron - Else
the ratio of the total niobium content and a double amount of titanium to the carbon content should be greater than or equal to 35 (Nb + 2Ti) / С≥35.
Дополнительное введение ниобия, регламентированного количества титана и обеспечение соотношения элементов (Nb+2Ti)/С≥35 обеспечивает стойкость стали к межкристаллитной коррозии в воде и паре высоких параметров. An additional introduction of niobium, a regulated amount of titanium and ensuring the ratio of elements (Nb + 2Ti) / C≥35 ensures the resistance of steel to intergranular corrosion in water and a pair of high parameters.
Легирование стали плакирующего слоя ниобием, который не выгорает при сварке, обеспечивает стойкость к межкристаллитной коррозии плакирующего слоя и сварных соединений тонкостенных труб теплообменного оборудования АЭС. Alloying the steel of the cladding layer with niobium, which does not fade during welding, provides resistance to intergranular corrosion of the cladding layer and welded joints of thin-walled pipes of heat exchanging equipment of nuclear power plants.
Повышение содержания никеля в стали увеличивает ее стойкость к хлоридному коррозионному растрескиванию, что важно в условиях накопления хлоридов в зоне испарения теплообменников. An increase in the nickel content in steel increases its resistance to chloride corrosion cracking, which is important in the conditions of chloride accumulation in the evaporation zone of heat exchangers.
Снижение содержания меди вызвано необходимостью повышения стойкости плакирующего слоя к питтинговой коррозии. Легирование медью уменьшает скорость общей коррозии в кислых средах (растворах кислот). Однако наличие высокой концентрации меди в высоконикелевых аустенитных сталях уменьшает их стойкость к питтинговой коррозии в нейтральных хлоридных средах, характерных для теплообменного оборудования. The decrease in copper content is caused by the need to increase the resistance of the cladding layer to pitting corrosion. Alloying with copper reduces the rate of general corrosion in acidic environments (acid solutions). However, the presence of a high concentration of copper in high nickel austenitic steels reduces their resistance to pitting corrosion in neutral chloride environments characteristic of heat transfer equipment.
Снижение содержания кремния в стали, а также увеличение содержания марганца и молибдена обусловлено необходимостью улучшения технологичности высоконикелевой стали, повышая ее стойкость против образования горячих трещин при сварке. Появление горячих трещин вызвано образованием легкоплавких эвтектик, преимущественно соединений кремния. Снижение содержания кремния, а также повышение содержания марганца и молибдена подавляет образование эвтектик. The decrease in the silicon content in steel, as well as an increase in the content of manganese and molybdenum is due to the need to improve the manufacturability of high nickel steel, increasing its resistance to the formation of hot cracks during welding. The appearance of hot cracks is caused by the formation of fusible eutectics, mainly silicon compounds. A decrease in the silicon content, as well as an increase in the content of manganese and molybdenum inhibits the formation of eutectics.
Толщина плакирующего слоя 0,20-0,50 от общей толщины стенки обеспечивает прочностные и коррозионные свойства биметаллических труб. The thickness of the cladding layer 0.20-0.50 of the total wall thickness provides strength and corrosion properties of bimetallic pipes.
Авторами выплавлены в открытой индукционной печи по три 100-килограммовых слитка заявляемых марок стали и по одному такому же слитку известных марок стали. The authors melted in an open induction furnace three 100-kilogram ingots of the claimed steel grades and one of the same ingot of famous steel grades.
Далее слитки были прокованы на заготовки. Из заявляемых марок стали были изготовлены составные трубные заготовки из основной и плакирующей марок стали, а затем прокатаны методом горячей и холодной деформации на биметаллические трубы с наружным диаметром 16 мм и толщиной стенки 3,0 мм, при этом толщина плакирующего слоя составляла от 10 до 50% общей толщины стенки биметаллической трубы. А из известных марок стали были изготовлены монометаллические трубы. Further, the ingots were forged on billets. Composite pipe blanks were made from the claimed steel grades from the main and cladding steel grades, and then hot and cold rolled into bimetallic pipes with an external diameter of 16 mm and a wall thickness of 3.0 mm, while the thickness of the cladding layer was from 10 to 50 % of the total wall thickness of the bimetallic pipe. Monometallic pipes were made from well-known steel grades.
Испытание моделей парогенераторных труб проводили на стенде при тепловом потоке на трубах 1500 кВт/м2 в течение 2000 ч. Состояние плакирующего слоя оценивали путем визуального осмотра и металлографического анализа.Testing of models of steam generator pipes was carried out on a bench at a heat flux on pipes of 1500 kW / m 2 for 2000 hours. The condition of the cladding layer was evaluated by visual inspection and metallographic analysis.
Сопротивляемость межкристаллитной коррозии определяли на образцах из высоконикелевой стали в состоянии после длительного старения при температуре 550oС по методике ГОСТ 6034-84, метод AM.The resistance to intergranular corrosion was determined on samples of high nickel steel in the state after long aging at a temperature of 550 o With the method GOST 6034-84, method AM.
Испытания на длительную прочность и коррозию в воде и паре высоких параметров проводились на образцах из стали плакирующего слоя, термообработанных по режиму: аустенизация при 1050oС с последующим охлаждением на воздухе.Tests for long-term strength and corrosion in water and a pair of high parameters were carried out on steel samples of the clad layer, heat-treated according to the regime: austenization at 1050 o C followed by cooling in air.
Испытания на длительную прочность проводили на установке АИМА-5-2 при температуре 500oС.Tests for long-term strength were carried out on the installation AIMA-5-2 at a temperature of 500 o C.
Испытания на коррозионное растрескивание (КР) проводили в насыщенном водяном паре над водой, содержащей 1 г/л хлор-ионов при температуре 350oС и напряжении, равном 1,2•σ0,2.
Стендовые коррозионные испытания металла основного слоя проводили в потоке жидкого свинца при температуре 500oС и содержании кислорода в теплоносителе 5•10-6%.Tests for corrosion cracking (CR) were carried out in saturated water vapor over water containing 1 g / l of chlorine ions at a temperature of 350 o C and a voltage of 1.2 • σ 0.2 .
Bench corrosion testing of the metal of the base layer was carried out in a stream of liquid lead at a temperature of 500 o C and the oxygen content in the coolant 5 • 10 -6 %.
Результаты испытаний представлены в табл. 4. The test results are presented in table. 4.
Химический состав заявляемой и известной марок стали для основного и плакирующего слоев приведены в табл. 1 и 3 соответственно, результаты испытаний этих слоев - в табл. 2 и 4 соответственно. The chemical composition of the claimed and known steel grades for the main and cladding layers are given in table. 1 and 3, respectively, the test results of these layers are in table. 2 and 4, respectively.
Как видно из табл. 2, результаты испытаний подтверждают, что заявляемая марка стали превосходит известную по длительной прочности и коррозионной стойкости в потоке жидкого свинца при 500oС.As can be seen from the table. 2, the test results confirm that the inventive steel grade exceeds known for long-term strength and corrosion resistance in a stream of liquid lead at 500 o C.
Как видно из табл. 4, результаты испытаний подтверждают, что заявляемая марка стали превосходит известную по длительной прочности и коррозионной стойкости в условиях эксплуатации теплообменного оборудования АЭУ с жидкометаллическим носителем на основе свинца. As can be seen from the table. 4, the test results confirm that the inventive steel grade is superior to that known for long-term strength and corrosion resistance under operating conditions of heat-exchanging equipment of nuclear power plants with lead-based liquid metal support.
Ожидаемый технико-экономический эффект от использования предлагаемой двухслойной стали выразится в увеличении срока службы и надежности биметаллических труб парогенератора и пароперегревателя атомных энергетических установок за счет повышения коррозионной стойкости, длительной прочности и стойкости против коррозионного растрескивания при работе их в контакте одновременно как с пароводяной средой, так и с жидкометаллическим теплоносителем на основе свинца или сплава свинца и висмута при температуре 500oС.The expected technical and economic effect of the use of the proposed two-layer steel will be expressed in increasing the service life and reliability of the bimetallic pipes of the steam generator and superheater of nuclear power plants by increasing the corrosion resistance, long-term strength and resistance to corrosion cracking when they are in contact simultaneously with both the steam and water medium, and with a liquid metal coolant based on lead or an alloy of lead and bismuth at a temperature of 500 o C.
Claims (1)
Углерод - 0,005-0,04
Кремний - 2,20-2,80
Марганец - 0,50-1,00
Хром - 14,0-15,5
Никель - 10,5-12,5
Молибден - 0,8-1,2
Титан - 0,08-0,20
Железо - Остальное
а плакирующий слой стали, содержащий углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, титан, медь и железо, дополнительно содержит ниобий при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Углерод - 0,005-0,03
Кремний - 0,05-0,35
Марганец - 1,30-1,70
Хром - 20,0-22,0
Никель - 31,5-33,0
Молибден - 3,0-4,0
Титан - 0,05-0,50
Медь - 0,01-0,15
Ниобий - 0,90-1,20
Железо - Остальное
при этом (Nb+2Ti)/C≥35 и толщина плакирующего слоя составляет 0,20-0,50 от общей толщины двухслойной стали.Two-layer corrosion-resistant steel, consisting of a base and cladding layers, characterized in that the main layer of steel, containing carbon, silicon, manganese, chromium, nickel, molybdenum and iron, additionally contains titanium in the following ratio, wt.%:
Carbon - 0.005-0.04
Silicon - 2.20-2.80
Manganese - 0.50-1.00
Chrome - 14.0-15.5
Nickel - 10.5-12.5
Molybdenum - 0.8-1.2
Titanium - 0.08-0.20
Iron - Else
and a cladding steel layer containing carbon, silicon, manganese, chromium, nickel, molybdenum, titanium, copper and iron, additionally contains niobium in the following ratio of components, wt.%:
Carbon - 0.005-0.03
Silicon - 0.05-0.35
Manganese - 1.30-1.70
Chrome - 20.0-22.0
Nickel - 31.5-33.0
Molybdenum - 3.0-4.0
Titanium - 0.05-0.50
Copper - 0.01-0.15
Niobium - 0.90-1.20
Iron - Else
while (Nb + 2Ti) / C≥35 and the thickness of the cladding layer is 0.20-0.50 of the total thickness of the two-layer steel.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001121204A RU2206632C2 (en) | 2001-07-27 | 2001-07-27 | Two-layer corrosion-resistant steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001121204A RU2206632C2 (en) | 2001-07-27 | 2001-07-27 | Two-layer corrosion-resistant steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2206632C2 true RU2206632C2 (en) | 2003-06-20 |
| RU2001121204A RU2001121204A (en) | 2003-07-20 |
Family
ID=29210132
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001121204A RU2206632C2 (en) | 2001-07-27 | 2001-07-27 | Two-layer corrosion-resistant steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2206632C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2487959C2 (en) * | 2011-10-03 | 2013-07-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Two-layer rolled stock |
| RU2678045C1 (en) * | 2018-01-10 | 2019-01-22 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" имени И.В. Горынина Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ЦНИИ КМ "Прометей") | Method of obtaining ceramic matrix coating on steel, working in high-temperature aggressive environments |
-
2001
- 2001-07-27 RU RU2001121204A patent/RU2206632C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ГОСТ 10885-85. Двухслойные коррозионные листовые стали. - М.: Госстандарт, 1985, с. 4-5. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2487959C2 (en) * | 2011-10-03 | 2013-07-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Two-layer rolled stock |
| RU2678045C1 (en) * | 2018-01-10 | 2019-01-22 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" имени И.В. Горынина Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ЦНИИ КМ "Прометей") | Method of obtaining ceramic matrix coating on steel, working in high-temperature aggressive environments |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0819775B1 (en) | A nickel-based alloy excellent in corrosion resistance and workability | |
| JP4462005B2 (en) | High strength stainless steel pipe for line pipe with excellent corrosion resistance and method for producing the same | |
| WO2011111646A1 (en) | Ferritic stainless steel having excellent corrosion resistance in condensed water environment produced by exhaust gas from hydrocarbon combustion | |
| JPH11302801A (en) | High chromium-high nickel alloy excellent in stress corrosion cracking resistance | |
| RU2206632C2 (en) | Two-layer corrosion-resistant steel | |
| US4408709A (en) | Method of making titanium-stabilized ferritic stainless steel for preheater and reheater equipment applications | |
| JP3555579B2 (en) | High corrosion resistance martensitic stainless steel | |
| JPS6145697B2 (en) | ||
| JP3966136B2 (en) | Stainless steel pipe for line pipe with excellent corrosion resistance | |
| CN109504908A (en) | A kind of cupric titanium high intensity high corrosion resistance stainless steel and preparation method thereof | |
| CN109504835A (en) | A kind of copper tungsten enhancing austenitic stainless steel against corrosion and preparation method thereof | |
| US4808371A (en) | Exterior protective member made of austenitic stainless steel for a sheathing heater element | |
| JP3845366B2 (en) | Corrosion resistant steel with excellent weld heat affected zone toughness | |
| US4374666A (en) | Stabilized ferritic stainless steel for preheater and reheater equipment applications | |
| US4050928A (en) | Corrosion-resistant matrix-strengthened alloy | |
| US3573034A (en) | Stress-corrosion resistant stainless steel | |
| CN109504913A (en) | A kind of copper tantalum enhancing austenitic stainless steel against corrosion and preparation method thereof | |
| CN109609876A (en) | A kind of copper tantalum enhancing austenitic stainless steel against corrosion and preparation method thereof | |
| CN109504918A (en) | A kind of cupric hafnium high intensity high corrosion resistance stainless steel and preparation method thereof | |
| CN109504826A (en) | A kind of cupric vanadium high intensity high corrosion resistance stainless steel and preparation method thereof | |
| JPH0364428A (en) | High strength and heat resisting low alloy steel | |
| CN109504828A (en) | A kind of copper titanium enhancing austenitic stainless steel against corrosion and preparation method thereof | |
| CN109504919A (en) | A kind of copper vanadium enhancing austenitic stainless steel against corrosion and preparation method thereof | |
| CN109504917A (en) | A kind of copper vanadium enhancing austenitic stainless steel against corrosion and preparation method thereof | |
| CN109504923A (en) | A kind of copper titanium enhancing austenitic stainless steel against corrosion and preparation method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HK4A | Changes in a published invention | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130728 |