RU2203414C1 - Индукционный зонд для определения дефектов обсадной колонны - Google Patents
Индукционный зонд для определения дефектов обсадной колонны Download PDFInfo
- Publication number
- RU2203414C1 RU2203414C1 RU2001122549/03A RU2001122549A RU2203414C1 RU 2203414 C1 RU2203414 C1 RU 2203414C1 RU 2001122549/03 A RU2001122549/03 A RU 2001122549/03A RU 2001122549 A RU2001122549 A RU 2001122549A RU 2203414 C1 RU2203414 C1 RU 2203414C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- magnetic circuit
- coils
- magnetic
- cylindrical base
- induction
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Magnetic Means (AREA)
Abstract
Изобретение относится к промысловой геофизике, а именно к средствам контроля технического состояния обсадных колонн и насосно-компрессорных труб. Техническим результатом является повышение чувствительности индукционного зонда и упрощение конструкции. Для этого устройство включает немагнитный герметичный корпус (1) с цилиндрическим основанием (2), на котором размещены магнитопровод (3) с полюсными торцами (4) и генераторная катушка (5), витки которой расположены коаксиально цилиндрическому основанию (2), а также индикаторные катушки (6), установленные аксиально и равноудаленно относительно цилиндрического основания (2), причем в каждой паре оси индикаторных катушек (6) смещены относительно друг друга, а катушки включены попарно и встречно. Причем магнитопровод (3) выполнен в виде полого цилиндра со сплошными кольцевыми полюсными торцами (4), а толщина стенки цилиндра и высота каждого торца равны между собой и их величину определяют по математической формуле. При этом расстояние между торцами (4) магнитопровода (3) определяют по математической формуле. Индикаторные катушки (6) представляют собой многовитковые рамки без сердечника, имеющие в сечении форму параллелограмма с углом наклона большей его стороны к цилиндрическому основанию (2), рассчитываемому по математической формуле. Причем между торцами (4) магнитопровода (3) по окружности равномерно расположено четное количество индикаторных катушек (6) в два ряда, с соблюдением соосности между последними, вплотную меньшей стороной параллелограмма к торцам (4) магнитопровода (3) и между собой в рядах, а каждая пара индикаторных катушек (6) представлена диаметрально противоположными катушками из разных рядов. 5 ил.
Description
Изобретение относится к промысловой геофизике, в частности к средствам контроля технического состояния обсадных колонн и насосно-компрессорных труб, находящихся в скважине.
Анализ существующего уровня показал следующее:
- известен индукционный зонд для определения дефектов обсадных колонн, состоящий из генераторной катушки, в которой расположены П-образные сердечники аксиально и равноудаленно, имеющие полюсные торцы и индикаторные катушки, установленные на них симметрично относительно оси генераторной катушки (см. а.с. 691559 от 17.04.78 г. по кл. Е 21 В 49/00, опубл. в ОБ 38, 1979 г. ). Оси одного ряда индикаторных катушек смещены относительно осей другого ряда на величину, равную радиусу индикаторной катушки.
- известен индукционный зонд для определения дефектов обсадных колонн, состоящий из генераторной катушки, в которой расположены П-образные сердечники аксиально и равноудаленно, имеющие полюсные торцы и индикаторные катушки, установленные на них симметрично относительно оси генераторной катушки (см. а.с. 691559 от 17.04.78 г. по кл. Е 21 В 49/00, опубл. в ОБ 38, 1979 г. ). Оси одного ряда индикаторных катушек смещены относительно осей другого ряда на величину, равную радиусу индикаторной катушки.
Недостатком известной конструкции индукционного зонда является пониженная чувствительность и разрешающая способность. Множество сердечников создает неоднородное поле по окружности и низкую концентрацию линий магнитной индукции, взаимодействующих с внутренней поверхностью обсадной колонны, приводящую к невозможности регистрации мелких дефектов или перфорационных отверстий порядка 14-16 мм. Более того, устройство сложно в изготовлении, т.к. необходимо обеспечить изоляцию магнитного поля между соседними П-образными сердечниками;
- в качестве прототипа взят индукционный зонд для определения дефектов обсадной колонны, состоящий из немагнитного герметичного корпуса с цилиндрическим основанием, на котором размещен магнитопровод (П-образные магнитные сердечники) с полюсными торцами, на которых установлены аксиально и равноудаленно индикаторные катушки, а также генераторной катушки, витки которой расположены коаксиально цилиндрическому основанию (см. а. с. 1052656 от 24.06.82г. по кл. Е 21 В 49/00, Е 21 В 47/00, опубл. в ОБ 41, 1983г.). В каждой паре оси индикаторных катушек смещены относительно друг друга на величину, равную радиусу индикаторной катушки, а сами катушки включены попарно и встречно. Кроме того, в средней части П-образных сердечников размещены дополнительные катушки, которые включены между собой согласно и последовательно с генераторной катушкой.
- в качестве прототипа взят индукционный зонд для определения дефектов обсадной колонны, состоящий из немагнитного герметичного корпуса с цилиндрическим основанием, на котором размещен магнитопровод (П-образные магнитные сердечники) с полюсными торцами, на которых установлены аксиально и равноудаленно индикаторные катушки, а также генераторной катушки, витки которой расположены коаксиально цилиндрическому основанию (см. а. с. 1052656 от 24.06.82г. по кл. Е 21 В 49/00, Е 21 В 47/00, опубл. в ОБ 41, 1983г.). В каждой паре оси индикаторных катушек смещены относительно друг друга на величину, равную радиусу индикаторной катушки, а сами катушки включены попарно и встречно. Кроме того, в средней части П-образных сердечников размещены дополнительные катушки, которые включены между собой согласно и последовательно с генераторной катушкой.
Недостатком известной конструкции индукционного зонда является пониженная чувствительность и разрешающая способность. Множество сердечников создает неоднородное поле по окружности и низкую концентрацию линий магнитной индукции, взаимодействующих с внутренней поверхностью обсадной колонны, приводящую к невозможности регистрации мелких дефектов или перфорационных отверстий диаметром порядка 14-16 мм. Дополнительные катушки обеспечивают концентрацию линий магнитной индукции в средней части П-образных магнитных сердечников, но не устраняют замыкания этих линий между соседними полюсными торцами. В результате понижается плотность магнитного потока, взаимодействующего с внутренней поверхностью обсадной колонны. Более того, устройство сложно в изготовлении, так как необходимо обеспечить жесткое крепление П-образных сердечников в местах расположения дополнительных катушек.
Технический результат, который может быть получен при осуществлении предлагаемого изобретения, сводится к следующему:
- повышается чувствительность и разрешающая способность индукционного зонда за счет изменения ориентации линий магнитной индукции, часть которых, пересекая контуры многовитковых рамок индикаторных катушек, приводит к большей величине электродвижущей силы (ЭДС), что способствует получению достоверного результата - регистрации мелких дефектов перфорационных отверстий порядка 14-16 мм даже при увеличенном зазоре между стенкой немагнитного герметического корпуса и внутренней стенкой обсадной трубы, достигающем 40 мм,
- упрощается конструкция за счет применения единого магнитопровода.
- повышается чувствительность и разрешающая способность индукционного зонда за счет изменения ориентации линий магнитной индукции, часть которых, пересекая контуры многовитковых рамок индикаторных катушек, приводит к большей величине электродвижущей силы (ЭДС), что способствует получению достоверного результата - регистрации мелких дефектов перфорационных отверстий порядка 14-16 мм даже при увеличенном зазоре между стенкой немагнитного герметического корпуса и внутренней стенкой обсадной трубы, достигающем 40 мм,
- упрощается конструкция за счет применения единого магнитопровода.
Технический результат достигается с помощью известного устройства для определения дефектов обсадной колонны из немагнитного герметичного корпуса с цилиндрическим основанием, на котором размещен магнитопровод с полюсными торцами и генераторная катушка, витки которой расположены коаксиально цилиндрическому основанию, а также индикаторные катушки, установленные аксиально и равноудаленно относительно цилиндрического основания, причем в каждой паре оси индикаторных катушек смещены относительно друг друга, а катушки включены попарно и встречно, где по заявленному изобретению магнитопровод выполнен в виде полого цилиндра со сплошными кольцевыми полюсными торцами, а толщина стенки цилиндра и высота каждого торца равны между собой и их величину определяют по формуле
где h - толщина стенки цилиндра или высота каждого торца магнитопровода, м,
ρ - удельное сопротивление магнитопровода, 0м•м;
μ0 - магнитная постоянная, равная 4π•10-7 Гн/м;
μ - относительная магнитная проницаемость магнитопровода;
f - рабочая частота питания генераторной катушки Гц,
при этом расстояние между торцами магнитопровода определяют по формуле
l=2amax,
где l - расстояние между торцами магнитопровода, м;
amax - расстояние между наружной поверхностью торца магнитопровода и внутренней поверхностью обсадной трубы наибольшего диаметра, м,
а индикаторные катушки представляют собой многовитковые рамки без сердечника, имеющие в сечении форму параллелограмма с углом наклона большей его стороны к цилиндрическому основанию, рассчитываемому по следующей формуле
где α - угол наклона большей стороны параллелограмма к цилиндрическому основанию, град.;
d - высота намотки индикаторной катушки, м, определяемая по формуле
где D - диаметр провода, м;
N - число витков,
причем между торцами магнитопровода по окружности равномерно расположено четное количество индикаторных катушек в два ряда, с соблюдением соосности между последними, вплотную меньшей стороной параллелограмма к торцам магнитопровода и между собой в рядах, а каждая пара индикаторных катушек представлена диаметрально противоположными катушками из разных рядов.
где h - толщина стенки цилиндра или высота каждого торца магнитопровода, м,
ρ - удельное сопротивление магнитопровода, 0м•м;
μ0 - магнитная постоянная, равная 4π•10-7 Гн/м;
μ - относительная магнитная проницаемость магнитопровода;
f - рабочая частота питания генераторной катушки Гц,
при этом расстояние между торцами магнитопровода определяют по формуле
l=2amax,
где l - расстояние между торцами магнитопровода, м;
amax - расстояние между наружной поверхностью торца магнитопровода и внутренней поверхностью обсадной трубы наибольшего диаметра, м,
а индикаторные катушки представляют собой многовитковые рамки без сердечника, имеющие в сечении форму параллелограмма с углом наклона большей его стороны к цилиндрическому основанию, рассчитываемому по следующей формуле
где α - угол наклона большей стороны параллелограмма к цилиндрическому основанию, град.;
d - высота намотки индикаторной катушки, м, определяемая по формуле
где D - диаметр провода, м;
N - число витков,
причем между торцами магнитопровода по окружности равномерно расположено четное количество индикаторных катушек в два ряда, с соблюдением соосности между последними, вплотную меньшей стороной параллелограмма к торцам магнитопровода и между собой в рядах, а каждая пара индикаторных катушек представлена диаметрально противоположными катушками из разных рядов.
Анализ изобретательского уровня показал следующее: известно выполнение торцов магнитопровода сплошными и торцевыми, расположение приемных измерительных катушек, имеющих магнитный сердечник между торцами магнитопровода (см. а. с. 1640382 от 24.08.88 г. по кл. Е 21 В 47/00, опубл. в ОБ 13, 1991 г.; а.с. 1263824 от 18.12.84 г. по кл. Е 21 В 47/00, опубл. в ОБ 38, 1986 г. ); известно выполнение индикаторных катушек, намотанных на магнитный сердечник в форме параллелограмма (см. а.с. 871557 от 30.04.80 г. по кл. Е 21 В 47/00, G 01 N 27/82, опубл. в ОБ 11, 1992 г.). Нами не обнаружены источники патентной документации и научно-технической литературы, описывающие конструкцию зонда, представленную в отличительной части формулы изобретения. Таким образом, достигаемый технический результат обусловлен неизвестными свойствами частей рассматриваемого устройства и связями между ними. Техническое решение явным образом не следует из уровня техники, т.е. соответствует условию изобретательского уровня.
Конструкция заявляемого устройства поясняется следующими чертежами:
- на фиг.1 представлен индукционный зонд, продольное сечение;
- на фиг.2 представлена индикаторная катушка, общий вид;
- на фиг.3 представлена развертка части внешней поверхности индукционного зонда;
- на фиг.4 представлен график (нормированные кривые) зависимости ЭДС от расстояния между стенкой колонны и полюсными торцами магнитопровода amах, где пунктирной линией показаны обобщенные характеристики приборов существующего уровня техники (в том числе прототипа), а сплошной линией - статическая характеристика заявляемого индукционного зонда;
- на фиг.5 представлена обобщенная каротажная кривая по восьми каналам, при работе индукционного зонда заявляемой конструкции.
- на фиг.1 представлен индукционный зонд, продольное сечение;
- на фиг.2 представлена индикаторная катушка, общий вид;
- на фиг.3 представлена развертка части внешней поверхности индукционного зонда;
- на фиг.4 представлен график (нормированные кривые) зависимости ЭДС от расстояния между стенкой колонны и полюсными торцами магнитопровода amах, где пунктирной линией показаны обобщенные характеристики приборов существующего уровня техники (в том числе прототипа), а сплошной линией - статическая характеристика заявляемого индукционного зонда;
- на фиг.5 представлена обобщенная каротажная кривая по восьми каналам, при работе индукционного зонда заявляемой конструкции.
Заявляемое устройство (см. фиг.1) состоит из немагнитного герметичного корпуса 1 с цилиндрическим основанием 2, на котором размещен магнитопровод 3 в виде полого цилиндра со сплошными кольцевыми полюсными торцами 4 и генераторная катушка 5. Витки последней расположены коаксиально цилиндрическому основанию 2. Толщина стенки цилиндра магнитопровода 3 и высота каждого торца 4 равны между собой, а между торцами 4 по окружности равномерно расположено четное количество индикаторных катушек 6, установленных аксиально и равноудаленно относительно цилиндрического основания 2, в два ряда с соблюдением соосности между последними. Индикаторные катушки 6 (см. фиг.2) представляют собой многовитковые рамки без сердечника, имеющие в сечении форму параллелограмма (см. фиг.3) с углом наклона α большей стороны параллелограмма к цилиндрическому основанию 2. Индикаторные катушки 6 прилегают вплотную меньшими сторонами параллелограмма к торцам 4 магнитопровода 3 и между собой в рядах. Две диаметрально противоположные индикаторные катушки из разных рядов, оси которых смещены относительно друг друга, представляют пару (см. фиг.1, пара АА и пара ВВ). Индикаторные катушки 6, образующие пару, включены встречно.
Для определения технического состояния обсадной колонны Бойчаровской разведочной скважины 3-П предприятия "Кавказтрансгаз" в интервале 2340-2734 м внутренний диаметр обсадной трубы 157,3 мм=0,1573 м.
С учетом того, что достаточно высокая чувствительность и разрешающая способность сохраняются при величине зазора a1=40 мм, находим внешний диаметр торцов магнитопровода dm:dm =0,1573-(0,0400•2)=0,0773 м. Принимаем dm= 0,078 м, с учетом того, что amax=a1, расстояние между торцами определится
l=2•amax•0,040=0,080 м.
l=2•amax•0,040=0,080 м.
Толщина стенки полого цилиндра и высота торцов магнитопровода будет: для стали марки 50Н ρ=0,45 мкOм•м=4,5•10-7Ом•м, μ = 2500, (А.А. Преображенский. Теория магнетизма, магнитные материалы и элементы. - М.: - Высшая школа. - 1972.-288 с.)
Габаритная длина магнитопровода L будет равна
L=l+2h=0,080+0,0074=0,0874 м.
Габаритная длина магнитопровода L будет равна
L=l+2h=0,080+0,0074=0,0874 м.
В индикаторных катушках используют провод марки ПНЭТ-имид,
D=0,14мм=0,00014м; N=1800 витков;
α=8o30'.
D=0,14мм=0,00014м; N=1800 витков;
α=8o30'.
Габариты устройства:
Наружный диаметр, мм - 80
Длина, мм - 90
Масса, кг - 0,7
Устройство работает следующим образом.
Наружный диаметр, мм - 80
Длина, мм - 90
Масса, кг - 0,7
Устройство работает следующим образом.
Индукционный зонд вместе с системой телеметрии ТИС - 16 входит в состав скважинного прибора, который в процессе исследования перемещают в скважине на каротажном кабеле. При спуске на скорости 1000 м/ч проводят обзорное исследование, а при подъеме, для более детального исследования, скорость варьируют в пределах 300-600 м/ч.
Сигналы, снимаемые с индикаторных катушек раздельно по нескольким (в данном случае восьми) каналам, соответствующим секторам исследования, поступают в систему телеметрии ТИС - 16, где смешиваются и преобразуются в частотно-модулированный сигнал. Последний по каротажному кабелю поступает в наземный блок каротажа Б - 41, в котором смешанные сигналы разделяют и передают на ПЭВМ для их визуализации и записи в файл.
По каротажному кабелю производится запитка генераторной катушки переменным током частотой 200 Гц величиной 200 мА.
При пропускании переменного электрического тока через генераторную катушку 5 наибольшая плотность линий магнитной индукции, взаимодействующих со стенкой колонны, будет сосредоточена на кольцевых полюсных торцах 4 магнитопровода 3. В промежутке между торцами 4 и стенкой колонны линии магнитной индукции распределяются следующим образом: часть из них замкнется на внутреннюю поверхность трубы, а другая часть, образующая поле рассеивания, замкнется на цилиндрическую поверхность магнитопровода 3, пересекая при этом контуры индикаторных катушек 6. В зависимости от изменения магнитной проводимости участка трубы, величина которой обусловлена наличием дефекта, его ориентацией, протяженностью, глубиной, если он не сквозной, и другими факторами, будет происходить перераспределение линий магнитной индукции между торцами 4 и стенкой трубы и торцами 4 и цилиндрической поверхностью магнитопровода 3. ЭДС полезного сигнала, наводимого в индикаторных катушках 6, определится плотностью линий магнитной индукции, пересекающих контуры индикаторных катушек 6, но взаимодействие с трубой будет осуществляться в основном на участке цилиндрическая поверхность торца 4-внутренняя поверхность трубы. Выбранная форма магнитопровода 3 в виде полого цилиндра со сплошными кольцевыми полюсными наконечниками позволяет проектировать на внутреннюю стенку обсадной трубы магнитное поле в виде сплошных колец с равномерным радиальным распределением линий магнитной индукции, что способствует увеличению чувствительности и разрешающей способности зонда. А соосное расположение индикаторных катушек 6 обеспечивает максимальное взаимодействие последних с линиями магнитной индукции, обеспечивая при этом повышение чувствительности.
Поскольку генераторная катушка 5 расположена в выемке между торцами 4, а ширина последних много меньше расстояния между ними, то в пределах от внешней цилиндрической поверхности торцов 4 до цилиндрического основания 2 магнитопровод 3 можно рассматривать как магнитный экран, в котором магнитное поле ослабляется, проникая вглубь цилиндра и в направлении высоты торцов. О величине переменного магнитного поля можно судить по плотности вихревых токов, циркулирующих в объемных слоях магнитопровода 3
где Po - плотность тока в глубине металла;
Рпов - плотность тока на поверхности;
h∂ - глубина проникновения магнитного поля;
h0 - показатель уменьшения магнитного поля, определяемый по формуле
Для определения толщины цилиндра и высоты торцов составляют уравнение
и приравнивают
h = h∂,
получают
Отсюда
При выборе расстояния между торцами магнитопровода 4 руководствуются следующим: расстояние между торцами 4 должно быть как можно меньше, для повышения разрешающей способности, но не настолько меньше, чтобы линии магнитной индукции замыкались между ними. Так как среда между торцами 4 и между цилиндрической поверхностью торцов 4 и внутренней стенкой колонны немагнитная, то магнитная проводимость на этих участках в первом приближении будет пропорциональна расстоянию. Следовательно, оптимальное расстояние между торцами 4, повышающее чувствительность и разрешающую способность индукционного зонда, определится из соотношения
l=2amax.
где Po - плотность тока в глубине металла;
Рпов - плотность тока на поверхности;
h∂ - глубина проникновения магнитного поля;
h0 - показатель уменьшения магнитного поля, определяемый по формуле
Для определения толщины цилиндра и высоты торцов составляют уравнение
и приравнивают
h = h∂,
получают
Отсюда
При выборе расстояния между торцами магнитопровода 4 руководствуются следующим: расстояние между торцами 4 должно быть как можно меньше, для повышения разрешающей способности, но не настолько меньше, чтобы линии магнитной индукции замыкались между ними. Так как среда между торцами 4 и между цилиндрической поверхностью торцов 4 и внутренней стенкой колонны немагнитная, то магнитная проводимость на этих участках в первом приближении будет пропорциональна расстоянию. Следовательно, оптимальное расстояние между торцами 4, повышающее чувствительность и разрешающую способность индукционного зонда, определится из соотношения
l=2amax.
Ввиду того, что в открытых магнитопроводах величина магнитного поля рассеивания составляет до 90% и более от величины суммарного магнитного поля излучения, индикаторные катушки 6 располагают вплотную к торцам 4 магнитопровода 3 и между собой в рядах. При этом поле рассеивания, которое несет в себе полезную информацию о состоянии колоны, сконцентрировано в основном между торцами 4 и будет взаимодействовать с наибольшей площадью многовитковых рамок индикаторных катушек 6, повышая чувствительность и разрешающую способность даже при значительном зазоре, порядка 40 мм, между стенкой немагнитного герметичного корпуса 1 и внутренней поверхностью обсадной колонны.
Использование индикаторных катушек 6 (см. фиг.2) без сердечника повышает чувствительность индукционного зонда за счет того, что ориентация линий магнитной индукции изменяется в более широких пределах в пространстве между цилиндрическими торцами 4 магнитопровода 3 и по высоте индикаторных катушек 6. Наличие магнитных сердечников обусловило бы наведение ЭДС в приемных катушках 6 не за счет переориентации линий магнитной индукции, а традиционным образом, посредством изменения плотности последних при взаимодействии со стенкой обсадной трубы.
При проведении измерений, как правило, используют пару индикаторных катушек 6 на канал измерений, и для устранения фона, наводимого полем генераторной катушки 5, эти индикаторные катушки в паре включают встречно. ЭДС фона при таком включении взаимно вычитается и на выходе пары индикаторных катушек 6 выделяется полезный сигнал, зависящий от величины магнитной проводимости стенки трубы. Для повышения чувствительности зонда используют четное число диаметрально и противоположно расположенных встречно включенных катушек АА и ВВ (см. фиг.1). Причем катушки в паре располагают вблизи противоположных торцов, в два ряда, что обусловлено наличием двух кольцевых полюсных торцов. Такая диаметрально противоположная ориентация увеличивает чувствительность зонда за счет того, что увеличение плотности линий магнитной индукции, взаимодействующих с обсадной трубой, приводит к уменьшению плотности последних на диаметрально противоположной стороне, что приводит к большему разбалансу ЭДС, наводимой в индикаторных катушках 6. Одновременно такое расположение увеличивает зону исследования трубы в два раза, увеличивая при этом и разрешающую способность зонда.
Использование индикаторных катушек 6 прямоугольной формы привело бы к тому, что в промежутках между внутренними контурами последних по периметру внутренней поверхности обсадной трубы наблюдалось бы пропадание чувствительности зонда. Для того, чтобы это исключить, индикаторные катушки 6 выполняют так, чтобы в сечении они имели форму параллелограмма (см. фиг.3), причем меньшая сторона должна прилегать к полюсному торцу 4, позволяя задействовать наибольшее количество каналов измерения и оценивать величину дефекта по ширине, увеличивая при этом разрешающую способность зонда. Ввиду того, что две индикаторные катушки 6 в паре являются активными, угол наклона большей стороны к оси зонда удалось максимально уменьшить, увеличив при этом площади внутренних контуров, а следовательно, и чувствительность.
Анализируя график, представленный на фиг.4, делаем вывод о том, что на расстоянии индукционного зонда от внутренней стенки обсадной трубы порядка 40 мм крутизна кривой статической характеристики заявляемого индукционного зонда намного больше крутизны кривых, характеризующих аналогичные параметры известных зондов.
Анализируя график, представленный на фиг.5, делаем вывод о том, что в интервале глубин 2676-2735 м выявлены дефекты обсадной трубы: перфорационные отверстия (мелкие и крупные), а также деформация типа вспучивание всего тела трубы.
Claims (1)
- Индукционный зонд для определения дефектов обсадных труб, состоящий из немагнитного герметичного корпуса с цилиндрическим основанием, на котором размещены магнитопровод с полюсными торцами и генераторная катушка, витки которой расположены коаксиально цилиндрическому основанию, а также индикаторные катушки, установленные аксиально и равноудаленно относительно цилиндрического основания, причем в каждой паре оси индикаторных катушек смещены относительно друг друга, а катушки включены попарно и встречно, отличающийся тем, что магнитопровод выполнен в виде полого цилиндра со сплошными кольцевыми полюсными торцами, а толщина стенки цилиндра и высота каждого торца равны между собой и их величину определяют по формуле
где h - толщина стенки цилиндра или высота каждого торца магнитопровода, м;
ρ - удельное сопротивление магнитопровода, Ом•м;
μ0 - магнитная постоянная, равная 4π•10-7 Гн/м;
μ - относительная магнитная проницаемость магнитопровода;
f - рабочая частота питания генераторной катушки Гц,
при этом расстояние между торцами магнитопровода определяют по формуле
l=2amax,
где l - расстояние между торцами магнитопровода, м;
amax - расстояние между наружной поверхностью торца магнитопровода и внутренней поверхностью обсадной трубы наибольшего диаметра, м,
а индикаторные катушки представляют собой многовитковые рамки без сердечника, имеющие в сечении форму параллелограмма с углом наклона большей его стороны к цилиндрическому основанию, рассчитываемому по следующей формуле:
где α - угол наклона большей стороны параллелограмма к цилиндрическому основанию, град.;
d - высота намотки индикаторной катушки, м, определяемая по формуле
где D - диаметр провода, м;
N - число витков,
причем между торцами магнитопровода по окружности равномерно расположено четное количество индикаторных катушек в два ряда, с соблюдением соосности между последними, вплотную меньшей стороной параллелограмма к торцам магнитопровода и между собой в рядах, а каждая пара индикаторных катушек представлена диаметрально противоположными катушками из разных рядов.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001122549/03A RU2203414C1 (ru) | 2001-08-09 | 2001-08-09 | Индукционный зонд для определения дефектов обсадной колонны |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001122549/03A RU2203414C1 (ru) | 2001-08-09 | 2001-08-09 | Индукционный зонд для определения дефектов обсадной колонны |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2203414C1 true RU2203414C1 (ru) | 2003-04-27 |
Family
ID=20252548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001122549/03A RU2203414C1 (ru) | 2001-08-09 | 2001-08-09 | Индукционный зонд для определения дефектов обсадной колонны |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2203414C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9447651B2 (en) | 2010-08-31 | 2016-09-20 | Welltec A/S | Sealing system |
-
2001
- 2001-08-09 RU RU2001122549/03A patent/RU2203414C1/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9447651B2 (en) | 2010-08-31 | 2016-09-20 | Welltec A/S | Sealing system |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5089779A (en) | Method and apparatus for measuring strata resistivity adjacent a borehole | |
| US8756017B2 (en) | Method for detecting formation resistivity outside of metal casing using time-domain electromagnetic pulse in well | |
| US4748415A (en) | Methods and apparatus for induction logging in cased boreholes | |
| JP6186336B2 (ja) | 誘導型広帯域３成分ボアホール磁場計測センサーおよびこれを用いたボアホール電磁探査方法 | |
| US6534986B2 (en) | Permanently emplaced electromagnetic system and method for measuring formation resistivity adjacent to and between wells | |
| US6630831B2 (en) | Measurements of electrical properties through non magneticially permeable metals using directed magnetic beams and magnetic lenses | |
| US5260662A (en) | Conductivity method and apparatus for measuring strata resistivity adjacent a borehole | |
| EP2514915A1 (en) | Downhole time-domain pulsed electromagnetic method for detecting resistivity of stratum outside metal cased pipe | |
| EP0434439A2 (en) | Method and apparatus for making induction measurements through casing | |
| GB2100442A (en) | Well casing detector system and method | |
| US2259904A (en) | Method and apparatus for logging bore holes | |
| US8471556B2 (en) | Magnetic probe and processes of analysis | |
| US5036277A (en) | Method of and apparatus for detecting cross sectional area variations in an elongate object by the non-inductive measurement of radial flux variations | |
| US20020112856A1 (en) | Method for magnetizing wellbore tubulars | |
| RU2203414C1 (ru) | Индукционный зонд для определения дефектов обсадной колонны | |
| US20140260587A1 (en) | Devices and Methods for Electromagnetic Measurement of Axial Flow | |
| CA1160292A (en) | Method and apparatus for indicating well casing corrosion | |
| Radhakrishnamurty et al. | Magnetic susceptibility stratigraphy in ocean sediment cores | |
| RU2372478C1 (ru) | Электромагнитный скважинный дефектоскоп | |
| CA2647025A1 (en) | Magnetic head for conductivity imaging for use in boreholes | |
| RU2526520C2 (ru) | Способ и устройство для измерения кажущегося электрического сопротивления пород в условиях обсаженных скважин | |
| RU2410538C2 (ru) | Устройство для исследования технического состояния ферромагнитных труб | |
| Alvarez et al. | Theory, design, realization, and field results of an inductive casing collar locator | |
| SU907494A1 (ru) | Устройство дл электрического каротажа обсаженных скважин | |
| RU2247240C1 (ru) | Индукционный зонд для определения дефектов обсадной колонны и насосно-компрессорных труб |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060810 |