RU2203333C2 - Method for making roll of shape bending aggregate - Google Patents
Method for making roll of shape bending aggregate Download PDFInfo
- Publication number
- RU2203333C2 RU2203333C2 RU2001113536A RU2001113536A RU2203333C2 RU 2203333 C2 RU2203333 C2 RU 2203333C2 RU 2001113536 A RU2001113536 A RU 2001113536A RU 2001113536 A RU2001113536 A RU 2001113536A RU 2203333 C2 RU2203333 C2 RU 2203333C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- roll
- temperature
- steel
- molybdenum
- chrome
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при производстве валков профилегибочных и трубоформовочных станов. The invention relates to the field of metallurgy and can be used in the manufacture of rolls of roll forming and tube forming mills.
Основными требованиями, которым должны удовлетворять валки профилегибочного агрегата, является высокая твердость и износостойкость, а также исключение налипания на поверхность загрязнений в виде смеси технологической смазки и окалины. The main requirements that the rolls of the roll forming unit must satisfy are high hardness and wear resistance, as well as the exclusion of adhesion to the surface of contaminants in the form of a mixture of technological lubricant and scale.
Известен способ изготовления прокатного валка из хромомолибденовой стали, содержащей, мас.%:
Углерод - 0,7-1,2
Кремний - 1,1-2,0
Хром - 3,5-5,5
Молибден - 4,5-5,5
Вольфрам - 1,5-5,0
Ванадий - 1,5-3,0
Кобальт - 4-6
Марганец - 1,1-5,0
Никель - 2,1-5,0
Цирконий - 0,1-0,5
Бор - 0,001-0,05
Железо и примеси - Остальное
После механической обработки заготовки валок подвергают закалке и отпуску [1].A known method of manufacturing a rolling roll of chromium-molybdenum steel, containing, wt.%:
Carbon - 0.7-1.2
Silicon - 1.1-2.0
Chrome - 3.5-5.5
Molybdenum - 4.5-5.5
Tungsten - 1.5-5.0
Vanadium - 1.5-3.0
Cobalt - 4-6
Manganese - 1.1-5.0
Nickel - 2.1-5.0
Zirconium - 0.1-0.5
Boron - 0.001-0.05
Iron and Impurities - Else
After machining the workpiece, the roll is subjected to hardening and tempering [1].
Недостатком данного способа является низкая износостойкость валков, не позволяющая использовать их в профилегибочных агрегатах. The disadvantage of this method is the low wear resistance of the rolls, not allowing them to be used in roll forming units.
Известен также способ изготовления прокатного валка из заэвтектоидной хромованадиевой стали следующего химического состава, мас.%:
Углерод - 1,5-2,5
Кремний - 0,2-1,2
Марганец - 0,2-1,2
Хром - 0,5-2,0
Ванадий - 4-8
Железо - Остальное
Стальную заготовку подвергают механической обработке и термическому упрочнению [2].There is also known a method of manufacturing a rolling roll of hypereutectoid chrome vanadium steel of the following chemical composition, wt.%:
Carbon - 1.5-2.5
Silicon - 0.2-1.2
Manganese - 0.2-1.2
Chrome - 0.5-2.0
Vanadium - 4-8
Iron - Else
The steel billet is subjected to mechanical processing and heat hardening [2].
Валок, полученный по известной технологии, имеет низкие твердость и износостойкость, подвержен налипанию загрязнений. Это снижает стойкость валка и качество металлопродукции. The roll obtained by known technology has low hardness and wear resistance, and is prone to adherence to contaminants. This reduces the resistance of the roll and the quality of metal products.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ изготовления валка, включающий механическую обработку литой заготовки из заэвтектоидной хромомолибденовой стали марки 150ХНМ, содержащей, мас.% (ГОСТ 9487):
Углерод - 1,3-1,7
Кремний - 0,17-0,37
Марганец - 0,50-0,80
Хром - 1,3-1,7
Никель - 1,20-1,60
Молибден - 0,10-0,30
Сера - Не более 0,040
Фосфор - Не более 0,040
Железо - Остальное
Литую заготовку после механической обработки подвергают термическому упрочнению по режиму: нагрев со скоростью 50-60oС/ч до температуры нормализации 900-950oС, выдержка при этой температуре 12-20 ч, охлаждение до температуры 600oС, выдержка в течение 8-10 ч и окончательное охлаждение со скоростью, не превышающей 25oС/ч [3] - прототип.The closest in its technical essence and the achieved results to the proposed invention is a method of manufacturing a roll, comprising machining a cast billet from hypereutectoid chromium-molybdenum steel grade 150XHM, containing, wt.% (GOST 9487):
Carbon - 1.3-1.7
Silicon - 0.17-0.37
Manganese - 0.50-0.80
Chrome - 1.3-1.7
Nickel - 1.20-1.60
Molybdenum - 0.10-0.30
Sulfur - Not more than 0,040
Phosphorus - Not more than 0,040
Iron - Else
After machining, the cast billet is subjected to heat hardening according to the regime: heating at a speed of 50-60 o C / h to a normalization temperature of 900-950 o C, holding at this temperature for 12-20 h, cooling to a temperature of 600 o C, holding for 8 -10 h and final cooling at a speed not exceeding 25 o C / h [3] - prototype.
Недостаток известного способа состоит в том, что профилегибочный валок, изготовленный по такой технологии, имеет низкую твердость и износостойкость, подвержен налипанию загрязнений. Это приводит к снижению стойкости валка и качества гнутых профилей и труб. The disadvantage of this method is that the roll forming roll made by this technology has low hardness and wear resistance, is susceptible to the accumulation of contaminants. This leads to a decrease in roll resistance and the quality of bent profiles and pipes.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении стойкости валка и качества гнутых профилей и труб. The technical problem solved by the invention is to increase the resistance of the roll and the quality of bent profiles and pipes.
Поставленная техническая задача решается тем, что в известном способе изготовления валка профилегибочного агрегата, включающем механическую обработку литой заготовки из заэвтектоидной хромомолибденовой стали и термическое упрочнение валка, согласно предложению сталь имеет следующий химический состав, мас.%:
Углерод - 2,0-2,2
Кремний - 0,10-0,40
Марганец - 0,15-0,45
Хром - 11,0-12,5
Вольфрам - 0,50-0,80
Ванадий - 0,15-0,30
Молибден - 0,60-0,90
Сера - Не более 0,030
Фосфор - Не более 0,030
Железо - Остальное
а термическое упрочнение ведут путем нагрева валка до температуры 850-900oС, выдержки до выравнивания температуры по сечению, последующего охлаждения со скоростью не менее 5oС/мин и не более 45oС/мин, после чего валок отпускают при температуре 180-400oС. Кроме того, перед механической обработкой литую заготовку отжигают при температуре 800-950oС в течение 10-20 ч.The stated technical problem is solved in that in the known method of manufacturing a roll of a roll forming unit, comprising machining a cast billet from hypereutectoid chromium-molybdenum steel and heat hardening the roll, according to the proposal, the steel has the following chemical composition, wt.%:
Carbon - 2.0-2.2
Silicon - 0.10-0.40
Manganese - 0.15-0.45
Chrome - 11.0-12.5
Tungsten - 0.50-0.80
Vanadium - 0.15-0.30
Molybdenum - 0.60-0.90
Sulfur - Not more than 0,030
Phosphorus - Not more than 0,030
Iron - Else
and thermal hardening is carried out by heating the roll to a temperature of 850-900 o C, holding until the temperature is equalized over the cross section, subsequent cooling at a speed of not less than 5 o C / min and not more than 45 o C / min, after which the roll is released at a temperature of 180- 400 o C. In addition, before machining, the cast billet is annealed at a temperature of 800-950 o C for 10-20 hours
Сущность предлагаемого изобретения состоит в следующем. Для повышения твердости, износостойкости и исключения налипания на валки загрязнений проведена одновременная оптимизация химического состава стали и режимов термического упрочнения валков. The essence of the invention is as follows. To increase hardness, wear resistance and avoid sticking to contaminants, simultaneous optimization of the chemical composition of steel and thermal hardening of the rolls was carried out.
В состав стали введены дополнительно 0,5-0,8% вольфрама и 0,15-0,30% ванадия, уменьшено допустимое содержание вредных примесей - серы и фосфора. Такая сталь после термической обработки приобретает высокую износостойкость, однако она имеет повышенную склонность к образованию термических трещин и плохо поддается механической обработке. Снижение температуры термоупрочнения и скорости охлаждения для исключения трещинообразования приводит к потере твердости и износостойкости валка, увеличивает вероятность налипания на него загрязнений. An additional 0.5-0.8% of tungsten and 0.15-0.30% of vanadium were introduced into the composition of the steel, the permissible content of harmful impurities - sulfur and phosphorus - was reduced. Such heat-treated steel acquires high wear resistance, however, it has an increased tendency to form thermal cracks and is difficult to machine. Reducing the temperature of hardening and cooling rate to prevent cracking leads to a loss of hardness and wear resistance of the roll, increases the likelihood of dirt sticking to it.
При нагреве валка из стали предложенного состава до температуры 850-950oС обеспечивается разрушение цементитной сетки, сфероидизация цементита и перлита. Выдержка до выравнивания температуры позволяет устранить термические напряжения в валке. Последующее охлаждение валка со скоростью 5-45oС/мин способствует фиксации мелкозернистой микроструктуры стали, интенсивному повышению ее твердости, износостойкости, снижению адгезии загрязнений к поверхности. В то же время, скорость охлаждения 45oС/мин является предельно допустимой, при которой термические и фазовые напряжения в стали предложенного состава еще не приводят к образованию термических трещин, а скорость 5oС/мин еще не приводит к заметному падению твердости и износостойкости валка.When heating a roll of steel of the proposed composition to a temperature of 850-950 o With the destruction of the cementite network, spheroidization of cementite and perlite. Exposure to temperature equalization eliminates thermal stresses in the roll. Subsequent cooling of the roll at a speed of 5-45 o C / min contributes to the fixation of the fine-grained microstructure of the steel, an intensive increase in its hardness, wear resistance, and a decrease in the adhesion of contaminants to the surface. At the same time, the cooling rate of 45 o C / min is the maximum allowable at which thermal and phase stresses in the steel of the proposed composition still do not lead to the formation of thermal cracks, and the speed of 5 o C / min does not yet lead to a noticeable decrease in hardness and wear resistance roll.
Последующий отпуск при температуре 180-400oС обеспечивает полное снятие в валке внутренних напряжений, которые возникли в нем при охлаждении со скоростью 5-45oС/мин.Subsequent tempering at a temperature of 180-400 o With ensures complete removal in the roll of internal stresses that occurred in it during cooling at a speed of 5-45 o C / min
Отжиг литой заготовки перед механической обработкой при температуре 800-950oС в течение 10-20 ч снижает твердость отливки и улучшает ее обрабатываемость. Помимо этого, отжиг способствует гомогенизации микроструктуры, что благоприятно сказывается на твердости и износостойкости литого термоупрочненного валка.Annealing the cast billet before machining at a temperature of 800-950 o C for 10-20 hours reduces the hardness of the casting and improves its machinability. In addition, annealing contributes to the homogenization of the microstructure, which favorably affects the hardness and wear resistance of the cast heat-strengthened roll.
Углерод является основным упрочняющим элементом в стали. При содержании углерода менее 2,0% даже после термоупрочнения валок имеет низкую твердость и износостойкость. Повышение концентрации углерода более 2,2% приводит к графитизации стали, снижению ее прочности, что недопустимо. Carbon is the main reinforcing element in steel. When the carbon content is less than 2.0%, even after heat hardening, the roll has low hardness and wear resistance. An increase in carbon concentration of more than 2.2% leads to graphitization of steel, a decrease in its strength, which is unacceptable.
Кремний обеспечивает повышение жидкотекучести расплава стали, что улучшает качество литой заготовки. Увеличение содержания кремния более 0,40% приводит к охрупчиванию литой заготовки. Снижение содержания кремния менее 0,10% разупрочняет сталь, ухудшает раскисленность стали, что отрицательно сказывается на стойкости валков. Silicon provides an increase in the fluidity of the molten steel, which improves the quality of the cast billet. An increase in silicon content of more than 0.40% leads to embrittlement of the cast billet. A decrease in the silicon content of less than 0.10% softens the steel, worsens the deoxidation of the steel, which negatively affects the resistance of the rolls.
Марганец раскисляет и десульфурирует сталь, уменьшает содержание в ней неметаллических включений. Это повышает стойкость валков и качество гнутого профильного проката и труб. Марганец образует в данной стали карбиды типа Мn3С и Мn3С•Fе3С, упрочняющие сталь. Снижение содержания марганца менее 0,15% увеличивает ее окисленность и не обеспечивает десульфурацию. Это ухудшает стойкость валков. Увеличение содержания марганца сверх 0,45% приводит к растрескиванию валков в процессе их термоупрочнения.Manganese deoxidizes and desulfurizes steel, reduces the content of non-metallic inclusions in it. This increases the durability of the rolls and the quality of the bent profile rolling and pipes. Manganese forms carbides of the type Mn 3 C and Mn 3 C • Fe 3 C in this steel, which strengthen the steel. A decrease in manganese content of less than 0.15% increases its oxidation and does not provide desulfurization. This degrades the roll resistance. An increase in the manganese content in excess of 0.45% leads to cracking of the rolls during their heat hardening.
Хром существенно повышает твердость и износостойкость литых прокатных валков. При концентрации хрома в стали менее 11% валки профилегибочного агрегата имеют низкую износостойкость. Увеличение содержания хрома сверх 12,5% не приводит к дальнейшему повышению эксплуатационных свойств валков, а лишь ухудшает литейные свойства стали, вследствие чего нецелесообразно. Chrome significantly increases the hardness and wear resistance of cast rolls. When the chromium concentration in the steel is less than 11%, the rolls of the roll forming unit have low wear resistance. An increase in the chromium content in excess of 12.5% does not lead to a further increase in the operational properties of the rolls, but only worsens the casting properties of steel, which makes it impractical.
Введение в сталь вольфрама приводит к существенному повышению ее твердости и износостойкости, снижению адгезии жиросодержащих загрязнений к поверхности валка. При содержании вольфрама менее 0,50% износостойкость валка профилегибочного агрегата снижается. Увеличение концентрации этого элемента сверх 0,80% не ведет к дальнейшему повышению стойкости валков, а лишь увеличивает расход легирующих, что нецелесообразно. The introduction of tungsten into steel leads to a substantial increase in its hardness and wear resistance, to a decrease in the adhesion of fat-containing contaminants to the surface of the roll. When the tungsten content is less than 0.50%, the wear resistance of the roll of the bending unit is reduced. An increase in the concentration of this element in excess of 0.80% does not lead to a further increase in the resistance of the rolls, but only increases the alloying consumption, which is impractical.
Ванадий, являясь сильным карбидообразующим элементом, размельчает литую структуру валка, очищает валок от включений графита и повышает его износостойкость. При содержании ванадия менее 0,15% его влияние проявляется слабо. Увеличение концентрации ванадия сверх 0,30% снижает прочность валка в термоупрочненном состоянии. Vanadium, being a strong carbide-forming element, grinds the cast structure of the roll, cleans the roll of graphite inclusions and increases its wear resistance. When the content of vanadium is less than 0.15%, its effect is weak. An increase in the concentration of vanadium in excess of 0.30% reduces the strength of the roll in a heat-strengthened state.
Молибден является карбидообразующим элементом, повышающим твердость и износостойкость валка. При содержании молибдена менее 0,60% образуется крупнозернистая структура литой стали, имеющая недостаточную износостойкость. Увеличение содержания молибдена сверх 0,90% приводит к резкому увеличению склонности литой стали к трещинообразованию при термоупрочнении валка, что нецелесообразно. Molybdenum is a carbide forming element that increases the hardness and wear resistance of the roll. When the molybdenum content is less than 0.60%, a coarse-grained structure of cast steel is formed, which has insufficient wear resistance. An increase in the molybdenum content in excess of 0.90% leads to a sharp increase in the tendency of cast steel to crack formation during thermal hardening of the roll, which is impractical.
Сера и фосфор являются вредными примесями, неизбежно присутствующими в сталях промышленного производства. При содержании серы сверх 0,030% или фосфора сверх 0,030% имеет место резкое снижение механических и эксплуатационных свойств валка профилегибочного стана. При содержании серы менее 0,030% и фосфора менее 0,030% вредное действие этих элементов в стали предложенного состава практически не проявляется, тогда как дальнейшее снижение их концентрации экономически нецелесообразно. Sulfur and phosphorus are harmful impurities inevitably present in steels of industrial production. With a sulfur content in excess of 0.030% or phosphorus in excess of 0.030%, there is a sharp decrease in the mechanical and operational properties of the roll of the roll forming mill. When the sulfur content is less than 0.030% and phosphorus less than 0.030%, the harmful effect of these elements in the steel of the proposed composition is practically not manifested, while a further decrease in their concentration is not economically feasible.
Экспериментально установлено, что при увеличении температуры нагрева выше 950oС происходит чрезмерный рост зерен микроструктуры стали, валок профилегибочного агрегата имеет низкие твердость и износостойкость. Снижение этой температуры менее 850oС приводит к сохранению в стали цементитной сетки, образующейся в процессе кристаллизации. Это снижает стойкость валка и ухудшает качество гнутых профилей и труб.It was experimentally established that with an increase in the heating temperature above 950 ° C, an excessive growth of grains of the microstructure of steel occurs, the roll of the roll forming unit has low hardness and wear resistance. Lowering this temperature below 850 o With leads to the preservation of the steel cementite mesh formed during crystallization. This reduces roll resistance and degrades the quality of bent profiles and pipes.
При скорости охлаждения выше 45oС/мин в теле валка из стали предложенного состава образуются трещины, что недопустимо. Снижение скорости охлаждения менее 5oС/мин приводит к потере твердости и износостойкости валка, увеличению налипания на него загрязнений, ухудшению качества гнутых профилей и труб.When the cooling rate is above 45 o C / min in the body of the roll of steel of the proposed composition, cracks form, which is unacceptable. A decrease in the cooling rate of less than 5 o C / min leads to a loss of hardness and wear resistance of the roll, an increase in the adhesion of contaminants to it, and a deterioration in the quality of bent profiles and pipes.
Отпуск при температуре выше 400oС ведет к снижению твердости и износостойкости валка. При температуре отпуска ниже 180oС в валке сохраняются остаточные напряжения, приводящие к образованию трещин и выкрошек в процессе эксплуатации валка.Vacation at temperatures above 400 o With leads to a decrease in hardness and wear resistance of the roll. When the tempering temperature is below 180 o With in the roll, residual stresses are stored, leading to the formation of cracks and debris during operation of the roll.
Отжиг литой заготовки при температуре ниже 800oС с продолжительностью выдержки менее 10 ч не обеспечивает гомогенизации литой структуры стали и не улучшает обрабатываемости резанием и качества термоупрочненного валка. Увеличение температуры отжига сверх 950oС или времени выдержки более 20 ч приводит к снижению износостойкости литого термоупрочненного валка.Annealing the cast billet at a temperature below 800 ° C with a holding time of less than 10 hours does not ensure homogenization of the cast steel structure and does not improve the machinability by cutting and the quality of the heat-strengthened roll. An increase in the annealing temperature in excess of 950 ° C. or a holding time of more than 20 hours leads to a decrease in the wear resistance of the cast heat-strengthened roll.
Пример реализации способа
В электропечи производят выплавку заэвтектоидных хромомолибденовых сталей составов (см. табл.1).An example implementation of the method
In an electric furnace, hypereutectoid chromomolybdenum steel compositions are smelted (see Table 1).
Выплавленные стали разливают в слитки круглого сечения, которые отжигают в шахтной электропечи при температуре t0=875oC в течение времени τ0=15 ч.Smelted steel is poured into round ingots, which are annealed in a shaft electric furnace at a temperature of t 0 = 875 o C for a time τ 0 = 15 hours
Отожженные слитки делят на заготовки, из которых механической (токарной) обработкой изготавливают валки профилегибочного агрегата ПГА 2-8 (с припуском на финишную обработку). Annealed ingots are divided into blanks, from which mechanical rolls (PGA 2-8 roll forming unit) are produced by mechanical (turning) processing (with allowance for finishing).
После механической обработки валок загружают в электропечь сопротивления, нагревают до температуры tТ=900oC и выдерживают до выравнивания температуры по сечению валков. Затем валок извлекают из печи и охлаждают принудительно на стенде для охлаждения со скоростью V0=25oС/мин. Скорость охлаждения регулируют расходом подаваемой к валку водовоздушной смеси. По завершению охлаждения валок загружают в шахтную электропечь ПН-34М и подвергают отпуску при температуре tот=290oC.After machining, the roll is loaded into a resistance electric furnace, heated to a temperature t Т = 900 o C and maintained until the temperature is equalized over the cross section of the rolls. Then the roll is removed from the furnace and cooled forcibly on a stand for cooling at a speed of V 0 = 25 o C / min The cooling rate is controlled by the flow rate of the air-water mixture supplied to the roll. Upon completion of cooling, the roll is loaded into a shaft furnace PN-34M and subjected to tempering at a temperature t from = 290 o C.
Отожженный валок перетачивают на конечный размер и эксплуатируют в линии профилегибочного агрегата ПГА 2-8. The annealed roll is grind to the final size and operated in the line of the PHA 2-8 roll forming unit.
Варианты реализации предложенного способа и показатели их эффективности приведены в табл. 2. Implementation options of the proposed method and indicators of their effectiveness are given in table. 2.
Из табл. 2 следует, что в случае использования заэвтектоидной стали предложенного состава (составы 2-4) и обработки литой заготовки по предложенным режимам имеет место повышение стойкости валка профилегибочного агрегата (до 280-320 км спрофилированной полосы) при одновременном повышении качества профильного проката. From the table. 2 it follows that in the case of using hypereutectoid steel of the proposed composition (compositions 2-4) and machining the cast billet according to the proposed modes, there is an increase in the roll resistance of the roll forming unit (up to 280-320 km of the profiled strip) while improving the quality of profile rolling.
В случаях запредельных значений содержаний в стали химических элементов и запредельных параметрах обработки (составы 1 и 5) имеет место ухудшение стойкости валка и качества профильного проката. In cases of transcendental values of the content of chemical elements in steel and transcendent processing parameters (
Также более низкие стойкость валка и качество профильного проката достигается при использовании прототипа (состав 6). Also, lower roll resistance and the quality of profile rolling is achieved using the prototype (composition 6).
Технико-экономические преимущества предложенного способа изготовления валка профилегибочного агрегата состоят в том, что за счет оптимизации химического состава и режимов обработки заготовки и валка обеспечивается повышение износостойкости валка, повышение его твердости, уменьшение склонности валка удерживать загрязнения на поверхности. Этим обеспечивается повышение стойкости валков и качества гнутых профилей. The technical and economic advantages of the proposed method for manufacturing a roll of a roll forming unit consist in the fact that by optimizing the chemical composition and processing conditions of the workpiece and the roll, the wear resistance of the roll is increased, its hardness is increased, and the roll is less inclined to keep dirt on the surface. This provides increased durability of the rolls and the quality of bent profiles.
В качестве базового объекта принят способ-прототип. Применение предложенного способа позволит повысить рентабельность производства гнутого профильного проката на 18-20%. The prototype method is adopted as the base object. The application of the proposed method will increase the profitability of the production of bent profile steel by 18-20%.
Источники информации
1. Заявка 2205656 (Япония), МПК С 22 С 38/00, В 21 В 27/00, 1990 г.Sources of information
1. Application 2205656 (Japan), IPC С 22 С 38/00,
2. Заявка 58-144455 (Япония), МПК С 22 С 38/24, В 21 В 27/02, 1983 г. 2. Application 58-144455 (Japan), IPC С 22 С 38/24,
3. Н. А. Будагьянц, В.Е. Карсский. Литые прокатные валки. М., Металлургия, 1983 г., с.142-143 (прототип). 3. N. A. Budagiants, V.E. Kars Cast rolls. M., Metallurgy, 1983, p.142-143 (prototype).
Claims (2)
Углерод - 2,0-2,2
Кремний - 0,10-0,40
Марганец - 0,15-0,45
Хром - 11,0-12,5
Вольфрам - 0,50-0,80
Ванадий - 0,15-0,30
Молибден - 0,60-0,90
Сера - Не более 0,030
Фосфор - Не более 0,030
Железо - Остальное
а термическое упрочнение ведут путем нагрева валка до температуры 850 -900oС, выдержки до выравнивания температуры по сечению, последующего охлаждения со скоростью не менее 5oС/мин и не более 45oС/мин, после чего валок отпускают при температуре 180-400oС.1. A method of manufacturing a roll of a roll forming unit, comprising machining a cast billet from hypereutectoid chromium-molybdenum steel and heat hardening the roll, characterized in that the steel has the following chemical composition, wt.%:
Carbon - 2.0-2.2
Silicon - 0.10-0.40
Manganese - 0.15-0.45
Chrome - 11.0-12.5
Tungsten - 0.50-0.80
Vanadium - 0.15-0.30
Molybdenum - 0.60-0.90
Sulfur - Not more than 0,030
Phosphorus - Not more than 0,030
Iron - Else
and thermal hardening is carried out by heating the roll to a temperature of 850 -900 o C, holding until the temperature is aligned over the cross section, subsequent cooling at a speed of at least 5 o C / min and not more than 45 o C / min, after which the roll is released at a temperature of 180- 400 o C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001113536A RU2203333C2 (en) | 2001-05-16 | 2001-05-16 | Method for making roll of shape bending aggregate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001113536A RU2203333C2 (en) | 2001-05-16 | 2001-05-16 | Method for making roll of shape bending aggregate |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2001113536A RU2001113536A (en) | 2003-02-27 |
| RU2203333C2 true RU2203333C2 (en) | 2003-04-27 |
Family
ID=20249735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001113536A RU2203333C2 (en) | 2001-05-16 | 2001-05-16 | Method for making roll of shape bending aggregate |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2203333C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2453615C1 (en) * | 2011-04-26 | 2012-06-20 | Открытое акционерное общество "Электростальский завод тяжелого машиностроения" | Method of heat treatment of 150hnm hypereutectoid steel rolls |
| RU2599465C2 (en) * | 2015-03-11 | 2016-10-10 | Публичное акционерное общество "Синарский трубный завод" (ПАО "СинТЗ") | Method of chrome-molybdenum steel articles heat treatment |
-
2001
- 2001-05-16 RU RU2001113536A patent/RU2203333C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| БУДАГЬЯНЦ Н.А., КАРССКИЙ В.Е. Литые прокатные валки. - М.: Металлургия, 1983, с.142-143. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2453615C1 (en) * | 2011-04-26 | 2012-06-20 | Открытое акционерное общество "Электростальский завод тяжелого машиностроения" | Method of heat treatment of 150hnm hypereutectoid steel rolls |
| RU2599465C2 (en) * | 2015-03-11 | 2016-10-10 | Публичное акционерное общество "Синарский трубный завод" (ПАО "СинТЗ") | Method of chrome-molybdenum steel articles heat treatment |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110863158B (en) | High-performance Mn-Cr series steel for wind power output gear and production method thereof | |
| CN110846580B (en) | high-Mo high-performance Mn-Cr series steel for wind power output gear and production method thereof | |
| CN111394639B (en) | Manufacturing method of high-wear-resistance gear steel | |
| EP3715478B1 (en) | Wire rod for cold heading, processed product using same, and manufacturing method therefor | |
| US6551419B2 (en) | Hot-rolled steel wire and rod for machine structural use and a method for producing the same | |
| JP4963479B2 (en) | Manufacturing method of high carbon steel sheet | |
| JP3812168B2 (en) | Manufacturing method of seamless steel pipe for line pipe with excellent strength uniformity and toughness | |
| JP5226083B2 (en) | High alloy cold die steel | |
| CN112662934A (en) | Method for reducing bearing steel 100Cr6 carbide banded structure | |
| CN109695003B (en) | High-wear-resistance steel ball with excellent toughness and manufacturing method thereof | |
| JPH0219181B2 (en) | ||
| JP2009191330A (en) | Electric resistance steel tube | |
| RU2203333C2 (en) | Method for making roll of shape bending aggregate | |
| JP4922971B2 (en) | Composite roll for hot rolling and manufacturing method thereof | |
| JPH05171262A (en) | Manufacture of wire rod or bar steel for case hardened product | |
| JP2001294974A (en) | Tool steel excellent in machinability and small in dimensional change cause by heat treatment and its producing method | |
| JP5316242B2 (en) | Steel for heat treatment | |
| CN115838855A (en) | CrMo steel hot-rolled bar structure control method | |
| CN111876679B (en) | Chromium-vanadium hot-rolled steel wire rod and preparation method thereof, and preparation method of steel wire and hand tool | |
| JP7229827B2 (en) | Manufacturing method of high carbon steel sheet | |
| JP3772202B2 (en) | Composite work roll for cold rolling and manufacturing method thereof | |
| JPH11131187A (en) | Rapidly graphitizable steel and its production | |
| CN108690935B (en) | High-quality alloy tool steel plate and production method thereof | |
| CN109694994B (en) | Corrosion-resistant high-wear-resistant steel ball and manufacturing method thereof | |
| JP2003321711A (en) | Method of producing gear obtained by using steel for carburization having excellent grain size property as stock |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150517 |