RU219769U1 - Устройство дистанционного определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач - Google Patents

Abstract

Полезная модель относится к электроизмерительной технике и электроэнергетике и может быть использована для топографического определения расстояния до места повреждения кабельных линий связи или электропередач. Устройство дистанционного определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач дополнительно снабжено первым и вторым двухпозиционными ключами, причем первый зажим измерительного блока соединен с входом второго из вновь введенных ключей, первый выход которого подключен ко второму выходу первого из вновь введенных ключей и к первому входу первого преобразователя тока, второй вход которого подсоединен ко второму выходу второго и к первому выходу первого из вновь введенных ключей, вход которого соединен с входом первого ключа, управляющий вход которого подключен к управляющим входам первого и второго из вновь введенных двухпозиционных ключей. Технический результат заявленной полезной модели состоит в повышении точности автоматического определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач. 3 ил.

Description

Полезная модель относится к электроизмерительной технике и электроэнергетике и может быть использована для топографического определения расстояния до места повреждения кабельных линий связи или электропередач.

Отличительной особенностью предложенного устройства дистанционного определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач является применение одностороннего метода подключения измерительной аппаратуры, исключающего методическую погрешность измерения, и позволяет с высокой точностью непосредственно измерять расстояние до места повреждения изоляции или короткого замыкания (КЗ) кабельных линий связи или электропередач.

Известно устройство определения места повреждения изоляции кабеля (патент РФ на изобретение №2361229, МПК G01R 31/08. Опубл. 10.07.2009. Бюл. №19), состоящее из генераторной и приемной частей, причем генераторная часть содержит высокостабильный задающий генератор синусоидального сигнала, делитель частоты - формирователь, усилитель мощности и согласующее устройство, подключенное к оболочке кабеля, одна клемма задающего генератора заземляется. Приемная часть содержит датчик-формирователь, избирательный усилитель, высокостабильный опорный генератор, делитель частоты - формирователь, фазовращатель, фазометр, индикатор.

Недостатком данного устройства является необходимость использования высокостабильных задающего и опорного генераторов, предварительно синхронизированных друг с другом. Применение таких специализированных генераторов значительно увеличивает стоимость аппаратуры, а задача синхронизации генераторов не является простой и требует дополнительного решения. Причем небольшая асинхронность задающего и опорного генераторов способна привести к значительной погрешности при поиске места повреждения изоляции кабеля.

Известно устройство определения места повреждения изоляции кабеля (Патент РФ на полезную модель №97830, МПК G01R 31/08. Опубл. 20.09.2010. Бюл. №26), состоящее из генераторной и приемной частей, причем генераторная часть, одна клемма которой заземляется, содержит задающий генератор, преобразователь частоты, усилитель мощности и согласующее устройство, подключенное к оболочке кабеля, приемная часть содержит датчик-формирователь, избирательный усилитель, опорный генератор, преобразователь частоты, фазовращатель, фазометр, индикатор, добавлены два GPS-приемника, используемые для синхронизации задающего и опорного генераторов.

В данной полезной модели точность определения места повреждения изоляции кабеля повышается за счет решения вопроса синхронизации задающего и опорного генераторов с помощью двух GPS-приемников, синхронизирующих генераторную и приемную части устройства определения места повреждения изоляции кабеля, к тому же нет необходимости в использовании дорогостоящих высокостабильных генераторов, поскольку синхронизация опорного и задающего генераторов осуществляется постоянно и не зависит от расстояния между генераторной и приемной частями устройства определения места повреждения изоляции кабеля.

Недостатком данного устройства является необходимость с приемной частью проходить по трассе поврежденного кабеля, что не всегда возможно и приводит к существенным временным затратам.

Одним из вариантов определения места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач является применение односторонних методов, которые позволяет непосредственно измерять расстояние до места повреждения изоляции или короткого замыкания (КЗ).

Известно устройство для определения места повреждения изоляции кабеля (Шалыт Г.М., Определение мест повреждения в электрических сетях: - М.: Энергоиздат, 1982, с. 25, рис. 1.9), содержащее источник энергии, например, аккумулятор (высоковольтный источник постоянного тока при высоком сопротивлении пробоя относительно металлической оплетки или «земли»), один из выходов которого подсоединен к общей шине - «земля» или к металлической оплеткой силового кабеля, а второй выход источника энергии соединен с первым зажимом измерительного блока на базе одинарного четырехплечего моста, один из зажимов диагонали питания которого подключен к первому зажиму измерительного блока и к первым выводам первого и второго переменных резисторов, вторые выводы которых соединены с первым и вторым зажимам измерительной диагонали, содержащей измерительный прибор, например, гальванометр, и, соответственно, со вторым и третьим зажимами измерительного блока, которые подключены первой и второй перемычками, соответственно, к первому выводу поврежденной жилы контролируемого кабеля и к первому выводу первой из неповрежденных жил контролируемого кабеля, второй вывод которой подсоединен через третью перемычку, сечением не менее сечения жил кабеля, ко второму выводу поврежденной жилы. Устройство позволяет реализовать односторонний метод определения места повреждения изоляции кабеля посредством измерительного блока на базе схемы одинарного четырехплечего моста (метод Муррея) в случаях, когда жила с поврежденной изоляцией не имеет обрыва, а одна из неповрежденных жил имеет хорошую изоляцию, причем величина переходного сопротивления в месте повреждения относительно металлической оплетки кабеля или «земли» не превышает 5 кОм. При необходимости снижения величины переходного сопротивления изоляцию дожигают подачей высоковольтных импульсов.

Наиболее близким является устройство (Патент РФ на полезную модель №204219, МПК G01R 31/08. Опубл. 14.05.2021. Бюл. №14), содержащее измерительный блок, выполненный с возможностью соединения через первый зажим с одним из выходов источника энергии, а через шестой зажим с управляемым входом источника энергии, второй выход которого подсоединен к общей шине - «земля» или к металлической оплетке силового кабеля, при этом второй и третий зажимы измерительного блока подключены первой и второй перемычками, соответственно, к первому выводу поврежденной жилы контролируемого кабеля и к первому выводу одной из неповрежденных жил контролируемого кабеля или к первому выводу одной из жил отдельного кабеля, второй вывод которой подсоединен через третью перемычку ко второму выводу поврежденной жилы, четвертый и пятый зажимы измерительного блока, подключены четвертой и пятой перемычками, соответственно, к первому выводу поврежденной жилы и к первому выводу второй из неповрежденных жил контролируемого кабеля или к первому выводу второй жилы отдельного кабеля, второй вывод которой соединен шестой перемычкой со вторым выводом поврежденной жилы, измерительный блок, содержащий микропроцессорный блок управления, первый и второй преобразователи тока и двухпозиционный ключ, причем первый зажим измерительного блока соединен с первым входом первого преобразователя тока, второй вход которого подсоединен к входу ключа, управляющий вход которого подключен к первому выходу микропроцессорного блока управления, второй выход которого соединен с управляемым входом первого преобразователя тока, информационный выход которого подсоединен к первому информационному входу микропроцессорного блока управления, второй информационный вход и третий выход которого подключены, соответственно, к информационному выходу и управляемому входу второго преобразователя тока, первый и второй входы которого соединены, соответственно, со вторым и третьим зажимами измерительного блока, четвертый, пятый и шестой зажимы которого подсоединены, соответственно, к первому и второму выходам ключа и четвертому выходу микропроцессорного блока управления. Устройство также реализует односторонний метод определения места повреждения изоляции кабеля

Недостатком указанных технических решений является необходимость высокого профессионализма оператора и длительное уравновешивание одинарного четырехплечего моста. Даже небольшое отклонение гальванометра от нуля приводит к неточности отсчета и, соответственно, к ошибке в определении расстояния до места повреждения кабеля.

Задачей предлагаемой полезной модели является создание высокоточного автоматического устройства дистанционного определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач.

Технический результат заявленной полезной модели состоит в повышении точности автоматического определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач.

Технический результат достигается тем, что устройство дистанционного определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач, содержащее измерительный блок, выполненный с возможностью соединения через первый зажим с одним из выходов источника энергии, а через шестой зажим с управляемым входом источника энергии, второй выход c которого подсоединен к общей шине «земля» или к металлической оплетке силового кабеля, при этом второй и третий зажимы измерительного блока подключены первой и второй перемычками, соответственно, к первому выводу поврежденной жилы контролируемого кабеля и к первому выводу одной из неповрежденных жил контролируемого кабеля или к первому выводу одной из жил отдельного кабеля, второй вывод которой подсоединен через третью перемычку ко второму выводу поврежденной жилы, четвертый и пятый зажимы измерительного блока подключены, четвертой и пятой перемычками, к первому выводу поврежденной жилы и к первому выводу второй из неповрежденных жил контролируемого кабеля или к первому выводу второй жилы отдельного кабеля, второй вывод которой соединен шестой перемычкой со вторым выводом поврежденной жилы, измерительный блок, содержащий микропроцессорный блок управления, первый и второй преобразователи тока и двухпозиционный ключ, управляющий вход которого подключен к первому выходу микропроцессорного блока управления, второй выход которого соединен с управляемым входом первого преобразователя тока, информационный выход которого подсоединен к первому информационному входу микропроцессорного блока управления, второй информационный вход и третий выход которого подключены, соответственно, к информационному выходу и управляемому входу второго преобразователя тока, первый и второй входы которого соединены, соответственно, со вторым и третьим зажимами измерительного блока, четвертый, пятый и шестой зажимы которого подсоединены, соответственно, к первому и второму выходам ключа и четвертому выходу микропроцессорного блока управления, снабжено первым и вторым двухпозиционными ключами, причем первый зажим измерительного блока соединен с входом второго из вновь введенных ключей, первый выход которого подключен ко второму выходу первого из вновь введенных ключей и к первому входу первого преобразователя тока, второй вход которого подсоединен ко второму выходу второго и к первому выходу первого из вновь введенных ключей, вход которого соединен с входом первого ключа, управляющий вход которого подключен к управляющим входам первого и второго из вновь введенных двухпозиционных ключей.

Сущность предлагаемого технического решения заключается в том, что введены первый и второй двухпозиционные ключи, причем первый зажим измерительного блока соединен с входом второго из вновь введенных ключей, первый выход которого подключен ко второму выходу первого из вновь введенных ключей и к первому входу первого преобразователя тока, второй вход которого подсоединен ко второму выходу второго и к первому выходу первого из вновь введенных ключей, вход которого соединен с входом первого ключа, управляющий вход которого подключен к управляющим входам первого и второго из вновь введенных двухпозиционных ключей. Ведение в измерительный блок устройства дистанционного определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач, двух двухпозиционных ключей, управляемых по информационным входам от первого выхода микропроцессорного блок управления, позволят исключить изменение направления тока во втором (и четвертом) такте измерения через второй преобразователь тока, что снижает погрешность определения расстояния до места повреждения кабельной линии связи или электропередач из-за влияния аддитивных составляющих первого и второго преобразователей тока. Это позволяет повысить точность автоматизированного процесса дистанционного определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач.

На фиг. 1 представлена структурная схема устройства дистанционного определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач. На фиг. 2 представлен ненаправленный граф конфигурации многополюсной электрической цепи в первом и четвертом тактах измерения. На фиг. 3 представлен ненаправленный граф конфигурации многополюсной электрической цепи во втором и третьем тактах измерения.

Для определения расстояния l _x =l _fg до места g повреждения кабеля, первый зажим b измерительного блока 1 соединен с одним из выходов o источника энергии (ИЭ) 2, а через шестой зажим s с управляемым входом (не обозначено) ИЭ 2, второй выход c которого подсоединен к общей шине «земля» или к металлической оплетке силового кабеля, второй t и третий q зажимы которого, подключены первой L _{t f} и второй L _qe перемычками (сечение которых не зависят от сечения жил контролируемого кабеля), соответственно, к первому выводу f поврежденной жилы L _fm контролируемого кабеля и к первому выводу е одной из неповрежденных жил L _ek контролируемого кабеля или к первому выводу одной из жил отдельного кабеля (сечение и сопротивление которой не зависят от сечения и сопротивление жил контролируемого кабеля), второй вывод k которой подсоединен через третью перемычку L _km (сечение которой не зависят от сечения жил контролируемого кабеля) ко второму выводу m поврежденной жилы, четвертый n и пятый р зажимы измерительного блока (1), подключены четвертой L _nf и пятой L _pd перемычками (сечение которых не зависят от сечения жил контролируемого кабеля), соответственно, к первому выводу f поврежденной жилы L _fm и к первому выводу d второй из неповрежденных жил L _dh контролируемого кабеля или к первому выводу второй жилы отдельного кабеля (сечение и сопротивление которой не зависят от сечения и сопротивление жил контролируемого кабеля), второй вывод h которой соединен шестой перемычкой L _hm (сечение которой не зависит от сечения жил контролируемого кабеля) со вторым выводом m поврежденной жилы, шестой зажим s измерительного блока подсоединен к управляемому входу источника энергии ИЭ 2.

Рассмотрим возможность повышения точности дистанционного определения расстояния l _х до места g повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач, как элементов многополюсной электрической цепи (МЭЦ) типа «звезда», путем исключения зависимости результата измерения от конечных значений внутреннего сопротивления R ₀=R _{c o} источника энергии ИЭ 2 (фиг. 1, фиг. 2 и фиг. 3) входных сопротивлений преобразователя тока (ПТ) ПТ₁4 и преобразователя тока ПТ₂8, соответственно, R _пт1=R _zv , R _пт2=R _{t q} и их коэффициентов передачи, n ₁, n ₂, сопротивлений перемычек r ₁=R _{t f} , r ₂=R _qe , R ₁=R _ek первой неповрежденной жилы L _{e k} и R ₂=R _dh второй L _dh из неповрежденных жил контролируемого кабеля или к первой и второй жилам независимого кабеля, сопротивлений r ₃=R _km и r ₆=R _hm , соответственно, перемычек L _km и L _hm , переходных сопротивлений R _{k 1}=R _{i p} ключа (К₁) 7, сопротивлений R _{k 1}=R _{i n} ключа (К₁) 7, сопротивлений R _{k 3}=R _aj ключа (К₂) 3, сопротивлений R _{k 2}=R _aw ключа (К₂) 3, сопротивлений R _{k 3}=R _bx ключа (К₃) 5,сопротивлений R _{k 3}=R _by ключа (К₃) 5 и зажимов а, b, с, o, р, n, i, j, q, t, d, e, f, g, m, k, h, s.

В качестве примера рассмотрим измерение отношений сопротивления R _x , поврежденной жилы L _fm контролируемого кабеля, от зажима f до места пробоя g и сопротивления R _y , поврежденной жилы L _fm контролируемого кабеля, от места пробоя g до зажима m, которые входят в МЭЦ типа «звезда», что эквивалентно отношению расстояния l _x от зажима f до места пробоя g и расстояния l _y от места пробоя g до зажима m.

В качестве ИЭ 2 устройства дистанционного определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач 1 используется источник постоянного тока, например, аккумулятор, а при большом сопротивлении пробоя R _n , высоковольтный источник постоянного тока.

Длина поврежденной жилы разделена на два участка L _fm =l _x +l _y , причем участку l _x соответствует сопротивление R _x =R _fg , а участку l _y соответствует сопротивление R _y =R _gm . Для определения места повреждения необходимо знать длину линии L _fm , и отношение расстояний l _x /l _y , что соответствует отношению сопротивлений R _x /R _y .

Выражения для токов с выходов ПТ₁4 и ПТ₂8 в любом из тактов измерения можно записать, если преобразовать формулу Мезона к виду:

,

где I _ij - ток с выхода i-го ПТ в j-м такте измерения, n _i - коэффициент передачи i-го ПТ в любом из тактов измерения. Е - напряжение ИЭ, Н _ij - системная функция измерительной цепи на основе пассивного делителя тока, которая определяется отношением величины измеряемой i-м ПТ в j-м такте измерения к величине напряжения Е, P _ijk - величина k-го пути передачи проходящего через i-й ПТ в j-м такте измерения, Δ _ijk - алгебраическое дополнение соответствующего пути передачи, m - число возможных путей передачи через i-й ПТ в j-м такте измерения, Δ _j - определитель измерительной цепи в j-м такте измерения.

Работа устройства для дистанционного определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач 1 осуществляется по командам микропроцессорного блока управления (МПБУ) 6 за четыре такта изменения конфигурации МЭЦ типа «звезда».

В первом такте измерения (по команде с четвертого выхода МПБУ 6 на управляемый вход ИЭ 2 формируется направление напряжения на выходных зажимах o (+) и c (-). Также по команде с первого выхода МПБУ 6 подается сигналы на управляющие входы ключей К₁7, К₂3, К₃5, которые переключаются и К₁ 7 соединяет зажимы i и p, R _{k 1} = R _ip = r ₇ , ключ К₂3 соединяет зажимы a и j, R _{k 2} = R _aj = r ₈ , ключ К₃5 соединяет зажимы b и x, R _{k 3}=R _bx =r ₉ . Численные значения токов с выхода ПТ₁4 и ПТ₂8), поступающие синхронно на информационные входы МПБУ 6, имеют вид:

Микропроцессорный блок управления МПБУ 6 рассчитывает на основании полученных синхронно значений с выходов ПТ₁4 и ПТ₂8, описываемых уравнениями (1) и (2), отношение:

Численные значения токов с выхода ПТ₁4 и ПТ₂8 во втором такте измерения (по команде с четвертого выхода МПБУ 6 на управляемый вход ИЭ 2) изменяется направление напряжения на выходных зажимах o (-) и c (+). Также по команде с первого выхода МПБУ 6 подается сигналы на управляющие входы ключей К₁7, К₂3, К₃5, которые переключаются и К₁7 соединяет зажимы i и n R _{k 1}=R _{i n} = r ₁₀ , ключ К₂3 соединяет зажимы a и w R _{k 2}=R _{a w} = r ₁₁, ключ К₃5 соединяет зажимы b и y (R _{k 3}=R _by = r ₁₂), поступающие по команде с первого выхода МПБУ 6 на его информационные входы, имеют вид:

N ₁₂=I ₁₂ n ₁ = n ₁ E(R _x + R _y+ r ₃ + R ₁ + r ₂+ R _пт2 + r ₁)/Δ₂ (4)

N ₂₂=I ₂₂ n ₂ = n ₂ ER _x/Δ₂ (5)

Микропроцессорный блок управления МПБУ 6 рассчитывает на основании полученных синхронно значений с выходов ПT₁4 и ПT₂ 8, описываемых уравнениями (4) и (5), отношение:

N ₂₂/N ₁₂ = n ₂ R _x/n ₁(R _x+ R _y+ r ₃ + R ₁ + r ₂ + R _пт2 +r ₁) (6)

Используя численные значения отношения токов в соответствии с уравнениями (3) и (6) МПБУ 6 рассчитывает значение l _x/l _y:

l _x/l _y = R _x/R _y =N ₁₁ N ₂₂/N ₁₂ N ₂₁ (7)

Зная длину кабельной линии L _fm , m, и полученное значение по уравнению (7), МПБУ 6 рассчитывает значение расстояния до места повреждения изоляции кабеля по формуле:

l _x= L _fm N ₁₁ N ₂₂ / (N ₁₁ N ₂₂ + N ₁₂ N ₂₁) (8)

Для исключения влияния термо-ЭДС на контактах (зажимах)на результат определения расстояния до места повреждения жил кабеля связи или электропередачи, а также влияния аддитивной составляющих (ПТ₁ 4) и ПТ₂ 8, аналогично определяют в третьем и четвертом тактах измерения расстояние до места короткого замыкания на «землю», между двумя жилами двухжильного или многожильного кабеля. или к металлической оплетке силового кабеля.

В третьем такте измерения конфигурация МЭЦ не меняется (состояние ключей К₁7, К₂3, К₃5 соответствует второму такту измерения), однако по команде с четвертого выхода МПБУ 6 на управляемый вход ИЭ 2 формируется направление напряжения на выходных зажимах o (+) и c (-).Численные значения токов с выхода ПТ₁4 и ПТ₂8 в третьем такте измерения имеют вид:

N ₁₃= -I ₁₃ n ₁ = -n ₁ E(R _x + R _y+ r ₃ + R ₁ + r ₂+ R _пт2 + r ₁)/Δ₃ (9)

N ₂₃= -I ₂₃ n ₂ =-n ₂ ER _x/Δ₃ (10)

Микропроцессорный блок управления МПБУ 6 рассчитывает на основании полученных синхронно значений с выходов ПT₁4 и ПT₂8, описываемых уравнениями (9) и (10), отношение:

N ₂₃/N ₁₃ = n ₂ R _x/n ₁(R _x+ R _y+ r ₃ + R ₁ + r ₂ + R _пт2 +r ₁) (11)

В четвертом такте изменяется конфигурация МЭЦ (по команде с четвертого выхода МПБУ 6 на управляемый вход ИЭ 2 формируется направление напряжения на выходных зажимах o (-) и c (+). Также по команде с первого выхода МПБУ 6 подается сигналы на управляющие входы ключей К₁7, К₂3, К₃5, которые переключаются и ключ К₁7 соединяет зажимы i и p, R _{k 1}=R _ip = r ₇ , ключ К₂ 3 соединяет зажимы a и j, R _{k 2}=R _aj = r ₈ ключ К₃5 соединяет зажимы b и x, R _{k 3}=R _bx = r ₉ , поступающие синхронно на информационные входы МПБУ 6, численные значения токов с выхода ПТ₁4 и ПТ₂8 в четвертом такте измерения имеют вид:

N ₁₄= -I ₁₄ n ₁ = -n ₁ E (R _y+ r ₃+ R ₁ + r ₂ +R _пт2 +r ₁ +R _x)/Δ₄ (2)

N ₂₄= -I ₂₄ n ₂ = -n ₂ ER _y/Δ₄ (13)

Микропроцессорный блок управления МПБУ 6 рассчитывает на основании полученных синхронно значений с выходов ПТ₁ 4 и ПТ₂ 8, описываемых уравнениями (12) и (13), отношение:

N ₂₄/N ₁₄= n ₂ R _y/n ₁(R _y+r ₃ + R ₁ + r ₂ +R _пт2 +r ₁ +R _x) (14)

Используя численные значения отношения токов в соответствии с уравнениями (11) и (14) МПБУ 6 рассчитывает значение l _x /l _y :

l _x /l _y = R _x/R _y =N ₁₄ N ₂₃ /N ₁₃ N ₂₄ (15)

Зная длину кабельной линии L _fm , м, и полученное значение по уравнению (15), МПБУ 6 рассчитывает значение расстояния до места повреждения изоляции кабеля по формуле:

l _{x =} L _fm N ₁₄ N ₂₃/ (N ₁₄ N ₂₃+ N ₁₃ N ₂₄) (16)

Результат измерения расстояния до места повреждения определяют как полусумму значений l _x в четырех тактах изменения конфигурации МЭЦ по уравнениям (8) и (16):

l _{x =} L _fm (N ₁₁ N ₂₂ / 2(N ₁₁ N ₂₂ +N ₁₂ N ₂₁) + N ₁₄ N ₂₃ / 2(N ₁₄ N ₂₃+N ₁₃ N ₂₄)) (17)

Таким образом, в предлагаемом устройстве для дистанционного определения расстояния l _x до места g повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач исключается влияние на результат определения расстояния l _x до места g повреждения изоляции кабеля от ненулевого значения входных сопротивления R _пт1=R _zv и R _пт2=R _gt , соответственно, преобразователей тока ПТ₁4 и ПТ₂8, и, соответственно, их коэффициентов передачи, n ₁, n ₂, конечного значения внутреннего сопротивления R ₀ источника энергии ИЭ 2, величин сопротивлений R _к1=r ₇, R _к1=r ₁₀, R _к2=r ₈, R _к2=r ₁₁, R _к3=r ₉,R _к3=r₁₂, соответственно, ключей К₁7, К₂3, К₃5, в первом, втором, третьем и четвертом тактах изменения конфигурации МЭЦ, сопротивлений r ₁, r ₂, соответственно, первой L _tf и второй L _qe перемычек, сопротивлений R ₁ и R ₂, соответственно, первой L _ek и второй L _{d h} из неповрежденных жил кабеля, а также сопротивлений r ₃, r ₄, r ₅, r ₆, соответственно, L _km , L _nf ; L _pd , L _hm перемычек, расположенных в других ветвях исследуемой МЭЦ типа «звезда», состоящей из сопротивлений R _x , R _y , R _n . И, кроме того, существенно уменьшается зависимость результата измерения от аддитивной составляющей погрешности каждого их преобразователей тока ПТ₁ 4, ПТ₂ 8 и термо-ЭДС контактов q, w, e, t, y, d, o, p, a, s, d, f, g, h, j, k, i, x, c, v, b, n, m.

Таким образом, за счет уменьшения погрешности от аддитивной составляющей преобразователей тока при определении места пробоя линий связи на «землю», замыкания жил силового кабеля между собой, на «землю» или на его металлическую оболочку, с одновременным уменьшением времени и объема выполняемых работ по устранению повреждения кабеля обеспечивается повышение точности автоматического определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач, снизить материальные затраты, сократить время поиска места повреждения, упростить методику поиска и применяемую аппаратуру.

Claims (1)

1. Устройство дистанционного определения расстояния до места повреждения изоляции кабельных линий связи или электропередач, содержащее измерительный блок, выполненный с возможностью соединения через первый зажим с одним из выходов источника энергии, а через шестой зажим с управляемым входом источника энергии, второй выход c которого подсоединен к общей шине «земля» или к металлической оплетке силового кабеля, при этом второй и третий зажимы измерительного блока подключены первой и второй перемычками, соответственно, к первому выводу поврежденной жилы контролируемого кабеля и к первому выводу одной из неповрежденных жил контролируемого кабеля или к первому выводу одной из жил отдельного кабеля, второй вывод которой подсоединен через третью перемычку ко второму выводу поврежденной жилы, четвертый и пятый зажимы измерительного блока подключены, четвертой и пятой перемычками, к первому выводу поврежденной жилы и к первому выводу второй из неповрежденных жил контролируемого кабеля или к первому выводу второй жилы отдельного кабеля, второй вывод которой соединен шестой перемычкой со вторым выводом поврежденной жилы, измерительный блок, содержащий микропроцессорный блок управления, первый и второй преобразователи тока и двухпозиционный ключ, управляющий вход которого подключен к первому выходу микропроцессорного блока управления, второй выход которого соединен с управляемым входом первого преобразователя тока, информационный выход которого подсоединен к первому информационному входу микропроцессорного блока управления, второй информационный вход и третий выход которого подключены, соответственно, к информационному выходу и управляемому входу второго преобразователя тока, первый и второй входы которого соединены, соответственно, со вторым и третьим зажимами измерительного блока, четвертый, пятый и шестой зажимы которого подсоединены, соответственно, к первому и второму выходам ключа и четвертому выходу микропроцессорного блока управления, отличающееся тем, что устройство снабжено первым и вторым двухпозиционными ключами, причем первый зажим измерительного блока соединен с входом второго из вновь введенных ключей, первый выход которого подключен ко второму выходу первого из вновь введенных ключей и к первому входу первого преобразователя тока, второй вход которого подсоединен ко второму выходу второго и к первому выходу первого из вновь введенных ключей, вход которого соединен с входом первого ключа, управляющий вход которого подключен к управляющим входам первого и второго из вновь введенных двухпозиционных ключей.

Images