RU2196672C1 - Method for making rotor of gas turbine engine - Google Patents
Method for making rotor of gas turbine engine Download PDFInfo
- Publication number
- RU2196672C1 RU2196672C1 RU2001133681A RU2001133681A RU2196672C1 RU 2196672 C1 RU2196672 C1 RU 2196672C1 RU 2001133681 A RU2001133681 A RU 2001133681A RU 2001133681 A RU2001133681 A RU 2001133681A RU 2196672 C1 RU2196672 C1 RU 2196672C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- disk
- rotor
- alloy
- resistant
- blade
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к изготовлению ротора конструкции "блиск", выполненного из жаропрочных сплавов на никелевой основе и предназначенного для перспективных ГТД. The invention relates to the field of metallurgy, and in particular to the manufacture of a blisk design rotor made of heat-resistant nickel-based alloys and intended for prospective gas turbine engines.
Основной проблемой создания ротора конструкции "блиск" является обеспечение надежного неразъемного соединения литых лопаток и деформируемого диска. The main problem of creating a blisk rotor is the provision of a reliable one-piece connection of cast blades and a deformable disk.
Из уровня техники известны способы создания неразъемного соединения диск-лопатка разными методами сварки (электронно-лучевая, лазерная, диффузионная, аргонодуговая), пайки, комбинированием процессов вакуумной пайки, электронно-лучевой сварки и горячего изостатического прессования, а также сварки трением. The prior art methods for creating a permanent connection of the disk-blade by different welding methods (electron beam, laser, diffusion, argon arc), soldering, combining the processes of vacuum brazing, electron beam welding and hot isostatic pressing, as well as friction welding.
В большинстве случаев в качестве материала диска используются сплавы, полученные металлургией гранул, для лопаток - лигейные сплавы, а сам процесс создания соединения носит многоступенчатый характер. In most cases, alloys obtained by pellet metallurgy are used as the disk material, ligue alloys are used for the blades, and the process of creating the compound is multi-stage.
Как правило, используется отдельно изготовленный лопаточный венец (лопатки замковой частью насаживаются на кольцо из мягкой стали с прорезями для размещения в них профилей лопаток), который крепится на обод диска электроннолучевой сваркой с последующим горячим изостатическим прессованием [1] . As a rule, a separately made blade wreath is used (the blades with a lock part are mounted on a mild steel ring with slots for placement of blade profiles in them), which is mounted on the disk rim by electron beam welding followed by hot isostatic pressing [1].
Существенным недостатком описанной технологии является необходимость удаления травлением материала вспомогательного венца (конечная операция), на котором крепятся лопатки, а также тог факт, что в процессе высокотемпературных нагревов идет диффузия железа и других элементов в металл лопаток и диска, что неизбежно приводит к снижению свойств этих деталей. A significant drawback of the described technology is the need to remove by etching the material of the auxiliary crown (final operation) on which the blades are attached, as well as the fact that during high-temperature heating diffusion of iron and other elements into the metal of the blades and disk occurs, which inevitably leads to a decrease in the properties of these details.
Известен аналогичный многоступенчатый способ соединения диска с лопатками, в котором травление заменено механическим удалением установочных колец замковой части, что создает определенные технологические и технические трудности [2]. A similar multi-stage method for connecting a disk to blades is known, in which the etching is replaced by mechanical removal of the locking rings of the locking part, which creates certain technological and technical difficulties [2].
Известен также способ соединения сваркой диска с лопаткой за счет пучка энергии, который не может гарантировать качества соединения из-за возможности образования горячих сварочных трещин [3]. There is also known a method of connecting by welding the disk with the blade due to the energy beam, which cannot guarantee the quality of the connection due to the possibility of formation of hot welding cracks [3].
Известен способ получения ротора турбины методом сварки с формированием многослойного шва в месте соединения лопатки и диска. Однако данный способ не может обеспечить равнопрочность соединения с одним из соединяемых материалов, а следовательно, и не может быть применен для создания ротора типа "блиск". Это связано с тем, что термическая обработка при температуре оплавления фольги (припоя) не позволяет избежать отрицательных эффектов, связанных с ликвацией растворенных элементов (припоя) в зоне сварки [4]. A known method of producing a turbine rotor by welding with the formation of a multilayer seam at the junction of the blade and disk. However, this method cannot ensure equal strength of connection with one of the materials to be joined, and therefore cannot be applied to create a blisk rotor. This is due to the fact that heat treatment at the temperature of foil foil (solder) does not allow avoiding the negative effects associated with segregation of dissolved elements (solder) in the welding zone [4].
Известен способ создания ротора ГТД за счет соединения литых лопаток с диском, полученным металлургией гранул, в процессе газоизостатического спекания (ГИП) [5]. There is a method of creating a rotor of a gas turbine engine by connecting cast blades with a disk obtained by metallurgy of granules in the process of gas-isostatic sintering (GUI) [5].
Существенным недостатком этих соединений является невозможность ремонта, а именно замены лопаток в колесе ротора типа "блиск", а процесс ГИП без последующей деформации не обеспечивает надежности и требуемого уровня свойств дисков для современных ГТД. A significant drawback of these connections is the impossibility of repair, namely the replacement of blades in the blisk rotor wheel, and the GUI process without subsequent deformation does not provide reliability and the required level of disk properties for modern gas turbine engines.
Известен также способ изготовления ротора с интегральными лопатками для ГТД, включающий соединение диска, выполненного из жаропрочного никелевого сплава с лопаткой, выполненной из монокристаллического жаропрочного сплава на никелевой основе. Соединение диска с замком лопатки осуществляется следующим образом: на ободной части диска вытачивается выступ, а в замковой части лопатки - ответное отверстие для установки лопатки на диск. Соединение диска с лопаткой по сопряженным поверхностям осуществляется в процессе прессования ротора при температуре (927-1205oС) и давлении (20.67-103.35 МПА), которые достаточны для осуществления 1% деформации в течение 1 часа [6].There is also a known method of manufacturing a rotor with integral blades for a gas turbine engine, comprising connecting a disk made of heat-resistant nickel alloy with a blade made of single-crystal heat-resistant nickel-based alloy. The connection of the disk with the blade lock is carried out as follows: a protrusion is machined on the rim of the disk, and a return hole for mounting the blade on the disk in the locking part of the blade. The connection of the disk with the blade on the mating surfaces is carried out in the process of pressing the rotor at a temperature (927-1205 o C) and pressure (20.67-103.35 MPA), which are sufficient for 1% deformation within 1 hour [6].
Существенным недостатком предложенного способа изготовления ротора является изменение структуры поверхностного слоя лопатки в месте соединения с диском при деформации в процессе прессования за счет образования рекристаллизованных зерен и возможно микротрещин вблизи карбидных или эвтектических выделений, которые являются концентраторами напряжений, что может привести к разрушению ротора. A significant drawback of the proposed method for manufacturing the rotor is a change in the structure of the surface layer of the blade at the junction with the disk during deformation during pressing due to the formation of recrystallized grains and possibly microcracks near carbide or eutectic precipitates, which are stress concentrators, which can lead to destruction of the rotor.
Изготовление выступов на диске экономически невыгодно, т.к. требует использования увеличенного размера заготовки диска. The manufacture of projections on the disk is economically disadvantageous, because requires the use of an increased disk blank size.
Наиболее близким к заявленному является способ создания ротора, который предусматривает получение цельнолитого лопаточного венца, изготовленного из жаропрочного никелевого сплава, получение диска из сплава на никелевой основе марки Astroloy, изготовленного металлургией гранул. Соединение лопаточного венца и диска осуществляется методом ГИП при температуре 1220oС в течение 4 часов и при давлении, равном 100 МПА.Closest to the claimed is a method of creating a rotor, which provides for the production of a cast-iron blade rim made of heat-resistant nickel alloy, the production of a disk made of an Astroloy nickel-based alloy made of metallurgy of granules. The connection of the blade rim and the disk is carried out by the ISU method at a temperature of 1220 o C for 4 hours and at a pressure equal to 100 MPA.
Изготовленный по этой технологии ротор подвергается термообработке по режиму: нагрев на 1115oС, выдержка в течение 2-х часов, охлаждение на воздухе до комнатной температуры с последующим двойным старением при температуре 870oС в течение 16 час и температуре 760oС в течение 16 час, для обеспечения высокой прочности при повышенных температурах металла диска и жаропрочности металла лопаток [7].The rotor made using this technology is subjected to heat treatment according to the following conditions: heating at 1115 ° C, holding for 2 hours, cooling in air to room temperature, followed by double aging at a temperature of 870 ° C for 16 hours and a temperature of 760 ° C for 16 hours, to ensure high strength at elevated temperatures of the disk metal and heat resistance of the metal of the blades [7].
Существенным ограничением применения описанного способа изготовления ротора типа "блиск" является невозможность его применения для изготовления высокотемпературного турбинного колеса, которое оснащается лопатками с монокристаллической или направленной структурой, т.к. лопатки с такой структурой изготавливаются только в отдельности и могут быть собраны в венец при помощи вспомогательных конструкций, рассмотренных выше. A significant limitation of the application of the described method for manufacturing a blisk rotor is the impossibility of its application for the manufacture of a high-temperature turbine wheel, which is equipped with vanes with a single-crystal or directional structure, because blades with this structure are made only individually and can be assembled into a crown using the auxiliary structures discussed above.
Технической задачей предлагаемого изобретения является создание способа, позволяющего изготовить ротор турбины ГТД типа "блиск" с рабочими температурами на ободе диска >850oС, с повышенной надежностью, ресурсом и применением лопатки с равноосной монокристаллической или направленной структурой.The technical task of the invention is to provide a method for manufacturing a blisk turbine engine rotor with operating temperatures on a disk rim> 850 ° C, with increased reliability, resource and use of a blade with an equiaxed single-crystal or directional structure.
Для решения поставленной задачи предложен способ изготовления ротора ГТД, включающий соединение лопатки, изготовленной из литейного жаропрочного никелевого сплава, с диском, изготовленным из жаропрочного никелевого сплава, и последующую термическую обработку, состоящую из закалки и старения, отличающийся тем, что лопатку, изготавливают каждую в отдельности из жаропрочного литейного никелевого сплава с размером γ′ фазы 0,1-0,5мкм и замковой частью устанавливают в паз диска, выполненного из жаропрочного деформируемого никелевого сплава с размером зерна 5-15 мкм, после чего соединят диск с лопаткой путем высокотемпературной пайки в интервале температур (tпрγ′-10°C)-(tпрγ′+30°C), где tпрγ′ - температура полного растворения γ′ фазы жаропрочного деформируемого сплава.To solve this problem, a method for manufacturing a gas turbine rotor is proposed, comprising connecting a blade made of heat-resistant nickel alloy casting with a disk made of heat-resistant nickel alloy, and subsequent heat treatment, consisting of quenching and aging, characterized in that the blade is made each separately from a heat-resistant cast nickel alloy with a size of γ ′ phase of 0.1-0.5 μm and a lock part is installed in the groove of a disk made of heat-resistant deformable nickel alloy a grain size of 5-15 microns, after which connect shovel disc through the high-temperature soldering in a temperature range (t ave γ'-10 ° C) - (t ave γ '+ 30 ° C), where t ave γ' - complete dissolution temperature γ ′ phase of heat-resistant deformable alloy.
При термообработке ротора применяемый режим закалки осуществляется в температурном интервале пайки, а режим старения должен соответстовать режиму старения дискового сплава. During heat treatment of the rotor, the applied quenching mode is carried out in the soldering temperature range, and the aging mode must correspond to the aging mode of the disk alloy.
Установка замка лопатки в паз диска осуществляется с регламентированным сборочным зазором не более 0,06 мм. Installation of the blade lock in the groove of the disk is carried out with a regulated assembly clearance of not more than 0.06 mm.
Сплав, применяемый в качестве лопаточного, может иметь равноосную, направленную или монокристаллическую структуру. The alloy used as a blade may have an equiaxed, directional, or single crystal structure.
Исходное состояние структуры лопаточного и дискового сплава должно отвечать ряду требований. The initial state of the structure of the blade and disk alloy must meet a number of requirements.
Для лопаточного сплава размер γ′ фазы должен быть строго регламентирован и находиться в пределах 0,1-0,5 мкм. For a blade alloy, the size of the γ ′ phase should be strictly regulated and should be in the range 0.1–0.5 μm.
В процессе нагревов в интервале температур пайки (закалки) идут процессы коагуляции γ′ фазы, которые зависят от ее исходного состояния. Чем меньше исходный размер γ′ фазы, тем медленнее идут процессы коагуляции, тем выше работоспособность сплава. During heating, in the temperature range of soldering (hardening), the γ ′ phase coagulates, which depend on its initial state. The smaller the initial size of the γ ′ phase, the slower the coagulation processes, the higher the working capacity of the alloy.
Требование к исходному размеру зерна 5-15 мкм для дискового сплава связано с тем, что в таком металле наиболее интенсивно протекают диффузионные процессы при высотемпературных нагревах. The requirement for the initial grain size of 5-15 microns for a disk alloy is due to the fact that in such a metal diffusion processes most intensively occur during high-temperature heating.
Указанная исходная структура в процессе высокотемпературной пайки интенсифицирует диффузионное взаимодействие припоя с основными материалами и способствует растворению эвтектических структур, размещающихся (как правило) в середине паяного шва. The indicated initial structure during high-temperature brazing intensifies the diffusion interaction of the solder with the basic materials and promotes the dissolution of eutectic structures located (usually) in the middle of the brazed joint.
При последующей закалке ротора за счет протекания диффузионных процессов происходит снижение ликвационной неоднородности в зоне пайки и обеспечивается прохождение структурных реакций в паяном соединении. Одновременно режим закалки обеспечивает требуемый размер зерна в диске и равномерное распределение основной упрочняющей γ′ фазы в теле зерен при охлаждении. Ограничение размера зерна (после закалки) связано с гарантированием прочностных характеристик деформируемого дискового сплава. With subsequent hardening of the rotor due to diffusion processes, there is a decrease in segregation heterogeneity in the soldering zone and structural reactions in the soldered joint are ensured. At the same time, the quenching mode ensures the required grain size in the disk and uniform distribution of the main strengthening γ ′ phase in the grain body upon cooling. The grain size limitation (after quenching) is associated with guaranteeing the strength characteristics of the deformable disk alloy.
При старении выделяются карбиды и бориды по границам зерен, происходят процессы коагуляции частиц γ′ фазы до оптимальной степени дисперсности. В результате диск, лопатка и зона пайки приобретают микроструктуру, обеспечивающую необходимые свойства. During aging, carbides and borides are released along grain boundaries, and the processes of coagulation of particles of the γ ′ phase to the optimum degree of dispersion occur. As a result, the disk, the blade and the soldering zone acquire a microstructure that provides the necessary properties.
Регламентация сборочного зазора объясняется требованиями точности установки лопатки в паз обода диска. The regulation of the assembly gap is explained by the accuracy requirements for installing the blades in the groove of the rim of the disk.
Ротор ГТД, полученный указанным способом, имеет повышенный ресурс и надежность. The GTE rotor obtained in this way has an increased resource and reliability.
Примеры осуществления. Examples of implementation.
Для практического осуществления изобретения были в промышленных условиях выплавлены следующие сплавы: для диска -ЭИ975ИД, ВЖ137ИД; для лопаток - ЖС6У с равноосной структурой, ВЖЛ12У со структурой направленной кристаллизации и ЖС32 с монокристаллической структурой. Образцы с равноосной структурой получали точным литьем, а образцы с направленной кристаллизацией и монокристаллические с ориентацией [001]±10 получали методом направленной кристаллизации на установке УВНК8П с жидкокристаллическим охлаждением.For the practical implementation of the invention, the following alloys were smelted under industrial conditions: for the disk —EI975ID, VZh137ID; for blades - ZhS6U with equiaxial structure, VZhL12U with directional crystallization structure and ZhS32 with single-crystal structure. Samples with equiaxial structure were obtained by precision casting, and samples with directional crystallization and single-crystal with a [001] ± 10 orientation were obtained by directional crystallization using a UVK8P unit with liquid crystal cooling.
Дисковые сплавы получали методом вакуумно-индукционной выплавки с последующим вакуумно-дуговым переплавом (ИД) и деформацией слитка. Disk alloys were obtained by vacuum induction smelting followed by vacuum-arc remelting (ID) and ingot deformation.
Режим старения диска:
- из сплава ЭП975ИД - нагрев до 920oС, выдержка в течение 12 час, охлаждение с печью до 850oС, выдержка в течение 24 час, охлаждение на воздухе,
- из сплава ВЖ137ИД - нагрев до 910oС, выдержка в течение 24 час, охлаждение на воздухе.Disk Aging Mode:
- from EP975ID alloy - heating to 920 o C, holding for 12 hours, cooling with a furnace to 850 o C, holding for 24 hours, cooling in air,
- from alloy VZh137ID - heating to 910 o C, holding for 24 hours, cooling in air.
В таблице 1 представлены режимы пайки и термообработки предлагаемого ротора (примеры 1-3) и ротора, получаемого по способу-прототипу (пример 4). Table 1 presents the soldering and heat treatment of the proposed rotor (examples 1-3) and the rotor obtained by the prototype method (example 4).
Свойства паяных соединений определялись на стыковых образцах и образцах-имитаторах замкового соединения диск-лопатка (нахлесточные). Определялись кратковременные свойства при комнатной температуре и длительная прочность при максимальной рабочей температуре обода диска - 850oС и рабочей температуре лопатки - 975oС.The properties of soldered joints were determined on butt samples and samples-simulators of the castle connection of the disk-blade (lap). Short-term properties at room temperature and long-term strength were determined at the maximum working temperature of the disk rim - 850 o С and the working temperature of the blade - 975 o С.
В таблице 2 представлены свойства предлагаемого ротора и известного ротора-прототипа. Table 2 presents the properties of the proposed rotor and the known rotor of the prototype.
Результаты испытаний показывают, что свойства стыковых и нахлесточных соединений находятся на уровне свойств одного из соединяемых сплавов. The test results show that the properties of butt and lap joints are at the level of the properties of one of the joined alloys.
Таким образом, предлагаемый способ создания ротора типа "блиск" с помощью паяного соединения диск-лопатка, позволяет использовать литые лопатки с любой структурой. Thus, the proposed method of creating a blisk rotor using a soldered disk-blade connection allows cast blades with any structure to be used.
Предлагаемая технология изготовления ротора обеспечивает создание надежного неразъемного соединения литых лопаток и деформируемого диска, что позволяет реализовать основные преимущества конструкции роторов "блиск", а именно возможность снижения веса одной лопатки на 30%, массы рабочего диска на 20-30%, повышение рабочих температур на 50-100oС, повышение ресурса изделия за счет повышения надежности и исключения концентраторов напряжения в местах крепления лопаток к диску.The proposed rotor manufacturing technology provides a reliable one-piece connection of cast vanes and a deformable disk, which allows to realize the main advantages of the blisk rotor design, namely, the possibility of reducing the weight of one blade by 30%, the mass of the working disk by 20-30%, and increasing operating temperatures by 50-100 o C, increasing the life of the product by increasing the reliability and elimination of stress concentrators in the places of attachment of the blades to the disk.
Список литературы
1. Патент США 4270256.List of references
1. US patent 4270256.
2. Великобритания, заявка 2109274. 2. United Kingdom, application 2109274.
3. Франция, заявка 2697457. 3. France, application 2697457.
4. Франция, заявка 2607045. 4. France, application 2607045.
5. Г.Х. Гессингер. Порошковая металлургия жаропрочных сплавов. Челябинск: Металлургия, 1988 г. 5. G.Kh. Hessinger. Powder metallurgy of heat-resistant alloys. Chelyabinsk: Metallurgy, 1988
6. Франция, заявка 2619331. 6. France, application 2619331.
7. Патент ЕР 0352408. 7. Patent EP 0352408.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001133681A RU2196672C1 (en) | 2001-12-17 | 2001-12-17 | Method for making rotor of gas turbine engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001133681A RU2196672C1 (en) | 2001-12-17 | 2001-12-17 | Method for making rotor of gas turbine engine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2196672C1 true RU2196672C1 (en) | 2003-01-20 |
Family
ID=20254697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001133681A RU2196672C1 (en) | 2001-12-17 | 2001-12-17 | Method for making rotor of gas turbine engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2196672C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7568609B2 (en) | 2003-11-21 | 2009-08-04 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Welding method |
| RU2513491C1 (en) * | 2013-03-14 | 2014-04-20 | Василий Семенович Калмыков | Method of turbo machine integral wheel |
| RU2610658C2 (en) * | 2015-08-05 | 2017-02-14 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of manufacturing composite workpieces of disc-disc and disc-shaft type out of heat-resistant titanium and nickel alloys |
| RU2674182C2 (en) * | 2013-08-20 | 2018-12-05 | Снекма | Method for assembling two blades of turbomachine nozzle |
| RU2815690C1 (en) * | 2023-03-09 | 2024-03-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | Method for manufacturing drum disc sections of turbomachine rotor |
-
2001
- 2001-12-17 RU RU2001133681A patent/RU2196672C1/en active
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7568609B2 (en) | 2003-11-21 | 2009-08-04 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Welding method |
| RU2513491C1 (en) * | 2013-03-14 | 2014-04-20 | Василий Семенович Калмыков | Method of turbo machine integral wheel |
| RU2674182C2 (en) * | 2013-08-20 | 2018-12-05 | Снекма | Method for assembling two blades of turbomachine nozzle |
| RU2610658C2 (en) * | 2015-08-05 | 2017-02-14 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of manufacturing composite workpieces of disc-disc and disc-shaft type out of heat-resistant titanium and nickel alloys |
| RU2815690C1 (en) * | 2023-03-09 | 2024-03-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | Method for manufacturing drum disc sections of turbomachine rotor |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5822852A (en) | Method for replacing blade tips of directionally solidified and single crystal turbine blades | |
| US8266801B2 (en) | Method for producing abrasive tips for gas turbine blades | |
| EP2466071B1 (en) | Cast, dual alloy turbine disk and methods of forming the same | |
| US8242406B2 (en) | Method for the manufacture of a blisk | |
| US8206117B2 (en) | Turbine components and methods of manufacturing turbine components | |
| KR101613152B1 (en) | Braze alloy for high-temperature brazing and methods for repairing or producing components using said braze alloy | |
| EP1775054B1 (en) | Weld closure of through-holes in a nickel-base superalloy hollow airfoil | |
| CN101316940B (en) | Method for repairing cracks in components and solder material for soldering components | |
| US6969240B2 (en) | Integral turbine composed of a cast single crystal blade ring diffusion bonded to a high strength disk | |
| US5628814A (en) | Coated nickel-base superalloy article and powder and method useful in its preparation | |
| US5273708A (en) | Method of making a dual alloy article | |
| US8636195B2 (en) | Welding process and component formed thereby | |
| US6468040B1 (en) | Environmentally resistant squealer tips and method for making | |
| JP2924908B2 (en) | Alloys and how to use them | |
| US20020197152A1 (en) | Airfoils with improved oxidation resistance and manufacture and repair thereof | |
| KR101613156B1 (en) | Braze foil for high-temperature brazing and methods for repairing or producing components using said braze foil | |
| CN109715334B (en) | Method for manufacturing turbine blade | |
| US4573876A (en) | Integral bladed disk | |
| RU2196672C1 (en) | Method for making rotor of gas turbine engine | |
| US20160074933A1 (en) | Die casting of component having integral seal | |
| US6582812B1 (en) | Article made of a ceramic foam joined to a metallic nonfoam, and its preparation | |
| US20170291265A1 (en) | Braze material for hybrid structures | |
| RU2414350C1 (en) | Method of diffusion welding of "blisk"-type gab turbine rotor made from heat-proof nickel alloys | |
| US20240068371A1 (en) | Pre-sintered preform with high temperature capability, in particular as abrasive coating for gas turbine blades | |
| US9914182B2 (en) | Methods for fabricating gas turbine engine components using a stepped transient liquid phase joining process |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20180215 Effective date: 20180215 |