RU2194977C2 - Method of estimation of state of pipe line wall - Google Patents
Method of estimation of state of pipe line wall Download PDFInfo
- Publication number
- RU2194977C2 RU2194977C2 RU2000105210/28A RU2000105210A RU2194977C2 RU 2194977 C2 RU2194977 C2 RU 2194977C2 RU 2000105210/28 A RU2000105210/28 A RU 2000105210/28A RU 2000105210 A RU2000105210 A RU 2000105210A RU 2194977 C2 RU2194977 C2 RU 2194977C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pipeline
- frequency
- acoustic noise
- correlation function
- wall
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области диагностики конструкций и может быть использовано для оценки состояния стенки трубопровода. The invention relates to the field of structural diagnostics and can be used to assess the condition of the pipeline wall.
В различных отраслях промышленности используются сотни тысяч километров, работающих под давлением трубопроводов, доступ к которым затруднен слоем грунта или воды. В процессе эксплуатации в трубопроводе зарождаются и развиваются различные дефекты, приводящие к авариям. Проблема контроля за состоянием трубопровода остается актуальной. Для этого созданы различные устройства и используются практически все известные физические методы неразрушающего контроля. Hundreds of thousands of kilometers of pressurized pipelines are used in various industries, access to which is hindered by a layer of soil or water. During operation, various defects are generated and developed in the pipeline that lead to accidents. The problem of monitoring the state of the pipeline remains relevant. For this, various devices have been created and almost all known physical methods of non-destructive testing are used.
Известен способ оценки поиска мест утечки (способ оценки состояния стенки трубопровода для случая равенства толщины стенки нулю) жидкости в стенке трубопровода, работающего под давлением, основанный на регистрации акустических шумов в двух точках по длине трубопровода, вычислении корреляционной функции двух потоков акустических шумов и определении аварийного места по положению максимума корреляционной функции. См., например, Справочник "Неразрушающий контроль и диагностика" В.В. Клюев, Ф.Р. Соснин и др. М. : Машиностроение, 1995, с. 411. Для известного способа функцию взаимной корреляции можно вычислить из соотношения
где A1(t) и A2(t) - функции изменения электрического напряжения на первом и втором акустических приемниках соответственно; Т - время наблюдения; τ - время задержки сигнала (максимальное время задержки τmax = L/C, где L - расстояние между приемниками; С - скорость распространения упругих волн в трубе).A known method for evaluating the search for leak points (a method for evaluating the state of a pipe wall for a case of equal wall thickness to zero) of a liquid in a pressure-operated pipe wall is based on recording acoustic noise at two points along the length of the pipeline, calculating the correlation function of two acoustic noise flows and determining the emergency places according to the position of the maximum correlation function. See, for example, Handbook "Non-Destructive Testing and Diagnostics" V.V. Klyuev, F.R. Sosnin et al. M.: Mechanical Engineering, 1995, p. 411. For the known method, the cross-correlation function can be calculated from the relation
where A 1 (t) and A 2 (t) are the functions of changing the electrical voltage at the first and second acoustic receivers, respectively; T is the time of observation; τ is the delay time of the signal (the maximum delay time is τ max = L / C, where L is the distance between the receivers; C is the propagation velocity of elastic waves in the pipe).
На практике при выявлении в трубопроводе утечки жидкости определяется время задержки τ, при которой наблюдается максимум функции A12(τ) и по значению этого времени задержки, с учетом скорости распространения упругих волн в конкретной трубе, определяется расстояние от одного из приемников до места утечки. Известный способ реализуется с использованием приборов типа DF-02 (Франция) или ТАК-01 (СССР), которые позволяют выявлять до 90% реальных утечек в городских подземных водопроводных сетях.In practice, when a fluid leak is detected in the pipeline, the delay time τ is determined at which the maximum of the function A 12 (τ) is observed and the distance from one of the receivers to the leak point is determined from the value of this delay time, taking into account the propagation velocity of elastic waves in a particular pipe. The known method is implemented using devices of the type DF-02 (France) or TAK-01 (USSR), which can detect up to 90% of real leaks in urban underground water networks.
Однако известным способом нельзя оценить состояние стенки трубопровода, толщина которой не равна нулю, что является существенным недостатком. However, in a known manner it is impossible to assess the state of the wall of the pipeline, the thickness of which is not equal to zero, which is a significant drawback.
Задачей настоящего изобретения являлось расширение возможностей известного способа в оценке состояния стенки трубопровода, определение мест с утонением стенки, что позволяет разработать методику оценки ресурса действующего трубопровода. The objective of the present invention was to expand the capabilities of the known method in assessing the condition of the wall of the pipeline, determining places with thinning of the wall, which allows you to develop a methodology for assessing the resource of the existing pipeline.
Суть такого метода контроля будет заключаться в выявлении корреляционных максимумов акустических шумов в различных частотных диапазонах регистрации и оценке по этим частотам наличия и величины утонения стенки трубопровода. The essence of such a control method will be to identify the correlation maximums of acoustic noise in various frequency ranges of registration and to evaluate the existence and magnitude of thinning of the pipeline wall from these frequencies.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе оценки состояния стенки трубопровода, при котором регистрируют акустические шумы в двух точках по длине трубопровода от движения перемещаемой в нем среды, вычисляют корреляционную функцию двух потоков шумов и определяют аварийное место по положению максимума корреляционной функции, согласно изобретению корреляционную функцию двух потоков акустических шумов определяют для ряда фиксированных полос частот, начиная от единиц герц и до единиц килогерц с выделением центральной частоты, фиксируют центральную частоту (fi), при которой наблюдается максимум корреляционной функции, определяют частоту, соответствующую тону акустического шума (f0) в трубопроводе с номинальной толщиной стенки (h0), а о состоянии стенки трубопровода (ее толщине) в месте максимума корреляционной функции судят из соотношения:
hi~h0(f0/fi),
где hi - толщина стенки трубопровода в зоне максимума корреляционной функции акустического шума в полосе с центральной частотой fi; h0 - номинальная толщина стенки; f0 - частота основного тона акустического шума в трубопроводе с номинальной толщиной стенки h0.The problem is solved in that in the known method for assessing the state of the pipeline wall, in which acoustic noise is recorded at two points along the length of the pipeline from the movement of the medium moved in it, the correlation function of two noise streams is calculated and the emergency location is determined by the position of the maximum correlation function, according to the invention the correlation function of two flows of acoustic noise is determined for a number of fixed frequency bands, ranging from units of hertz to units of kilohertz with the allocation of the central hour the frequencies, fix the central frequency (f i ) at which the maximum of the correlation function is observed, determine the frequency corresponding to the tone of acoustic noise (f 0 ) in the pipeline with a nominal wall thickness (h 0 ), and on the state of the pipeline wall (its thickness) in place the maximum correlation function is judged from the ratio:
h i ~ h 0 (f 0 / f i ),
where h i is the wall thickness of the pipeline in the zone of maximum correlation function of acoustic noise in a strip with a central frequency f i ; h 0 is the nominal wall thickness; f 0 - the frequency of the fundamental tone of acoustic noise in the pipeline with a nominal wall thickness h 0 .
Эффективно, если частоту основного тона акустического шума трубопровода выбирают по максимальному уровню вибропараметров, регистрируемых в зоне трубопровода с номинальной толщиной стенки. Effectively, if the frequency of the fundamental tone of the acoustic noise of the pipeline is selected according to the maximum level of vibration parameters recorded in the zone of the pipeline with a nominal wall thickness.
Надежно, если в качестве вибропараметров выбирают виброскорость, виброперемещение и виброускорение. It is reliable if vibration speed, vibration displacement and acceleration are selected as vibration parameters.
Удобно, если частоту основного тона акустического шума трубопровода определяют по вибропараметрам из соотношения:
f0~V/S,
где V - виброскорость; S - виброперемещение.It is convenient if the frequency of the fundamental tone of the acoustic noise of the pipeline is determined by vibration parameters from the ratio:
f 0 ~ V / S,
where V is the vibration velocity; S - vibration displacement.
Целесообразно, если акустические шумы регистрируют при двух и более скоростях потока среды. It is advisable if acoustic noise is recorded at two or more medium flow rates.
Проведенный заявителем анализ уровня техники, включающий поиск информации по патентным и научно-техническим источникам, позволил установить, что отсутствуют аналоги заявленному способу, идентичные всем его существенным признакам. The analysis of the prior art by the applicant, including the search for information on patent and scientific and technical sources, made it possible to establish that there are no analogues of the claimed method that are identical to all its essential features.
Следовательно, заявленный способ оценки состояния стенки трубопровода соответствует критерию "новизна", действующего Патентного закона. Therefore, the claimed method for assessing the condition of the wall of the pipeline meets the criterion of "novelty" of the current Patent Law.
Для проверки соответствия заявленного изобретения критерию "изобретательский уровень" заявитель провел дополнительный поиск технических решений с целью выявления признаков, совпадающих с отличительными от выбранного прототипа. To verify the compliance of the claimed invention with the criterion of "inventive step", the applicant conducted an additional search for technical solutions in order to identify signs that match the distinctive features of the selected prototype.
Установлено, заявленный способ явным образом не следует из известного уровня техники. Следовательно, предложенное техническое решение соответствует критерию "изобретательский уровень". It is established that the claimed method does not explicitly follow from the prior art. Therefore, the proposed technical solution meets the criterion of "inventive step".
При практическом применении известного способа при поисках утечек кроме максимума корреляционной функции наблюдались и другие максимумы, причем не во всех частотных диапазонах. Вскрытия зон трубопроводов указали на причины появления таких максимумов - врезки, утонения стенок трубопроводов. Эти обстоятельства послужили основой для поиска методики оценки состояния стенки трубопровода. In the practical application of the known method when searching for leaks, in addition to the maximum of the correlation function, other maxima were also observed, and not in all frequency ranges. Opening of the zones of pipelines indicated the reasons for the appearance of such maxima - insets, thinning of the walls of pipelines. These circumstances served as the basis for the search for methods for assessing the state of the pipeline wall.
Рассмотрим теоретические аспекты этого вопроса, способствующие реализации способа. При этом воспользуемся теорией турбулентного шума, возникающего при движении жидкости (газа) и взаимодействии этой жидкости с твердыми телами. Consider the theoretical aspects of this issue that contribute to the implementation of the method. In this case, we use the theory of turbulent noise arising from the motion of a fluid (gas) and the interaction of this fluid with solids.
Согласно выводам, изложенным в книге B.C. Петровского "Гидродинамические проблемы турбулентного шума" Л. : Судостроение, 1966. - 252 с., пульсации давления 
где k - постоянная величина; ρ - плотность среды; ν, γ - кинематическая и турбулентная вязкость среды соответственно; U - скорость набегающего потока; f - частота колебаний.According to the conclusions set forth in the book of BC Petrovsky "Hydrodynamic problems of turbulent noise" L.: Shipbuilding, 1966. - 252 p., Pressure pulsations
where k is a constant value; ρ is the density of the medium; ν, γ are the kinematic and turbulent viscosity of the medium, respectively; U is the flow velocity; f is the oscillation frequency.
Из соотношения (1) видно, что при контроле трубопровода с постоянными значениями параметров протекающей в турбулентном режиме среды, постоянство изменения величины 
(U1/U2)14/5~(f2/f1)-5/3, (2)
где U 1 и U2 - скорости потока в фиксированных точках 1 и 2, f1 и f2 - частоты пульсаций в этих точках соответственно. Частота вибрации стенки трубопровода соответствует частоте пульсации давления турбулентного потока жидкости.From relation (1) it can be seen that when monitoring a pipeline with constant values of the parameters of the medium flowing in a turbulent mode, the constancy of the change in
(U 1 / U 2 ) 14/5 ~ (f 2 / f 1 ) -5/3 , (2)
where U 1 and U 2 are the flow rates at
Полагая, что средняя амплитуда вибраций обтекаемой поверхности пропорциональна среднему значению пульсационного давления 
где 
Where
В свою очередь, для постоянной скорости потока U с учетом (2) и (3) можно записать:
Известно также (см. книгу В.С. Петровского), что для пластин различной толщины h1 и h2, имеющих одинаковую удельную плотность и возбуждаемых одинаковой силой, отношение средних амплитуд вибраций на фиксированной частоте определяется экспериментальной зависимостью:
w1/w2~(h2/h1)3/2, (5)
где w1 и w2 - амплитуда вибрации пластин толщиной h1 и h2 соответственно.In turn, for a constant flow rate U, taking into account (2) and (3), we can write:
It is also known (see the book of V.S. Petrovsky) that for plates of different thicknesses h 1 and h 2 having the same specific density and excited by the same force, the ratio of the average vibration amplitudes at a fixed frequency is determined by the experimental dependence:
w 1 / w 2 ~ (h 2 / h 1 ) 3/2 , (5)
where w 1 and w 2 - the amplitude of vibration of the plates with a thickness of h 1 and h 2 respectively.
Используя (4) и (5) получим соотношение, позволяющее оценить связь частоты акустического излучения в фиксированных точках поверхности с толщиной этой поверхности при одном и том же значении 
(h1/h2)3/2~(f2/f1)-5/3. (6)
Из соотношения (6) видно, что чем меньше толщина поверхности, взаимодействующая с турбулентным потоком жидкой или газообразной среды, тем частота колебаний этой поверхности будет выше, причем эта взаимосвязь близка к обратно пропорциональной. Следует подчеркнуть, что колебания поверхности проходят на вынужденных частотах, совпадающих с частотами турбулентных пульсаций.Using (4) and (5) we obtain a relation that allows us to estimate the relationship between the frequency of acoustic radiation at fixed points on the surface and the thickness of this surface for the same value
(h 1 / h 2 ) 3/2 ~ (f 2 / f 1 ) -5/3 . (6)
From relation (6) it can be seen that the smaller the thickness of the surface interacting with the turbulent flow of a liquid or gaseous medium, the higher the oscillation frequency of this surface will be higher, and this relationship is close to inversely proportional. It should be emphasized that surface vibrations occur at forced frequencies that coincide with the frequencies of turbulent pulsations.
Исходя из проведенных аналитических рассуждений можно предположить, что при протекании по трубопроводу турбулентного потока среды, в стенках последнего будут возникать вибрации поверхности, причем в зонах утонения стенки частотный диапазон вибраций должен быть выше, чем в основной части трубопровода, т. е. такая зона трубопровода будет представлять собой самостоятельный источник вибрации (акустического шума), который в свою очередь может быть зарегистрирован с использованием рассмотренного выше акустического корреляционного метода контроля. Based on the analytical considerations, it can be assumed that when a turbulent medium flows through the pipeline, surface vibrations will occur in the walls of the latter, and in the thinning zones of the wall, the frequency range of vibrations should be higher than in the main part of the pipeline, i.e. such a zone of the pipeline will be an independent source of vibration (acoustic noise), which in turn can be detected using the acoustic correlation method discussed above warning light.
Практически предлагаемый способ оценки может быть реализован следующим образом. Practically the proposed assessment method can be implemented as follows.
Прежде всего определяется частота основного тона (f0) акустического шума в трубопроводе, создаваемого стенками трубопровода с номинальной толщиной (h0). Выбирается участок трубопровода с открытым доступом (в колодце, шурфе и т. п. ), замеряется толщина стенки трубопровода, например, ультразвуковым толщиномером "Кварц - 15", которая близка к номинальной (h0), и в этой зоне производятся замеры параметров вибрации стенки. Например, с помощью виброметра ВМ-10. Этот виброметр позволяет измерять параметры вибрации в различных частотных диапазонах. Поэтому при пользовании этим виброметром за частоту основного тона акустического шума следует принимать частоту, на которой параметры вибрации максимальны. Если отсутствует виброметр с выборочной частотой регистрации, можно пользоваться виброметрами, работающими в широком частотном диапазоне. Но в этом случае частоту основного тона акустического шума в данной точке трубопровода определяют по соотношению:
f0~V/S, (7)
где V - виброскорость; S - виброперемещение, измеренные в широком частотном диапазоне.First of all, the frequency of the fundamental tone (f 0 ) of acoustic noise in the pipeline created by the walls of the pipeline with a nominal thickness (h 0 ) is determined. A section of the pipeline with open access (in the well, pit, etc.) is selected, the wall thickness of the pipeline is measured, for example, with a Quartz-15 ultrasonic thickness gauge, which is close to the nominal (h 0 ), and vibration parameters are measured in this zone the walls. For example, using a VM-10 vibrometer. This vibrometer allows you to measure vibration parameters in various frequency ranges. Therefore, when using this vibrometer, the frequency at which the vibration parameters are maximum should be taken as the frequency of the fundamental tone of acoustic noise. If there is no vibrometer with a selective recording frequency, you can use vibrometers operating in a wide frequency range. But in this case, the frequency of the fundamental tone of acoustic noise at a given point in the pipeline is determined by the ratio:
f 0 ~ V / S, (7)
where V is the vibration velocity; S - vibration displacement, measured in a wide frequency range.
После определения частоты основного тона (f0) акустического шума и номинальной толщины стенки (h0) выполняется анализ корреляционной функции во всем диапазоне изменения времени задержки (τ) при всех фиксированных частотах. На каждой из выбранный частот регистрации (fi) определяется наличие максимумов корреляционной функции и определяется местоположение зоны трубопровода, соответствующее этому максимуму, по известной методике, реализуемой, например, с помощью течеискателя ТЕАК-КОРР-4000 производства НПФ "Электроника" (Украина).After determining the frequency of the fundamental tone (f 0 ) of acoustic noise and the nominal wall thickness (h 0 ), an analysis of the correlation function is performed in the entire range of variation of the delay time (τ) at all fixed frequencies. At each of the selected recording frequencies (f i ), the presence of maxima of the correlation function is determined and the location of the pipeline zone corresponding to this maximum is determined by a known method implemented, for example, using the TEAK-KORR-4000 leak detector produced by NPF Elektronika (Ukraine).
Ориентировочное значение толщины стенки (hi) трубопровода для каждой выявленной зоны можно определить из соотношения:
hi~h0(f0/fi). (8)
На образце трубопровода длиной 12 м, диаметром 34 мм и толщиной стенки 3,5 мм выполнена проточка диаметром 31 мм длиной 400 мм. По трубе в турбулентном режиме прокачивается вода. На указанном образце трубопровода в зонах с различной толщиной стенки при постоянном режиме протекания воды проведены замеры акустических шумов в различных частотных диапазонах. Акустические сигналы регистрировались с помощью широкополосного акустического преобразователя мод. 8320 фирмы Брюль и Къер (Дания). Сигналы с преобразователя поступали на усилитель и далее подавались на вход виброметра ВМ-10. Проведены замеры вибропараметров (виброперемещения S, виброскорости V и виброускорения А) в различных полосах частот. Значения вибропараметров зафиксированы в условных единицах и представлены в табл.1-3. В табл. 1 приведены данные измерений в трубопроводе на участке с толщиной стенки 3,5 мм. В табл. 2 приведены данные измерений на участке трубы с толщиной стенки 2 мм, а в табл. 3 приведены данные измерений в трубе, заполненной водой при скорости жидкости, равной нулю (определялся спектр шумов стенда).The approximate value of the wall thickness (h i ) of the pipeline for each identified zone can be determined from the ratio:
h i ~ h 0 (f 0 / f i ). (8)
A groove with a diameter of 31 mm and a length of 400 mm was made on a sample of a pipeline 12 m long, 34 mm in diameter, and a wall thickness of 3.5 mm. Water is pumped through the pipe in turbulent mode. Acoustic noise was measured in various frequency ranges on the indicated sample of the pipeline in areas with different wall thicknesses with a constant flow of water. Acoustic signals were recorded using a broadband acoustic mode converter. 8320 firms Bruhl and Kjъr (Denmark). The signals from the converter were fed to the amplifier and then fed to the input of the VM-10 vibrometer. Vibration parameters (vibration displacement S, vibration velocity V and vibration acceleration A) were measured in various frequency bands. The values of the vibration parameters are fixed in arbitrary units and are presented in Table 1-3. In the table. 1 shows the measurement data in the pipeline in the area with a wall thickness of 3.5 mm In the table. 2 shows the measurement data on the pipe with a wall thickness of 2 mm, and in table. Figure 3 shows the measurement data in a pipe filled with water at a liquid velocity equal to zero (the noise spectrum of the test bench was determined).
Как видно из табл. 1-3 частота сигналов, на которую приходятся максимумы вибропараметров (виброскорость и виброускорение), для трубы с толщиной стенки h0=3,5 мм составляет f0=12 Гц, а для участка трубы с толщиной стенки hi= 2 мм она близка к fi=20 Гц. Параметр вибросмещение не использован, так как его изменения при отсутствии движения воды практически такие же, как и при протекании турбулентного потока.As can be seen from the table. 1-3 the frequency of the signals at which the maximums of the vibration parameters (vibration velocity and vibration acceleration) fall for the pipe with a wall thickness h 0 = 3.5 mm is f 0 = 12 Hz, and for a pipe section with a wall thickness h i = 2 mm it is close to f i = 20 Hz. The vibration displacement parameter was not used, since its changes in the absence of water movement are almost the same as during a turbulent flow.
На основании результатов эксперимента определим толщину стенки трубопровода, пользуясь соотношением (8):
hi~3,5(12/20)=2,1 мм.Based on the results of the experiment, we determine the wall thickness of the pipeline using the relation (8):
h i ~ 3.5 (12/20) = 2.1 mm.
Расчет показывает, что полученная величина (2,1 мм) близка к фактической, равной - 2,0 мм. The calculation shows that the obtained value (2.1 mm) is close to the actual value, equal to 2.0 mm.
Для повышения достоверности контроля целесообразно провести вышеперечисленные работы при различных скоростях движения жидкости в трубопроводе. To increase the reliability of the control, it is advisable to carry out the above work at various speeds of the fluid in the pipeline.
Таким образом, изложенные сведения о заявленном изобретении, охарактеризованном в независимом пункте формулы, свидетельствуют о возможности его осуществления с помощью описанных в заявке известных средств и методов. Следовательно, заявленный способ соответствует условию промышленной применимости. Thus, the stated information about the claimed invention, characterized in an independent claim, indicates the possibility of its implementation using the known means and methods described in the application. Therefore, the claimed method meets the condition of industrial applicability.
Claims (5)
hi ~ ho(fo/fi),
где hi - толщина стенки трубопровода в зоне максимума корреляционной функции акустического шума в полосе с центральной частотой fi, hо - номинальная толщина стенки, fо - частота основного тона акустического шума в трубопроводе на участке с номинальной толщиной стенки.1. The method of assessing the state of the wall of the pipeline, in which acoustic noise is recorded at two points along the length of the pipeline from the movement of the medium moving in it, the correlation function of these noises is calculated, the emergency location is determined by the position of the maximum of the correlation function, characterized in that the correlation function of two acoustic flows noise is determined for a number of fixed frequency bands, with the derivation of the center frequency (f i ), fix the center frequency (f i ) at which there is a maximum correlation function, determine the frequency of the fundamental tone of acoustic noise (f about ) in the pipeline with a nominal wall thickness (h about ), and the state of the wall of the pipeline at the maximum correlation function is judged from the ratio
h i ~ h o (f o / f i ),
where h i is the wall thickness of the pipeline in the zone of maximum correlation function of acoustic noise in the strip with a central frequency f i , h о is the nominal wall thickness, f о is the frequency of the fundamental tone of acoustic noise in the pipeline in the area with the nominal wall thickness.
fo ~ V/S,
где V - виброскорость, S - вибросмещение.4. The method of assessing the condition of the wall according to claim 1 or 3, characterized in that the frequency of the fundamental tone of the acoustic noise of the pipeline is determined by vibration parameters from the ratio
f o ~ V / S,
where V is the vibration velocity, S is the vibration displacement.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000105210/28A RU2194977C2 (en) | 2000-03-03 | 2000-03-03 | Method of estimation of state of pipe line wall |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000105210/28A RU2194977C2 (en) | 2000-03-03 | 2000-03-03 | Method of estimation of state of pipe line wall |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000105210A RU2000105210A (en) | 2002-01-27 |
| RU2194977C2 true RU2194977C2 (en) | 2002-12-20 |
Family
ID=20231348
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000105210/28A RU2194977C2 (en) | 2000-03-03 | 2000-03-03 | Method of estimation of state of pipe line wall |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2194977C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2535249C2 (en) * | 2009-08-03 | 2014-12-10 | АЛТИМО МЕЖЕРМЕНТ, ЭлЭлСи | Method and device for measurement of physical properties of free-flowing materials in vessels |
| US9816848B2 (en) | 2014-01-23 | 2017-11-14 | Ultimo Measurement Llc | Method and apparatus for non-invasively measuring physical properties of materials in a conduit |
| US10113994B2 (en) | 2013-02-06 | 2018-10-30 | Ultimo Measurement Llc | Non-invasive method for measurement of physical properties of free flowing materials in vessels |
-
2000
- 2000-03-03 RU RU2000105210/28A patent/RU2194977C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КЛЮЕВ В.В. и др. Неразрушающий контроль и диагностика. - М.: Машиностроение, 1995, с.411. ГРЕШНИКОВ В.А., ДРОБОТ Ю.Б. Акустическая эмиссия. М.: - Изд-во Стандартов. 1976. ПЕТРОВСКИЙ В.С. Гидродинамические проблемы турбулентного шума. - Л.: Судостроение, 1966, с.252. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2535249C2 (en) * | 2009-08-03 | 2014-12-10 | АЛТИМО МЕЖЕРМЕНТ, ЭлЭлСи | Method and device for measurement of physical properties of free-flowing materials in vessels |
| US10113994B2 (en) | 2013-02-06 | 2018-10-30 | Ultimo Measurement Llc | Non-invasive method for measurement of physical properties of free flowing materials in vessels |
| US9816848B2 (en) | 2014-01-23 | 2017-11-14 | Ultimo Measurement Llc | Method and apparatus for non-invasively measuring physical properties of materials in a conduit |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5415048A (en) | Acoustic gas-liquid flow meter | |
| RU2659584C2 (en) | Methods for measuring properties of multiphase oil-water-gas mixtures | |
| US11293791B2 (en) | Leaky lamb wave flowmeter | |
| US5353627A (en) | Passive acoustic detection of flow regime in a multi-phase fluid flow | |
| JP2020091269A (en) | Delivery pipe leakage monitoring device and method | |
| RU2000120614A (en) | METHOD AND DEVICE FOR ULTRASONIC FORMATION OF IMAGE OF A CUTTED WELL | |
| JP2013545077A (en) | Apparatus and method for image processing of linear and non-linear characteristics of a layer surrounding a borehole | |
| RU2194977C2 (en) | Method of estimation of state of pipe line wall | |
| US11604127B2 (en) | Methods for detecting pipeline weakening | |
| US20230017820A1 (en) | Acoustic pipeline condition assessment at resolution down to pipe stick | |
| WO2016152143A1 (en) | Defect analysis device, defect analysis system, defect analysis method, and computer readable recording medium | |
| WO2014157539A1 (en) | Defect analysis device, defect analysis method, and program | |
| El-Alej | Monitoring sand particle concentration in multiphase flow using acoustic emission technology | |
| JPH11125574A (en) | Leakage inspection method and device therefor | |
| RU2421657C1 (en) | Procedure for detection of liquid hydrocarbon leaks from mains | |
| JP3406511B2 (en) | Abnormal location detector | |
| JP6229659B2 (en) | Defect analysis apparatus, defect analysis method and program | |
| US11221244B2 (en) | Clamp-on circumferential resonance ultrasonic flowmeter for collectively exciting and receiving circumferential modes of a pipe | |
| RU2197679C2 (en) | Method for locating leak points on liquid-carrying pipeline | |
| JP2013185891A (en) | Device and method for ultrasonic flow metering | |
| RU2422814C1 (en) | Method and device for control and diagnostics of gas pipeline defects | |
| US20200309741A1 (en) | System and method of remote monitoring of the integrity of pressurised pipes by means of vibroacoustic sources | |
| RU2010227C1 (en) | Method of fixing location of acoustic emission sources in pipe-lines | |
| Shama et al. | Multiphase Flow Simulation of Subsea Pipeline Leakage Detected by Acoustic Emission Method | |
| Ravi et al. | Pipeline monitoring using vibroacoustic sensing–a review |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050304 |