RU2193441C2 - Absorbent regeneration method - Google Patents
Absorbent regeneration method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2193441C2 RU2193441C2 RU2000124916A RU2000124916A RU2193441C2 RU 2193441 C2 RU2193441 C2 RU 2193441C2 RU 2000124916 A RU2000124916 A RU 2000124916A RU 2000124916 A RU2000124916 A RU 2000124916A RU 2193441 C2 RU2193441 C2 RU 2193441C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- solution
- regenerator
- mpa
- pressure
- gas
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к процессам очистки газовых смесей путем абсорбции и может быть использовано для регенерации абсорбента в процессе выделения диоксида углерода из конвертированного газа в химической промышленности при производстве аммиака. The invention relates to processes for the purification of gas mixtures by absorption and can be used to regenerate absorbent material in the process of separating carbon dioxide from converted gas in the chemical industry in the production of ammonia.
Известен способ регенерации абсорбента, содержащего насыщенный диоксидом углерода водный раствор моноэтаноламина (МЭА), путем разделения раствора на три отдельных потока и подачи их на десорбцию, осуществляемую при повышенном давлении и температуре, достигаемой в результате нагрева раствора в процессе контактирования с парогазовой смесью, выделившейся при орошении верхней секции многотарельчатого регенератора и разгонного куба, удаления обогащенного газа из зоны регенерации [1. А.с. N 284969, МПК В 01 D 53/3, БИ N 33, опубл. 29.10.1970 г. ]. В известном способе повышают температурный уровень процесса регенерации путем предварительного нагрева одного из регенерируемых потоков перед входом в верхнюю секцию регенератора. A known method of regenerating an absorbent containing an aqueous solution of monoethanolamine saturated with carbon dioxide (MEA) by dividing the solution into three separate streams and feeding them to desorption, carried out at elevated pressure and temperature, achieved by heating the solution during contact with the vapor-gas mixture released at irrigation of the upper section of a multi-plate regenerator and a boiling cube, removal of enriched gas from the regeneration zone [1. A.S. N 284969, IPC B 01 D 53/3, BI N 33, publ. 10/29/1970]. In the known method, the temperature level of the regeneration process is increased by preheating one of the regenerated streams before entering the upper section of the regenerator.
К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа относится то, что в схемах с выносным теплообменником температура парогазовой смеси, покидающей регенератор, остается на высоком уровне, что увеличивает расход тепла на регенерацию и снижает экономичность процесса. При этом наблюдается низкое качество регенерации абсорбента, связанное с недостаточной площадью зоны контакта насыщенного абсорбента с отгонным паром в секциях регенератора. The reasons that impede the achievement of the technical result indicated below when using the known method include the fact that in circuits with an external heat exchanger the temperature of the gas-vapor mixture leaving the regenerator remains at a high level, which increases the heat consumption for regeneration and reduces the efficiency of the process. At the same time, there is a low quality of regeneration of the absorbent, associated with the insufficient area of the contact zone of the saturated absorbent with distant steam in the sections of the regenerator.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту является способ регенерации абсорбента, содержащего насыщенный диоксидом углерода водный раствор МЭА, путем его разделения на три отдельных потока и подачи их на десорбцию, осуществляемую при повышенном давлении и температуре, достигаемой в результате нагрева раствора в процессе контактирования с парогазовой смесью, выделившейся при орошении верхней секции многотарельчатого регенератора и разгонного куба, удаления обогащенного газа из зоны регенерации [2. Справочник азотчика, том 1, М., Химия, 1967г. с.253-259, табл.3-53. -прототип]. The closest in technical essence and the achieved effect is a method of regenerating an absorbent containing an aqueous MEA solution of carbon dioxide by dividing it into three separate streams and feeding them to desorption, carried out at elevated pressure and temperature, achieved by heating the solution in contact with a gas-vapor mixture released during the irrigation of the upper section of a multi-plate regenerator and a boiling cube, removal of enriched gas from the regeneration zone [2. The Nitrogen Handbook,
В известном способе процесс регенерации осуществляют при давлении парогазовой смеси на выходе из верхней секцией регенератора равном 0,04-0,05 МПа и при давлении в разгонном кубе 0,125 МПа. In the known method, the regeneration process is carried out at a vapor-gas mixture pressure at the outlet of the upper section of the regenerator equal to 0.04-0.05 MPa and at a pressure in the booster cube of 0.125 MPa.
К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, принятого за прототип, относится то, что в известном способе процесс регенерации осуществляют при невысоком давлении парогазовой смеси в секциях регенератора. В этих условиях регенератор работает в термодинамически невыгодных условиях с высоким флегмовым числом. В результате достигается невысокая степень десорбции диоксида углерода из регенерируемого раствора, низкая абсорбционная емкость, большой расход рабочего раствора абсорбента и электроэнергии на его перекачку, высокий расход охлаждающей воды. Это снижает нагрузку агрегата по природному газу и как следствие выработку аммиака. Недостаточный отпаривающий эффект газов, выделяемых в разгонном кубе десорбера, снижает качество продукта абсорбента, получаемого в верхней части десорбера. For reasons that impede the achievement of the technical result indicated below when using the known method adopted for the prototype, the regeneration process is carried out in the known method at a low pressure of the vapor-gas mixture in the regenerator sections. Under these conditions, the regenerator operates in thermodynamically unfavorable conditions with a high reflux ratio. As a result, a low degree of desorption of carbon dioxide from the regenerated solution, a low absorption capacity, a large consumption of a working solution of absorbent and electric energy for its pumping, and a high consumption of cooling water are achieved. This reduces the unit’s natural gas load and, as a result, ammonia production. The insufficient stripping effect of the gases generated in the stripper of the stripper reduces the quality of the absorbent product obtained in the upper part of the stripper.
В основу изобретения поставлена задача усовершенствования способа регенерации абсорбента, содержащего насыщенный диоксидом углерода водный раствор МЭА, в котором оптимизируют давление процесса регенерации в секциях регенератора, обеспечивают высокую десорбцию диоксида углерода из регенерируемого раствора, повышают его абсорбционную емкость, снижают расход рабочего раствора абсорбентами, тем самым затраты на его перекачку и нагрев, что позволяет увеличить нагрузку по природному газу на агрегат и дополнительно выработать продукт. The basis of the invention is the task of improving the method of regeneration of an absorbent containing carbon dioxide saturated with MEA, in which the pressure of the regeneration process in the sections of the regenerator is optimized, they provide high desorption of carbon dioxide from the regenerated solution, increase its absorption capacity, and reduce the consumption of the working solution by absorbents, thereby expenses for its pumping and heating, which allows to increase the load of natural gas on the unit and additionally develop a product.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе регенерации абсорбента, содержащего насыщенный диоксидом углерода водный раствор моноэтаноламина, путем разделения раствора на три потока и подачи их на десорбцию, осуществляемую при повышенном давлении и температуре, достигаемой в результате нагрева раствора в процессе контактирования с парогазовой смесью, выделившейся при орошении верхней секции многотарельчатого регенератора и разгонного куба, удаления обогащенного газа из зоны регенерации, согласно изобретению, процесс регенерации абсорбента осуществляют при давлении парогазовой смеси на выходе из верхней секции регенератора равном 0,055-0,06 МПа, при этом давление в разгонном кубе регенератора поддерживают на уровне 0,135-0,145 МПа, обеспечивая регулирование параметров в указанных пределах. The problem is solved in that in the known method of regenerating an absorbent containing an aqueous solution of monoethanolamine saturated with carbon dioxide, by dividing the solution into three streams and feeding them to desorption, carried out at elevated pressure and temperature, achieved by heating the solution in contact with the vapor-gas mixture released during the irrigation of the upper section of a multi-plate regenerator and a booster cube, removal of enriched gas from the regeneration zone, according to the invention, the process egeneratsii absorbent is carried out at a pressure of the gas-vapor mixture leaving the top section of the regenerator equal 0,055-0,06 MPa, while the pressure in the booster cube regenerator is maintained at 0,135-0,145 MPa, providing control parameters in the specified range.
Благодаря повышению давления парогазовой смеси в верхней секции регенератора и в его разгонном кубе до указанных выше пределов ускоряются химические реакции, возрастает адсорбционная активность адсорбента и степень регенерации, что позволит увеличить продолжительность работы абсорбера в стадии адсорбции, и, следовательно, уменьшить количество циклов адсорбции-десорбции, что в свою очередь снизит затраты на нагрев и охлаждение абсорбента. Процесс отмывки адсорбента в регенераторе идет на линии насыщения пара без изменения температуры, в этом случае не используют дополнительное тепло на регенерацию. Due to the increase in the pressure of the vapor-gas mixture in the upper section of the regenerator and in its accelerating cube to the above limits, chemical reactions are accelerated, the adsorbent adsorption activity and the degree of regeneration increase, which will increase the duration of the absorber in the adsorption stage and, therefore, reduce the number of adsorption-desorption cycles , which in turn will reduce the cost of heating and cooling the absorbent. The process of washing the adsorbent in the regenerator is on the steam saturation line without changing the temperature, in this case, additional heat is not used for regeneration.
Степень регенерации насыщенного диоксидом углерода раствора МЭА определяется флегмовым числом. Для водного раствора МЭА теплота десорбции диоксида углерода выше, чем теплота испарения воды. Поэтому с повышением давления при одной и той же температуре флегмовое число снижается и, следовательно, в парогазовой смеси возрастает концентрация диоксида углерода и соответственно снижается его содержание в регенерированном растворе МЭА. Увеличение степени очистки раствора уменьшает количество циркулирующего раствора, что снижает затраты электроэнергии на его перекачку и нагрев, позволяет увеличить нагрузку по природному газу на агрегат и дополнительно выработать аммиак. The degree of regeneration of a carbon dioxide-saturated MEA solution is determined by the reflux ratio. For an MEA aqueous solution, the heat of desorption of carbon dioxide is higher than the heat of vaporization of water. Therefore, with increasing pressure at the same temperature, the reflux ratio decreases and, therefore, the concentration of carbon dioxide in the vapor-gas mixture increases and, accordingly, its content in the regenerated MEA solution decreases. Increasing the degree of purification of the solution reduces the amount of circulating solution, which reduces the cost of electricity for its pumping and heating, allows you to increase the load of natural gas on the unit and additionally generate ammonia.
Численные значения нижнего и верхнего предела давления парогазовой смеси в верхней и нижней секциях регенератора установлены на основании экспериментальных данных, приведенных в таблице. The numerical values of the lower and upper pressure limits of the gas-vapor mixture in the upper and lower sections of the regenerator are established on the basis of the experimental data given in the table.
Осуществление способа вне предлагаемых параметров ухудшает показатели процесса регенерации. В случае, когда давление парогазовой смеси на выходе из регенератора ниже 0,055 МПа, а в разгонном кубе ниже 0,135 (таблица, пример 3), объем регенерируемого раствора снижается незначительно без значительного улучшения эффективности очистки с увеличенными энергетическими затратами. Повышение давления парогазовой смеси на выходе из регенератора выше 0,06 МПа, а в разгонном кубе более 0,145 МПа, приводит к значительному увеличению энергозатрат, снижению надежности работы регенератора. The implementation of the method outside the proposed parameters affects the performance of the regeneration process. In the case when the pressure of the vapor-gas mixture at the outlet of the regenerator is lower than 0.055 MPa, and in the booster cube below 0.135 (table, example 3), the volume of the regenerated solution decreases slightly without a significant improvement in the cleaning efficiency with increased energy costs. An increase in the pressure of the vapor-gas mixture at the outlet of the regenerator is higher than 0.06 MPa, and in the upper cube, more than 0.145 MPa, leads to a significant increase in energy consumption and a decrease in the reliability of the regenerator.
Установка для очистки газа от диоксида углерода и регенерации абсорбента содержит абсорбер 1, насыщенный раствор из которого тремя потоками по трубопроводам 2, 3, 4 поступает на регенерацию в многотарельчатый регенератор 5, в верхней секции 6 которого расположены трубчатые теплообменники 7 и 8, соединенные с воздушными холодильниками 9, 10 и водяными холодильниками 11, 12 и разгонном кубом регенератора 13, который сообщен с выносными паровыми кипятильниками 14, 15. Парогазовая смесь выводятся из верхней секции регенератора 6 по линии газов десорбции через запорный клапан 16 в воздушный холодильник-конденсатор 17, соединенный с сепаратором 18 и сборником флегмы 19 (см. чертеж). The installation for gas purification from carbon dioxide and regeneration of the absorbent contains an
Предлагаемый способ реализуется следующим образом. The proposed method is implemented as follows.
Сырой неочищенный конвертируемый газ под давлением Р-2,5-2,7 МПа с температурой 35-45oС, содержащий 16-18 об.% диоксида углерода, поступает в абсорбер 1, проходя сначала в нижнюю секцию, а затем в верхнюю. Водный раствор МЭА подается двумя потоками в абсорбер 1, где орошает встречный поток очищаемого газа. Температура процесса абсорбции находится в пределах 35-60oС. В результате массообмена при противоточном контакте газа с абсорбентом из газа поглощаются целевые компоненты, в т.ч. углекислый газ. Очищенный газ с верха абсорбера 1 подают потребителю.Raw crude convertible gas under pressure of P-2.5-2.7 MPa with a temperature of 35-45 o C, containing 16-18 vol.% Carbon dioxide, enters the
Расход раствора МЭА, поступающего на орошение абсорбера и уровень раствора, регулируется автоматически регуляторами. The flow rate of the MEA solution supplied to the irrigation of the absorber and the level of the solution are automatically regulated by the regulators.
Насыщенный раствор МЭА из нижней секции абсорбера 1 с массовой концентрацией углекислого газа 90-105 г/л и температурой 47-65oС выходит из нижней секции абсорбера 1 и поступает в регенератор 5 тремя потоками.A saturated MEA solution from the lower section of the
Первый поток абсорбента расходом G1=100 м3/ч по линии 2 направляется в верхнюю секцию 6 регенератора 5. Второй поток G2= 475-540 м3/ч по линии 3 проходит трубное пространство встроенного теплообменника 7, в котором нагревается до температуры 95-100oС за счет тепла грубо регенерированного раствора и поступает в межтрубное пространство теплообменника на тарелку N 20.The first flow of absorbent with a flow rate of G 1 = 100 m 3 / h along
Третий поток по линии 4 из абсорбера 1 с расходом G3=475-540 м3/ч проходит трубное пространство теплообменника 8, нагреваясь до 110-115oС, за счет тепла грубо регенерированного раствора происходит нагрев и частичная десорбция раствора углекислоты и паров воды. После испарителя 9 насыщенный раствор поступает в регенератор 5 в межтрубное пространство теплообменника 8 на тарелку 15.The third stream through
В верхней секции регенератора 6 на ситчатых тарелках N 12-30 расположены V-образные теплообменные элементы, в которых происходит передача тепла горячего регенерированного раствора МЭА насыщенному раствору. Давление парогазовой смеси над верхней тарелкой поддерживают равным 0,055-0,06 МПа. В указанной секции происходит десорбция диоксида углерода до содержания СО250 г/л из всего количества насыщенного раствора МЭА, поступающего в регенератор 5, и смеси, поступающей из разгонного куба 13, и тепла регенерированного раствора обоих потоков, передаваемого через встроенные теплообменники. Затем раствор делится на два потока. Первый поток грубо регенерированного раствора с температурой 115-120oС из глухой тарелки верхней секции регенератора прокачивается через встроенные теплообменные элементы по тарелкам снизу вверх, где охлаждается до 60-70oС и поступает в межтрубное пространство теплообменников 7, далее с температурой 70oС поступает через воздушный холодильник 10 с доохлаждением в летний период в водяном холодильнике 12 на орошение в нижней секции абсорбера 1.In the upper section of the regenerator 6, on V # 12-30 sieve trays, V-shaped heat-exchange elements are located in which heat transfer of the hot regenerated MEA solution to the saturated solution takes place. The vapor-gas mixture pressure above the upper plate is maintained equal to 0.055-0.06 MPa. In this section, carbon dioxide is desorbed to a CO 2 content of 50 g / l from the total amount of the MEA saturated solution entering the regenerator 5 and the mixture coming from the booster cube 13 and the heat of the regenerated solution of both streams transmitted through the built-in heat exchangers. Then the solution is divided into two streams. The first stream of coarsely regenerated solution with a temperature of 115-120 o C from a blank plate of the upper section of the regenerator is pumped through the built-in heat exchanger elements on the plates from the bottom up, where it is cooled to 60-70 o C and enters the annular space of the heat exchangers 7, then with a temperature of 70 o C enters through an air cooler 10 with after-cooling in the summer period in a water cooler 12 for irrigation in the lower section of the
Второй поток грубо регенерированного раствора через переливные трубы глухой тарелки верхней секции регенератора 6 поступает для глубокой регенерации в разгонный куб 13 (тарелка 1-9), где давление поддерживается на уровне 0,135-0,145 МПа. Окончательная десорбция углекислоты из раствора происходит при кипении его в выносном кипятильнике 14 до остаточного содержания СО2 в растворе 16-21 г/л с доохлаждением в летний период в водяном холодильнике 11. Глубоко регенерированный раствор из разгонного куба 13 с температурой 125-130oС поступает в межтрубное пространство теплообменника 8, где охлаждается насыщенным раствором, и с температурой не более 72oС поступает через воздушный холодильник 9 на орошение верхней секции абсорбера 1. Температурный режим, давление, уровень и сопротивление регенератора 6 контролируют приборами с постоянной регистрацией. Для поддержания баланса влаги в системе очистки автоматически регулируют постоянной подпитку конденсатом с коррекцией по уровню в регенераторе.The second stream of coarsely regenerated solution through overflow pipes of a blank plate of the upper section of the regenerator 6 is supplied for deep regeneration to the booster 13 (plate 1-9), where the pressure is maintained at the level of 0.135-0.145 MPa. The final desorption of carbon dioxide from the solution occurs when it is boiled in a remote boiler 14 to a residual CO 2 content of 16-21 g / l in the solution with after-cooling in the summer in a water cooler 11. A deeply regenerated solution from the booster 13 with a temperature of 125-130 o С enters the shell side of the heat exchanger 8, where it is cooled saturated solution and a temperature not more than 72 o C enters through air cooler 9 for irrigation of the upper section of the
Тепло, необходимое для регенерации, сообщается раствору горячей конвертированной парогазовой смесью, поступающей из агрегата конверсии с температурой 180oС в газовые холодильники (на схеме не показаны). Недостающее тепло передается раствору в кипятильнике 14, в который подается пар с температурой 160-170oС и давлением 0,6-0,7 МПа. Постоянный расход пара на регенерацию поддерживают автоматически с помощью регулятора.The heat required for regeneration is communicated to the solution with a hot converted vapor-gas mixture coming from a 180 ° C conversion unit to gas refrigerators (not shown in the diagram). The missing heat is transferred to the solution in the boiler 14, into which steam is supplied with a temperature of 160-170 o C and a pressure of 0.6-0.7 MPa. A constant flow rate of steam for regeneration is maintained automatically by a regulator.
Выходящие из верхней секции 6 регенератора 5 газы десорбции (с тарелки N 30) с t=95oC и давлением Р-0,055-0,06 МПа поступают в воздушный холодильник 17, где охлаждаются до температуры 45oС. Парогазовая смесь и конденсат из холодильника 17 подается в сборник флегмы 18, где происходит отделение газа от конденсата (флегмы). Диоксид углерода выдается в цех переработки, а флегма возвращается в цикл раствора для поддержания баланса воды в системе.Desorption gases leaving the upper section 6 of regenerator 5 (from plate No. 30) with t = 95 o C and pressure P-0,055-0,06 MPa enter the air cooler 17, where they are cooled to a temperature of 45 o C. The vapor-gas mixture and condensate from the refrigerator 17 is fed to the reflux condenser 18, where gas is separated from the condensate (reflux). Carbon dioxide is given to the processing workshop, and reflux is returned to the solution cycle to maintain the water balance in the system.
Контроль за процессом отдувки ведут по сопротивлению двух верхних тарелок в регенераторе, количеством горючих в "чистой" фракции СО2 автоматическим газоанализатором. Давление в системе регерерации поддерживается управлением запорным клапаном 16 на линии газов десорбции. Предусмотрена блокировка закрытия регулирующего клапана 16 к потребителю и открытия выхлопа в атмосферу по повышению горючих в СО2.The process of blowing is controlled by the resistance of the two upper plates in the regenerator, the amount of fuel in the "clean" fraction of CO 2 automatic gas analyzer. The pressure in the recovery system is maintained by controlling the shutoff valve 16 on the desorption gas line. A lock is provided for closing the control valve 16 to the consumer and opening the exhaust into the atmosphere to increase combustibles in CO 2 .
Благодаря простоте реализации обеспечивается легкая управляемость процессом и возможность автоматизации. Due to the simplicity of implementation, easy process control and the possibility of automation are provided.
Далее сущность изобретения поясняется примерами осуществления способа. Further, the invention is illustrated by examples of the method.
Пример 1. В качестве абсорбента используют 15%-ный водный раствор МЭА. В результате поглощения абсорбентом углекислого газа получают насыщенный кислыми газами абсорбент, который подвергают регенерации. При этом количество CO2, поступающего с конвертированным газом для поглощения в абсорбере 1, равно 30458 м3СО2/ч, при концентрации CO2 в газе 17,3%.Example 1. As an absorbent using a 15% aqueous solution of MEA. As a result of absorption of carbon dioxide by the absorbent, an acid-saturated absorbent is obtained, which is regenerated. The amount of CO 2 supplied with the converted gas for absorption in the
Давление парогазовой смеси в верхней части регенератора 6 составляет Рв- 0,06 МПа. Давление в разгонном кубе 13 поддерживают Рн- 0,145 МПа. При этом содержание СО2:
в насыщенном растворе МЭА составляет - 73,4 г/л;
в полубедном растворе МЭА 1 потока - 32,3 г/л;
в бедном растворе МЭА 2 потока - 21,5 г/л;
Степень карбонизации раствора:
насыщенного - 0,66 моль СО2/моль МЕА;
полубедного - 0,29 моль СО2/моль МЕА;
бедного - 0,19 моль СО2/моль МЕА.The pressure of the gas-vapor mixture in the upper part of the regenerator 6 is P in - 0.06 MPa. The pressure in the booster cube 13 support R n - 0.145 MPa. The content of CO 2 :
in a saturated MEA solution is - 73.4 g / l;
in a semi-poor MEA solution of 1 stream - 32.3 g / l;
in a
The degree of carbonization of the solution:
saturated - 0.66 mol of CO 2 / mol of MEA;
semi-poor - 0.29 mol of CO 2 / mol of MEA;
poor - 0.19 mol of CO 2 / mol of MEA.
Суммарная поглотительная способность раствора в отношении СО2 составляет: 0,42 моль СО2/моль МЭА.The total absorption capacity of the solution in relation to CO 2 is: 0.42 mol of CO 2 / mol of MEA.
Для поглощения выше указанного количества СО2 из конвертированного газа расходуется 1274 м3/ч рабочего раствора МЭА 1 и 2 потоков.To absorb above the specified amount of CO 2 from the converted gas, 1274 m 3 / h of the
Раствор МЭА после насыщения поступает на регенерацию С02 в регенератор 5. В верхней секции 6 происходит десорбция СО2 из всего количества насыщенного раствора, поступающего в регенератор 5 до содержания СО2 от 0,66 до 0,29 моль СО2/моль МЭА за счет тепла парогазовой смеси раствора обоих потоков, поступающих из разгонного куба 13 и тепла регенерированного раствора 1, 2 потоков, передаваемого через встроенные теплообменники 7 и 8. Недостающее количество тепла передается раствору через паровые кипятильники 14 и 15. При расходе МЭА в разгонном кубе 1274 м3/ч в паровой кипятильник поступает 147 м3/ч рабочего раствора МЭА. Расход пара для нагрева раствора составил 10,965 т/ч. Расход охлаждающей оборотной воды, поступающей в водяной холодильник для доохлаждения, составил 865,6 м3/ч. Для подачи раствора 1 и 2 потоков из регенератора в абсорбер применяют центробежные насосы с приводом от электродвигателя. Расход электроэнергии для подачи раствора МЭА составил 506 кВт/ч.After saturation, the MEA solution enters the regeneration of CO 2 into the regenerator 5. In the upper section 6, CO 2 is desorbed from the total amount of the saturated solution entering the regenerator 5 to the CO 2 content from 0.66 to 0.29 mol CO 2 / mol MEA per the heat of the vapor-gas mixture of the solution of both flows coming from the booster 13 and the heat of the regenerated
Пример 2. Аналогичным образом проводят процесс регенерации абсорбента при давлении смеси на выходе из верхней секции регенератора 0,055 МПа и давлении в разгонном кубе равном 0,135 МПа. Показатели процесса приведены ниже в таблице. Example 2. Similarly, the process of regeneration of the absorbent is carried out at a pressure of the mixture at the outlet of the upper section of the regenerator of 0.055 MPa and a pressure in the upper stage equal to 0.135 MPa. Process indicators are shown in the table below.
Пример 3. Аналогично примеру 1. Давление парогазовой смеси в верхней секции регенератора составило 0,052 МПа, в разгонном кубе 0,132 МПа. Example 3. Analogously to example 1. The pressure of the gas-vapor mixture in the upper section of the regenerator was 0.052 MPa, in a booster cube 0.132 MPa.
Пример 4. Аналогично примеру 1. Давление парогазовой смеси на выходе из верхней секции регенератора 0,062 МПа, в разгонном кубе 0,147 МПа (за пределами максимального количества). Example 4. Analogously to example 1. The pressure of the vapor-gas mixture at the outlet of the upper section of the regenerator is 0.062 MPa, in the upper stage 0.147 MPa (outside the maximum quantity).
Пример 5. Аналогично примеру 1. Давление смеси на выходе из верхней секции регенератора 0,05 МПа, в разгонном кубе 0,13 МПа (прототип). Example 5. Analogously to example 1. The pressure of the mixture at the outlet of the upper section of the regenerator is 0.05 MPa, in the booster cube 0.13 MPa (prototype).
Приведенные в таблице данные показывают, что в предложенном способе (примеры 1, 2) по сравнению с известным (пример 6) снижается содержание углекислого газа в полубедном и бедном растворе МЭА на 24-38%. Снижают на 36-40% степень карбонизации регенерируемого раствора. Уменьшают объем рабочего раствора МЭА, поступающего на орошение абсорбера на 20-28%, снижают расход электроэнергии, затрачиваемой на перекачку регенерируемого раствора, на 12-22%, уменьшают расход охлаждающей воды на охлаждение раствора в водяных холодильниках, на 6-9%, а также расход пара в паровые кипятильники на 28-30%. Увеличение давления выше заявленных граничных условий приводит к значительному увеличению энергозатрат без улучшения эффективности очистки МЭА. The data in the table show that in the proposed method (examples 1, 2) compared with the known (example 6), the carbon dioxide content in the semi-poor and poor MEA solution is reduced by 24-38%. Reduce by 36-40% the degree of carbonization of the regenerated solution. Reduce the volume of the MEA working solution supplied to the absorber irrigation by 20-28%, reduce the energy consumption spent on pumping the regenerated solution by 12-22%, reduce the flow of cooling water for cooling the solution in water coolers, by 6-9%, and also steam consumption in steam boilers by 28-30%. An increase in pressure above the stated boundary conditions leads to a significant increase in energy consumption without improving the efficiency of MEA purification.
В результате использования указанного способа увеличивают нагрузку по природному газу на агрегат с 30500 до 35000 нм3/ч, что позволит дополнительно выработать аммиак в количестве 3,97 т/ч (с 195626 до 215831 т/год). Годовой экономический эффект от использования изобретения составил 927, 8 тыс.г в год.As a result of using this method, the load of natural gas on the unit is increased from 30500 to 35000 nm 3 / h, which will allow additional ammonia to be generated in the amount of 3.97 t / h (from 195626 to 215831 t / year). The annual economic effect of the use of the invention amounted to 927.8 thousand g per year.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA2000052550 | 2000-05-04 | ||
| UA2000052550 | 2000-05-04 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2193441C2 true RU2193441C2 (en) | 2002-11-27 |
| RU2000124916A RU2000124916A (en) | 2003-06-20 |
Family
ID=34390952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000124916A RU2193441C2 (en) | 2000-05-04 | 2000-10-02 | Absorbent regeneration method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2193441C2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2558361C2 (en) * | 2010-01-14 | 2015-08-10 | Альстом Текнолоджи Лтд | Water flushing method and system for carbon dioxide trapping method |
| RU2656661C1 (en) * | 2017-05-04 | 2018-06-06 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Ордена Трудового Красного Знамени Институт нефтехимического синтеза им. А.В. Топчиева Российской академии наук (ИНХС РАН) | Method for removing carbon dioxide from gas mixtures |
| RU2758773C2 (en) * | 2017-04-05 | 2021-11-01 | Джонсон Мэтти Паблик Лимитед Компани | Method for producing formaldehyde-stabilised urea |
| RU2798834C2 (en) * | 2018-09-28 | 2023-06-28 | Касале Са | Column with sieve plates and method of its modernization |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2469773C1 (en) * | 2011-07-14 | 2012-12-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Петон" | Method of purification of liquified hydrocarbon gas from carbon dioxide |
-
2000
- 2000-10-02 RU RU2000124916A patent/RU2193441C2/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Справочник азотчика. - М.: Издательство химия, 1967, т.1. с.253-259. * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2558361C2 (en) * | 2010-01-14 | 2015-08-10 | Альстом Текнолоджи Лтд | Water flushing method and system for carbon dioxide trapping method |
| US9314734B2 (en) | 2010-01-14 | 2016-04-19 | Alstom Technology Ltd | Wash water method and system for a carbon dioxide capture process |
| RU2758773C2 (en) * | 2017-04-05 | 2021-11-01 | Джонсон Мэтти Паблик Лимитед Компани | Method for producing formaldehyde-stabilised urea |
| RU2656661C1 (en) * | 2017-05-04 | 2018-06-06 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Ордена Трудового Красного Знамени Институт нефтехимического синтеза им. А.В. Топчиева Российской академии наук (ИНХС РАН) | Method for removing carbon dioxide from gas mixtures |
| RU2798834C2 (en) * | 2018-09-28 | 2023-06-28 | Касале Са | Column with sieve plates and method of its modernization |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN205011722U (en) | Device that contains high concentration CO2 natural gas or synthetic gas decarbonization | |
| CN102985161B (en) | The separation equipment and process thereof of producing gases at high pressure is purged by gas pressurized | |
| CN102300619A (en) | Method And Device For Separating Carbon Dioxide From An Exhaust Gas Of A Fossil Fired Power Plant | |
| CN103657381B (en) | Flue gas pretreatment and carbon dioxide collecting, purifying and recycling device | |
| US9573093B2 (en) | Heat recovery in absorption and desorption processes | |
| CN103977683A (en) | Method and device for reducing regeneration energy consumption of decarburization absorption liquid | |
| CN110115910A (en) | A kind of energy-saving carbon dioxide capture system and method | |
| CN103961979A (en) | Multistage division regenerative carbon dioxide trapping system and technology | |
| CN105664671B (en) | A kind of zero carbon emission technique gas purifying method and device | |
| CN112159695A (en) | Energy-saving natural gas MDEA decarburization device and method | |
| CN101643220A (en) | Natural gas type synthesis ammonia energy-saving and emission-reduction technology | |
| EP3386609B1 (en) | Process and system for the purification of a gas | |
| CN107754568B (en) | Low-energy-consumption device for capturing and recovering carbon dioxide by flue gas and gas recovery process | |
| RU2193441C2 (en) | Absorbent regeneration method | |
| CN100491245C (en) | Method for preparing liquid carbon dioxide in foodstuff level by using tail gas of cement kiln | |
| KR19980028707A (en) | Two-stage adsorptive separation process for recovering carbon dioxide from flue gas and its operation method | |
| KR20140042536A (en) | Apparatus for treating carbon dioxide | |
| CN102078745B (en) | Smoke decarbonizing system and method and regeneration column for smoke decarbonizing system | |
| CN203635055U (en) | Flue gas pretreatment and carbon dioxide (CO2) capturing purification recycling device | |
| EP3627071A1 (en) | Aqua-ammonia absorption refrigeration system | |
| CN102078744A (en) | Flue gas decarburization system and method as well as absorption tower for flue gas decarburization system | |
| RU2275231C2 (en) | Method of extraction of carbon dioxide from gasses | |
| CN201558659U (en) | Flue gas carbon dioxide capture device and regenerator thereof | |
| CN209934386U (en) | Double-regeneration flue gas treatment system | |
| CN105967977A (en) | Technology for preparing fuel ethanol through adsorption method |