RU2190457C1 - Method of cleaning coke-oven gas - Google Patents
Method of cleaning coke-oven gas Download PDFInfo
- Publication number
- RU2190457C1 RU2190457C1 RU2001117580A RU2001117580A RU2190457C1 RU 2190457 C1 RU2190457 C1 RU 2190457C1 RU 2001117580 A RU2001117580 A RU 2001117580A RU 2001117580 A RU2001117580 A RU 2001117580A RU 2190457 C1 RU2190457 C1 RU 2190457C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- solution
- absorber
- ammonia
- oven gas
- coke oven
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к способу очистки коксового газа от аммиака (NН3) и может быть использовано в коксохимической промышленности.The invention relates to a method for purifying coke oven gas from ammonia (NH 3 ) and can be used in the coke industry.
Известен способ очистки коксового газа, включающий промывку газа раствором фосфатов аммония в полых абсорберах с подачей раствора через форсунки, установленные по всей высоте абсорбера. Раствор фосфатов аммония после промывки им коксового газа выводится из нижней части абсорбера, подается на очистку от взвешенных в растворе частиц, примесей и далее направляется в регенератор для десорбции поглощенного из газа аммиака. Регенерированный раствор фосфатов аммония возвращается в абсорбер [Патент Японии 61-5652. МПК4 С 01 С 1/02; C 02 F 3/12; С 10 К 1/08].A known method of purification of coke oven gas, including washing the gas with a solution of ammonium phosphates in hollow absorbers with a solution through nozzles installed along the entire height of the absorber. A solution of ammonium phosphates after washing coke oven gas with it is removed from the lower part of the absorber, fed to purification from particles and impurities suspended in the solution, and then sent to the regenerator for desorption of ammonia absorbed from the gas. The regenerated solution of ammonium phosphates is returned to the absorber [Japanese Patent 61-5652. IPC 4 C 01 C 1/02; C 02 F 3/12; From 10 To 1/08].
Недостатками известного способа являются большой расход электроэнергии на циркуляционное орошение абсорбера раствором, повышенные капиталовложения. The disadvantages of this method are the high energy consumption for circulating irrigation of the absorber with a solution, increased investment.
Известен способ очистки коксового газа от аммиака, включающий промывку коксового газа раствором фосфатов аммония в абсорбере с пластинчатыми тарелками, в котором подача коксового газа осуществляется противотоком по отношению к раствору фосфатов аммония, вводимому в верхнюю часть абсорбера. В абсорбер вводится раствор с мольным соотношением аммиака к фосфорной кислоте, равным 1,2-1,3. Из нижней части абсорбера выводят раствор, содержащий диаммонийфосфат, а также некоторое количество моноаммонийфосфата. Раствор подается в отстойник для отделения из него каменноугольной смолы и далее в регенератор для выделения абсорбированного из коксового газа аммиака. Регенерированный раствор с мольным отношением аммиака к фосфорной кислоте 1,2-1,3 возвращается в верхнюю часть абсорбера аммиака [В.Г.Назаров, К.В.Зелинский, В. И. Экгауз и др. Кокс и химия. 1986. 12. С. 26-32]. Способ взят в качестве прототипа. A known method of purification of coke oven gas from ammonia, comprising washing the coke oven gas with a solution of ammonium phosphates in an absorber with plate plates, in which the coke oven gas is supplied countercurrently with respect to a solution of ammonium phosphates introduced into the upper part of the absorber. A solution with a molar ratio of ammonia to phosphoric acid equal to 1.2-1.3 is introduced into the absorber. From the bottom of the absorber, a solution containing diammonium phosphate, as well as a certain amount of monoammonium phosphate, is removed. The solution is fed to a sump to separate coal tar from it and then to a regenerator to separate ammonia absorbed from coke oven gas. A regenerated solution with a molar ratio of ammonia to phosphoric acid of 1.2-1.3 is returned to the upper part of the ammonia absorber [V. G. Nazarov, K. V. Zelinsky, V. I. Ekgauz et al. Coke and chemistry. 1986. 12. S. 26-32]. The method is taken as a prototype.
Недостатками известного способа являются падение эффективности процесса очистки коксового газа от аммиака из-за загрязнения тарелок механическими примесями, поступающими вместе с газом, снижение кпд тарелок при пропускании через абсорбер коксового газа, не насыщенного водяными парами. The disadvantages of this method are the drop in the efficiency of the process of purification of coke oven gas from ammonia due to contamination of the plates with mechanical impurities coming with the gas, lowering the efficiency of the plates when passing through the absorber coke oven gas, not saturated with water vapor.
Задачей предлагаемого изобретения является устранение недостатков известных способов. The task of the invention is to eliminate the disadvantages of the known methods.
Задача решается за счет того, что в способе очистки коксового газа, включающем промывку его раствором фосфатов аммония в абсорбере, снабженном тарелками, с подачей коксового газа в нижнюю часть абсорбера противотоком по отношению к раствору фосфатов аммония, регенерацию раствора отстаиванием примесей с последующим выделением аммиака из раствора и возврат регенерированного раствора в верхнюю часть абсорбера, коксовый газ перед поступлением в тарельчатую часть абсорбера обрабатывают раствором фосфатов аммония, циркулирующим через нижнюю часть абсорбера, при этом удельный расход циркулирующего раствора поддерживают равным 1,0-1,2 л/м3 газа, плотность раствора равной 1,195-1,210 кг/л, и в растворе, выходящем из тарельчатой части абсорбера, мольное отношение аммиака к фосфорной кислоте поддерживают равным 1,50-1,55.The problem is solved due to the fact that in the method of purifying coke oven gas, including washing it with a solution of ammonium phosphates in an absorber equipped with trays, supplying coke oven gas to the lower part of the absorber in countercurrent with respect to a solution of ammonium phosphates, regenerating the solution by settling impurities with the subsequent release of ammonia from solution and returning the regenerated solution to the upper part of the absorber, coke oven gas is treated with a solution of ammonium phosphates circulating through the bottom before entering the plate part of the absorber Yu the absorber, wherein the specific flow rate of the circulating solution is maintained at 1.0-1.2 l / m 3 gas, solution density equal to 1,195-1,210 kg / l, and the solution exiting from a tray of the absorber, the molar ratio of ammonia to phosphoric acid support equal to 1.50-1.55.
Задача решается также за счет того, что после отстаивания раствора из нижнего его слоя выделяют твердые примеси, раствор объединяют с раствором, подаваемым на регенерацию. The problem is also solved due to the fact that after sedimentation of the solution, solid impurities are separated from its lower layer, the solution is combined with the solution supplied for regeneration.
При промывке коксового газа раствором фосфатов аммония в нижней полой части абсорбера газ охлаждается, насыщается водяными парами и одновременно очищается от смолистых (каменноугольной смолы) и твердых примесей, благодаря чему в верхней тарельчатой части абсорбера увеличивается эффективность очистки газа от аммиака. When washing coke oven gas with a solution of ammonium phosphates in the lower hollow part of the absorber, the gas is cooled, saturated with water vapor and at the same time cleaned of tarry (coal tar) and solid impurities, which increases the efficiency of gas purification from ammonia in the upper plate part of the absorber.
Наибольший эффект при промывке газа в нижней части абсорбера достигается при соблюдении вышеуказанного режима: удельный расход раствора 1,0-1,2 л/м3 газа, плотность раствора 1,195-1,210 кг/л, мольное отношение аммиака к фосфорной кислоте 1,50-1,55.The greatest effect when washing the gas in the lower part of the absorber is achieved by observing the above regime: the specific flow rate of the solution is 1.0-1.2 l / m 3 of gas, the density of the solution is 1.195-1.210 kg / l, the molar ratio of ammonia to phosphoric acid is 1.50- 1.55.
При удельном расходе раствора, подаваемого в нижнюю часть абсорбера, менее 1,0 л/м3 в газе, поступающем на тарелки абсорбера, возрастает содержание взвешенных веществ (смолы и углерода). Эти вещества отлагаются на тарелках, снижая эффективность и надежность очистки газа. При удельном расходе более 1,2 л/м3 увеличивается содержание сероводорода в растворе на выходе из абсорбера, что снижает надежность эксплуатации регенератора и усложняет дальнейшую переработку аммиачных паров.When the specific flow rate of the solution supplied to the lower part of the absorber is less than 1.0 l / m 3 in the gas entering the plates of the absorber, the content of suspended solids (resin and carbon) increases. These substances are deposited on plates, reducing the effectiveness and reliability of gas purification. At a specific flow rate of more than 1.2 l / m 3 , the content of hydrogen sulfide in the solution at the outlet of the absorber increases, which reduces the reliability of operation of the regenerator and complicates the further processing of ammonia vapors.
При плотности раствора в отстойнике менее 1,195 кг/л ухудшается отстой раствора от смолы, в регенератор подается загрязненный смолой раствор, что снижает надежность технологического оборудования регенерации из-за отложений смолы. When the density of the solution in the sump is less than 1.195 kg / l, the sludge of the solution from the resin deteriorates, a solution contaminated with resin is supplied to the regenerator, which reduces the reliability of the regeneration process equipment due to resin deposits.
При плотности раствора более 1,210 кг/л его концентрация возрастает до состояния пересыщения и в контуре циркуляции раствора появляются кристаллы фосфатов аммония, забивающие аппаратуру. When the density of the solution is more than 1.210 kg / l, its concentration increases to the state of supersaturation and crystals of ammonium phosphates appear in the circulation circuit of the solution, clogging the equipment.
При мольном отношении аммиака к фосфорной кислоте менее 1,50 возрастает расход раствора в контуре "абсорбер-отстойник-регенератор" и увеличиваются капиталовложения и эксплуатационные затраты на установку. При мольном отношении аммиака к фосфорной кислоте выше 1,55 снижается селективность абсорбции аммиака и увеличивается содержание сероводорода в растворе, выводимом из абсорбера, что повышает коррозионную активность раствора, уменьшает эксплуатационную надежность регенератора и усложняет переработку аммиачных паров, выходящих из регенератора. When the molar ratio of ammonia to phosphoric acid is less than 1.50, the flow rate of the solution in the absorber-settler-regenerator circuit increases and the investment and operating costs of the installation increase. When the molar ratio of ammonia to phosphoric acid is higher than 1.55, the selectivity of ammonia absorption decreases and the content of hydrogen sulfide in the solution removed from the absorber increases, which increases the corrosion activity of the solution, reduces the operational reliability of the regenerator and complicates the processing of ammonia vapors leaving the regenerator.
Твердые примеси коксового газа, уловленные в нижней части абсорбера циркулирующим раствором, при отстаивании оседают и образуют с нижним слоем раствора суспензию. Последующее выделение из суспензии раствора и подача его в регенератор позволяет сократить потери раствора фосфатов аммония на очистку коксового газа. The solid impurities of coke oven gas trapped in the lower part of the absorber by the circulating solution precipitate upon settling and form a suspension with the lower layer of the solution. Subsequent isolation of the solution from the suspension and its supply to the regenerator allows to reduce the loss of ammonium phosphate solution for the purification of coke oven gas.
Предлагаемое изобретение иллюстрируется технологической схемой очистки коксового газа, представленной на чертеже, где 1 - абсорбер; 2 - форсунка; 3 - тарелки; 4 - промсборник; 5 - отстойник; 6 - фильтр; 7 - теплообменник; 8 - регенератор; 9 - холодильник. The invention is illustrated by the technological scheme for the purification of coke oven gas, shown in the drawing, where 1 is an absorber; 2 - nozzle; 3 - plates; 4 - industrial collection; 5 - sedimentation tank; 6 - filter; 7 - heat exchanger; 8 - regenerator; 9 - refrigerator.
Коксовый газ после нагнетателей подают в нижнюю часть абсорбера 1, где промывают подаваемым через форсунку 2 раствором фосфатов аммония, циркулирующим через нижнюю часть абсорбера. При этом газ охлаждается, насыщается водяными парами, очищается от смолы, твердых примесей, частично от аммиака и поступает в верхнюю часть абсорбера 1, снабженную тарелками 3. After the blowers, coke oven gas is fed into the lower part of the absorber 1, where it is washed with a solution of ammonium phosphates supplied through the nozzle 2 and circulating through the lower part of the absorber. In this case, the gas is cooled, saturated with water vapor, cleaned of resin, solid impurities, partly of ammonia and enters the upper part of the absorber 1, equipped with plates 3.
В верхнюю часть абсорбера подается регенерированный раствор фосфатов аммония, который стекает по тарелкам и извлекает из коксового газа аммиак. Очищенный коксовый газ поступает на дальнейшую переработку. A regenerated solution of ammonium phosphates is fed into the upper part of the absorber, which flows down the plates and extracts ammonia from coke oven gas. The purified coke oven gas is sent for further processing.
Раствор с нижней тарелки абсорбера поступает в циркуляционный контур "нижняя часть абсорбера - промсборник 4 - форсунка 2". The solution from the lower plate of the absorber enters the circulation circuit "the lower part of the absorber - industrial collector 4 - nozzle 2".
Часть раствора из циркуляционного контура подается в отстойник 5, в котором происходит разделение раствора на три слоя: верхний - каменноугольная смола, средний - раствор фосфатов аммония, нижний - суспензия твердых примесей коксового газа в растворе фосфатов аммония. Part of the solution from the circulation circuit is fed to the settling tank 5, in which the solution is divided into three layers: the upper one is coal tar, the middle one is a solution of ammonium phosphates, the lower one is a suspension of solid impurities of coke oven gas in a solution of ammonium phosphates.
Каменноугольную смолу выводят в осветлитель надсмольной воды, суспензию подают на фильтр 6, где отделяют твердые примеси, а отфильтрованный раствор добавляют к отстоявшемуся раствору фосфатов аммония. Coal tar is discharged into a clarifier of tar water, the suspension is fed to a filter 6, where solid impurities are separated, and the filtered solution is added to the settled solution of ammonium phosphates.
Очищенный раствор фосфатов аммония из отстойника подают в теплообменник 7, откуда нагретый раствор направляют в регенератор 8 для десорбции аммиака. The purified solution of ammonium phosphates from the sump is fed into the heat exchanger 7, from where the heated solution is sent to the regenerator 8 for desorption of ammonia.
Регенерированный раствор из регенератора 8 охлаждают в теплообменнике 7 и холодильнике 9 и возвращают в верхнюю часть абсорбера 1. The regenerated solution from the regenerator 8 is cooled in a heat exchanger 7 and a refrigerator 9 and returned to the upper part of the absorber 1.
Аммиачные пары из регенератора 8 направляют на дальнейшую переработку. Ammonia vapors from the regenerator 8 are sent for further processing.
Пример. 100 тыс. нм3/ч ненасыщенного водяными парами коксового газа при 65oС, содержащего 250 мг/м3 капель смолы, 80 мг/м3 угольных частиц, 11,5 г/м3 аммиака, 3,5 г/м3 сероводорода, подается нагнетателями в абсорбер 1. В нижней части абсорбера циркулирует 110 м3/ч раствора фосфатов аммония с мольным отношением аммиака к фосфорной кислоте 1,78, плотностью раствора 1,200 кг/л и 38oС. Газ на выходе из нижней части абсорбера содержит 6 г/м3 аммиака, 40 мг/м3 капель смолы, 15 мг/м3 угольных частиц, 3,41 г/м3 сероводорода и насыщен водяными парами при 38oС.Example. 100 thousand nm 3 / h unsaturated with water vapor coke oven gas at 65 o C, containing 250 mg / m 3 drops of resin, 80 mg / m 3 coal particles, 11.5 g / m 3 ammonia, 3.5 g / m 3 hydrogen sulfide, is fed by blowers to absorber 1. At the bottom of the absorber, 110 m 3 / h of a solution of ammonium phosphates with a molar ratio of ammonia to phosphoric acid of 1.78, a solution density of 1,200 kg / l and 38 o C circulate. Gas at the outlet of the bottom of the absorber contains 6 g / m 3 ammonia, 40 mg / m 3 drops of resin, 15 mg / m 3 coal particles, 3.41 g / m 3 hydrogen sulfide and saturated with water vapor at 38 o C.
Этот газ проходит через тарелки верхней части абсорбера и очищается от аммиака при контакте на тарелках с регенерированным раствором фосфатов аммония. Регенерированный раствор в количестве 35 м3/ч с мольным отношением аммиака к фосфорной кислоте 1,25 подается на верхнюю тарелку, проходит через тарелки противотоком по отношению к коксовому газу, насыщается аммиаком до мольного отношения аммиака к фосфорной кислоте, равного 1,55, и далее стекает в раствор, циркулирующий через нижнюю часть абсорбера.This gas passes through the plates of the upper part of the absorber and is cleaned of ammonia by contact on the plates with a regenerated solution of ammonium phosphates. A regenerated solution in an amount of 35 m 3 / h with a molar ratio of ammonia to phosphoric acid of 1.25 is supplied to the upper plate, passes through the plates in countercurrent with respect to coke oven gas, saturated with ammonia to a molar ratio of ammonia to phosphoric acid of 1.55, and it then flows into a solution circulating through the lower part of the absorber.
Коксовый газ после абсорбера 1, содержащий 0,03 г/м3 аммиака и 3,4 г/м3 сероводорода, передается для дальнейшей очистки от бензольных углеводородов и нафталина.Coke oven gas after the absorber 1, containing 0.03 g / m 3 of ammonia and 3.4 g / m 3 of hydrogen sulfide, is transferred for further purification from benzene hydrocarbons and naphthalene.
Избыток раствора из контура циркуляции нижней части абсорбера в количестве 35 м3/ч с мольным отношением аммиака к фосфорной кислоте 1,78 и плотностью 1,200 кг/л отводится в отстойник 5. Из отстойника верхний слой каменноугольной смолы периодически отводится в механизированные осветлители надсмольной воды отделения конденсации химических продуктов коксования. Нижний слой, представляющий собой суспензию твердых частиц в растворе фосфатов аммония, из отстойника в количестве 2 м3/ч подается на фильтрацию. Твердые вещества, выделенные при фильтрации, утилизируются совместно с фусами каменноугольной смолы по известной технологии. Очищенный раствор после фильтра возвращается в отстойник раствора фосфатов аммония. Средний слой очищенного раствора из отстойника в количестве 35 м3/ч подается в теплообменник 7 и нагревается до 120oС стекающим из регенератора 8 раствором фосфатов аммония. После теплообменника 7 нагретый раствор поступает на верхнюю тарелку регенератора 8. В нижнюю часть регенератора подается 8 т/ч водяного пара. Из раствора фосфатов аммония паром десорбируется аммиак.The excess solution from the circulation circuit of the lower part of the absorber in an amount of 35 m 3 / h with a molar ratio of ammonia to phosphoric acid of 1.78 and a density of 1,200 kg / l is discharged into the sump 5. From the sump, the upper layer of coal tar is periodically discharged into the mechanized clarifiers of the tar resin condensation of chemical products of coking. The lower layer, which is a suspension of solid particles in a solution of ammonium phosphates, from the sump in an amount of 2 m 3 / h is fed to the filtration. The solids recovered during filtration are disposed of together with the fusible coal tar according to the known technology. The purified solution after the filter is returned to the settler of the ammonium phosphate solution. The middle layer of the purified solution from the sump in an amount of 35 m 3 / h is supplied to the heat exchanger 7 and heated to 120 o With the solution of ammonium phosphates draining from the regenerator 8. After the heat exchanger 7, the heated solution enters the upper plate of the regenerator 8. 8 t / h of water vapor is supplied to the lower part of the regenerator. Ammonia is stripped from the ammonium phosphate solution by steam.
Аммиачные пары после регенератора поступают на дальнейшую переработку. Ammonia vapors after the regenerator enter for further processing.
Регенерированный раствор с мольным отношением аммиака к фосфорной кислоте, равным 1,25, из регенератора 8 проходит через теплообменник 7, охлаждается раствором фосфатов аммония, подаваемым из отстойника 5, с 145oС до 80oС, доохлаждается технической водой в холодильнике 9 до 40oС и подается в верхнюю часть абсорбера 1 на очистку коксового газа от аммиака.The regenerated solution with a molar ratio of ammonia to phosphoric acid equal to 1.25 from the regenerator 8 passes through a heat exchanger 7, it is cooled by a solution of ammonium phosphates supplied from a settling tank 5, from 145 o С to 80 o С, it is cooled by technical water in a refrigerator 9 to 40 o C and is fed into the upper part of the absorber 1 for the purification of coke oven gas from ammonia.
Предлагаемый способ очистки коксового газа позволяет увеличить эффективность и надежность процесса при высокой селективности извлечения аммиака из коксового газа. The proposed method of purification of coke oven gas allows to increase the efficiency and reliability of the process with high selectivity for the extraction of ammonia from coke oven gas.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001117580A RU2190457C1 (en) | 2001-06-22 | 2001-06-22 | Method of cleaning coke-oven gas |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001117580A RU2190457C1 (en) | 2001-06-22 | 2001-06-22 | Method of cleaning coke-oven gas |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2190457C1 true RU2190457C1 (en) | 2002-10-10 |
Family
ID=20251117
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001117580A RU2190457C1 (en) | 2001-06-22 | 2001-06-22 | Method of cleaning coke-oven gas |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2190457C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2511369C2 (en) * | 2009-01-27 | 2014-04-10 | Линде Акциенгезелльшафт | Method and device for separation of solid particles from water phase |
| RU2645999C1 (en) * | 2017-05-04 | 2018-02-28 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Method of purifying coke oven gas from ammonia by circular phosphate method |
| RU2815986C1 (en) * | 2023-10-11 | 2024-03-25 | Андрей Владимирович Рожнев | Coke oven gas cleaning method |
-
2001
- 2001-06-22 RU RU2001117580A patent/RU2190457C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| JP 63166414 А1 (реферат), 09.07.1988. JP 2000104079 А2 (реферат), 11.04.2000. * |
| Назаров В.Г. и др., Опытно-промышленные исследования улавливания аммиака из коксового газа круговым фосфатным методом. Кокс и химия. - 1986, № 12. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2511369C2 (en) * | 2009-01-27 | 2014-04-10 | Линде Акциенгезелльшафт | Method and device for separation of solid particles from water phase |
| RU2645999C1 (en) * | 2017-05-04 | 2018-02-28 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Method of purifying coke oven gas from ammonia by circular phosphate method |
| RU2815986C1 (en) * | 2023-10-11 | 2024-03-25 | Андрей Владимирович Рожнев | Coke oven gas cleaning method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US1799858A (en) | Method for catalyzing gaseous reactions | |
| EP2636439B1 (en) | Method for cleaning and separating mto reaction gas containing catalyst micropowders | |
| US7223332B1 (en) | Reactor and process for mercaptan oxidation and separation in the same vessel | |
| JPH08283757A (en) | Method and apparatus for refining natural gas by removing atleast one acidic gas therefrom with solvent | |
| CN104449880B (en) | A kind of raw gas purifying method and device | |
| US1428618A (en) | Purification of waste liquid | |
| US2196878A (en) | Process of purifying absorbent menstruums | |
| RU2190457C1 (en) | Method of cleaning coke-oven gas | |
| US3581472A (en) | System for the removal of naphthalene from coke oven gas | |
| RU2500460C1 (en) | Device and method for amine treatment of gas | |
| RU2162444C1 (en) | Method of purifying industrial sewage from sulfide sulfur and ammonium nitrogen | |
| RU2645999C1 (en) | Method of purifying coke oven gas from ammonia by circular phosphate method | |
| US2675296A (en) | Gas purification process | |
| JPS60501756A (en) | Recovery method of copper inhibitor in CO↓2 recovery from flue gas | |
| CN1193041A (en) | Method for series absorption of refined oil products by absorbent | |
| US8062619B2 (en) | Process and device for desulfurization of a gas, comprising a stage for elimination of sulfur by cooling a gas stream | |
| US2961065A (en) | Coke oven gas by-product recovery | |
| US2863824A (en) | Hydrocarbon conversion processes with recovery of fluorine containing gases | |
| US4108734A (en) | Process for the distillation of weak ammonia liquor | |
| CN104449881A (en) | Method for purifying coke oven gas of vacuum carbonate-process desulphurization and recovering sodium thiocyanate | |
| EP0245814B1 (en) | Cooling, dehumidifying, de-naphthenizing and detarring plant for coal distillation gases | |
| SU84869A1 (en) | ||
| US2671008A (en) | Separation of acid gases from coal carbonization gases | |
| CN111825258B (en) | Coking residual ammonia water treatment device and method | |
| US2890931A (en) | Method of treating absorber solutions used in gas purification |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20130205 |