RU2188749C2 - Process for electrochemical dimensional working - Google Patents
Process for electrochemical dimensional working Download PDFInfo
- Publication number
- RU2188749C2 RU2188749C2 RU98108425/02A RU98108425A RU2188749C2 RU 2188749 C2 RU2188749 C2 RU 2188749C2 RU 98108425/02 A RU98108425/02 A RU 98108425/02A RU 98108425 A RU98108425 A RU 98108425A RU 2188749 C2 RU2188749 C2 RU 2188749C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- working
- pulses
- interelectrode gap
- processing
- electrolyte
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлообработки, в частности к электрохимической размерной обработке (ЭХО), и может быть использовано при изготовлении сложнофасонных деталей машин и формообразующей оснастки из высокопрочных сталей и сплавов, а также при прошивании точных отверстий в широком диапазоне диаметров и глубин в различных материалах. The invention relates to the field of metalworking, in particular to electrochemical dimensional processing (ECHO), and can be used in the manufacture of complex parts of machines and forming equipment from high strength steels and alloys, as well as when stitching precise holes in a wide range of diameters and depths in various materials.
Известен способ размерной электрохимической обработки в проточном электролите с периодическим сближением и отводом электродов, по которому обработку проводят при фиксировании во времени величины рабочего зазора и зазора промывки в каждом периоде, соотношение которых при постоянном давлении прокачки выбирают из условия обеспечения ламинарного режима течения электролита при сближении электродов и турбулентного режима при отводе электродов, причем в период отвода электродов осуществляют выключение источника рабочего тока [а.с. СССР 493341, В 23 Р 1/04, 1976]. A known method of dimensional electrochemical processing in a flowing electrolyte with periodic approximation and removal of the electrodes, according to which the processing is carried out by fixing in time the magnitude of the working gap and the washing gap in each period, the ratio of which at a constant pumping pressure is selected from the condition of ensuring the laminar flow of the electrolyte when the electrodes are brought together and turbulent mode during the removal of electrodes, moreover, during the period of removal of the electrodes, the source of the operating current is switched off [a.s. USSR 493341, B 23 P 1/04, 1976].
Недостатком этого способа является то, что в начале обработки в процессе врезания электрод-инструмента (ЭИ) в заготовку, когда практически нет бокового зазора, не представляется возможным обеспечение ламинарного режима при сближении электродов и турбулентного режима при их отводе вследствие одинаковых гидродинамических условий в межэлектродном промежутке (МЭП), что не позволяет повысить производительность, точность и качество обработки. The disadvantage of this method is that at the beginning of processing during the insertion of the electrode tool (EI) into the workpiece, when there is practically no lateral gap, it does not seem possible to ensure a laminar mode when the electrodes approach and the turbulent mode when they are withdrawn due to the same hydrodynamic conditions in the interelectrode gap (MEP), which does not allow to increase productivity, accuracy and quality of processing.
Известен способ размерной ЭХО с созданием принудительных колебаний одного из электродов, синхронизированных с импульсами напряжения, в процессе которого скважность импульсов регулируют от малых значений, например равных 2-5 в начале обработки, до больших значений, например 8-10 в конце обработки, причем саму последовательность импульсов смещают во времени, уменьшая минимальные мгновенные значения зазора, при которых протекает ток, от 0,05 мм и более в начале обработки до 0,01 мм и менее в конце обработки [а.с. СССР 472778, В 23 H 1/04,1973]. A known method of dimensional ECHO with the creation of forced oscillations of one of the electrodes synchronized with voltage pulses, during which the duty cycle of the pulses is controlled from small values, for example equal to 2-5 at the beginning of processing, to large values, for example 8-10 at the end of processing, the sequence of pulses is shifted in time, reducing the minimum instantaneous values of the gap at which current flows, from 0.05 mm or more at the beginning of processing to 0.01 mm or less at the end of processing [a.s. USSR 472778, B 23 H 1 / 04.1973].
Недостатком данного способа является то, что изменение в процессе обработки скважности импульсов (в начале обработки 2-5, а в конце обработки 8-10) и величины межэлектродного зазора (МЭЗ) (в начале 0,05 мм и более и 0,01 мм и менее в конце обработки) приводит к существенному изменению гидродинамических условий в процессе обработки, от которых в значительной степени зависит оптимальное протекание электрохимического растворения и, следовательно, производительность, точность и качество обработки. Ведение процесса при повышенных значениях МЭЗ (0,05 мм и более) приводит к существенному увеличению скорости течения электролита через МЭЗ из-за уменьшения гидравлических потерь при данном значении давления электролита на входе МЭП. Обработка в этих условиях вызывает турбулентность потока электролита и явления кавитации (парогазовыделение, обусловленное понижением давления электролита в МЭП), особенно в местах резкого поворота направления течения электролита. The disadvantage of this method is that the change in the processing process of the duty cycle of pulses (at the beginning of processing 2-5, and at the end of processing 8-10) and the magnitude of the interelectrode gap (MEZ) (at the beginning of 0.05 mm or more and 0.01 mm and less at the end of the treatment) leads to a significant change in the hydrodynamic conditions during the processing, on which the optimal course of electrochemical dissolution and, consequently, productivity, accuracy and quality of processing largely depend. The process at elevated values of the MEZ (0.05 mm or more) leads to a significant increase in the rate of flow of the electrolyte through the MEZ due to a decrease in hydraulic losses at a given pressure of the electrolyte at the entrance of the MEZ. Processing under these conditions causes turbulence in the electrolyte flow and cavitation phenomena (vapor and gas evolution due to lower electrolyte pressure in the MEA), especially in places where the direction of electrolyte flow sharply changes.
Данное обстоятельство является причиной падения плотности электрического тока и, следовательно, снижения производительности, точности и качества обработки. При обработке же на малых зазорах (0,01 мм и менее) при том же значении давления электролита на входе МЭП происходит резкое уменьшение скорости течения электролита через МЭЗ из-за увеличения гидравлического сопротивления МЭП. Может оказаться, что в данных условиях заданное давление будет недостаточным, чтобы отвести продукты электрохимического растворения из МЭП, и могут возникнуть явления пробоя МЭЗ или короткого замыкания, резко ухудшающие качество обрабатываемой поверхности. This circumstance is the cause of the drop in the electric current density and, consequently, a decrease in productivity, accuracy and quality of processing. When processing at small gaps (0.01 mm or less) with the same value of the electrolyte pressure at the MEP inlet, a sharp decrease in the rate of electrolyte flow through the MES occurs due to an increase in the hydraulic resistance of the MEP. It may turn out that under given conditions the set pressure will be insufficient to divert the products of electrochemical dissolution from the MEP, and phenomena of breakdown of the MES or short circuit may occur, which sharply worsen the quality of the treated surface.
Известен способ электрохимической обработки с прокачкой электролита через МЭП, применением источника с падающей вольт-амперной характеристикой и созданием принудительных колебаний одного из электродов, при котором импульс напряжения устанавливают симметричным относительно момента времени минимального зазора и в процессе обработки поддерживают равенство площадей импульса, разделенных моментом этого времени, изменяя давление электролита на входе в межэлектродный зазор [а.с. СССР 717847, В 23 H 1/04, 1981]. A known method of electrochemical processing with pumping the electrolyte through the MEP, using a source with a falling current-voltage characteristic and the creation of forced oscillations of one of the electrodes, in which the voltage pulse is set symmetrical with respect to the time moment of the minimum gap and during processing maintain the equality of the pulse areas separated by the moment of this time , changing the pressure of the electrolyte at the entrance to the interelectrode gap [A.S. USSR 717847, B 23 H 1/04, 1981].
Недостатком данного способа является низкая производительность электрохимического прошивания отверстий и формообразования фасонных поверхностей из-за невозможности оптимального управления величиной давления электролита в зависимости от изменяющихся условий обработки и различных форм электродов, в частности, если давление электролита больше оптимального, то происходит местное нарушение сплошности потока электролита в паузе между рабочими импульсами, которое приводит к неравномерной промывке межэлектродного промежутка (МЭП). Это, в свою очередь, вызывает неравномерное анодное растворение обрабатываемой поверхности, следовательно, и снижение точности, производительности качества обработки. The disadvantage of this method is the low productivity of the electrochemical flashing of holes and the shaping of shaped surfaces due to the impossibility of optimal control of the electrolyte pressure depending on changing processing conditions and various forms of electrodes, in particular, if the electrolyte pressure is more than optimal, then there is a local violation of the continuity of the electrolyte flow in a pause between working pulses, which leads to uneven washing of the interelectrode gap (MEP). This, in turn, causes uneven anodic dissolution of the treated surface, and consequently, a decrease in accuracy and productivity of processing quality.
Кроме того, регулирование давления по указанному принципу не позволяет работать на давлениях, близких к предельным, при которых еще не наступает изменение ламинарного течения электролита и срывов потока, а также данный способ невозможно использовать при использовании коротких импульсов напряжения, так как регулирование давления электролита в широких пределах не приводит к существенному изменению указанных площадей импульса. Причем указанный способ дает положительный эффект только после некоторого углубления ЭИ в обрабатываемую заготовку, например 0,3 мм и более. Данный способ обработки не позволяет автоматизировать процесс регулирования давления электролита в начале обработки из-за отсутствия выбросов напряжения рабочего импульса по переднему и заднему фронтам, когда ЭИ не углубился еще в заготовку на некоторую величину, например до 0,3 мм. Данный способ принят нами в качестве прототипа как техническое решение, наиболее близкое по технической сущности и достигаемому эффекту. In addition, the pressure regulation according to the indicated principle does not allow working at pressures close to the limiting ones, at which the laminar flow of the electrolyte and flow stalls do not yet occur, and this method cannot be used when using short voltage pulses, since the electrolyte pressure regulation is wide limits does not lead to a significant change in the indicated areas of the pulse. Moreover, this method gives a positive effect only after a certain deepening of EI in the workpiece, for example 0.3 mm or more. This processing method does not allow to automate the process of regulating the pressure of the electrolyte at the beginning of processing due to the absence of surges in the working pulse along the leading and trailing edges, when the EI has not yet gone deep into the workpiece by a certain amount, for example, to 0.3 mm. This method was adopted by us as a prototype as a technical solution, the closest in technical essence and the achieved effect.
Таким образом, известные способы ЭХО не обеспечивают существенного повышения производительности процесса, точности и качества обработки из-за отсутствия достоверного критерия для выбора оптимального давления электролита, при котором достигаются высокие плотности тока. Thus, the known ECHO methods do not provide a significant increase in process productivity, accuracy and processing quality due to the lack of reliable criteria for choosing the optimal electrolyte pressure at which high current densities are achieved.
Задачей настоящего изобретения является повышение производительности, точности и качества электрохимического прошивания, при котором достигаются высокие плотности тока, путем регулирования давления электролита на входе МЭП и поддержания оптимальных гидродинамических условий в МЭП с начала до конца обработки. The objective of the present invention is to increase the productivity, accuracy and quality of electrochemical flashing, in which high current densities are achieved by adjusting the electrolyte pressure at the MEP input and maintaining optimal hydrodynamic conditions in the MEP from the beginning to the end of processing.
Поставленная задача решается тем, что по способу электрохимической размерной обработки сталей и сплавов вибрирующим электродом в электролитах на основе водных растворов нитратов щелочных металлов с регулированием давления электролита на входе межэлектродного промежутка и подачей рабочих импульсов тока в фазе максимального сближения электродов в отличие от прототипа в паузе между рабочими импульсами подают ток прямой полярности, вызывающий падение напряжения на межэлектродном промежутке выше ЭДС поляризации, но ниже потенциала анодного растворения, и в начале обработки увеличивают давление электролита на входе межэлектродного промежутка до возникновения локального максимума напряжения в паузе между рабочими импульсами и в процессе обработки регулируют значение давления электролита на входе межэлектродного промежутка из условия поддержания его максимального значения, при котором не допускают образование локального максимума напряжения в паузе между рабочими импульсами. The problem is solved in that, according to the method of electrochemical dimensional processing of steels and alloys with a vibrating electrode in electrolytes based on aqueous solutions of alkali metal nitrates with the regulation of the electrolyte pressure at the input of the interelectrode gap and the supply of working current pulses in the phase of maximum approximation of the electrodes, unlike the prototype in the pause between with working pulses they feed a current of direct polarity, causing a voltage drop across the interelectrode gap above the polarization EMF, but below the ano potential of the first dissolution, and at the beginning of the treatment, the electrolyte pressure at the inlet of the interelectrode gap is increased until a local maximum of voltage occurs in the pause between the working pulses and during processing, the electrolyte pressure at the inlet of the interelectrode gap is adjusted from the condition of maintaining its maximum value at which the formation of a local maximum voltage in the pause between working pulses.
Предлагаемый способ электрохимической размерной обработки позволяет повысить производительность процесса, точность и качество обработки не менее чем на 15-30%. The proposed method of electrochemical dimensional processing can improve the productivity of the process, the accuracy and quality of processing by at least 15-30%.
Сущность изобретения
На фиг. 1 изображена структурная схема станка, на котором осуществляют предлагаемый способ ЭХО; на фиг.2 - диаграмма изменения параметров при осуществлении предлагаемого способа ЭХО; на фиг.3 - осциллограммы напряжения на межэлектродном промежутке.SUMMARY OF THE INVENTION
In FIG. 1 shows a structural diagram of a machine on which the proposed ECHO method is carried out; figure 2 is a diagram of parameter changes during the implementation of the proposed method ECHO; figure 3 - voltage waveforms on the interelectrode gap.
Предлагаемый способ электрохимической размерной обработки осуществляют в проточном электролите с использованием источника технологического импульсного напряжения (Uраб)1 и измерительного источника тока (Iизм) 5 (фиг.1), подключенных в прямой полярности к электродам. Гармонические колебания S одного из электродов с постоянной амплитудой А создают вибратором 2. На вход МЭП подается электролит под давлением Р, которое регулируется насосом 4, приводимым в движение двигателем и приводом 3. Другой электрод (заготовка) установлен на столе станка (фиг.1), который приводится в движение со скоростью V механической системой 6 и приводом подачи стола 7 станка. Управляющее устройство (компьютер) 9 (фиг.1) через цифроаналоговый преобразователь (ЦАП) 8 связан с источником технологического импульсного напряжения 1, через ЦАП 10 с приводом стола 7, через ЦАП 11 измерительным источником тока 5, через ЦАП 12 с приводом насоса 4, через аналого-цифровой преобразователь (АЦП) 13 с напряжением Uмэп (фиг.2) на межэлектродном промежутке.The proposed method of electrochemical dimensional processing is carried out in a flowing electrolyte using a technological pulse voltage source (U slave ) 1 and a measuring current source (I meas ) 5 (Fig. 1) connected in direct polarity to the electrodes. Harmonic vibrations S of one of the electrodes with a constant amplitude A are created by a vibrator 2. An electrolyte under pressure P is supplied to the MEP input, which is controlled by a pump 4, driven by a motor and drive 3. Another electrode (workpiece) is installed on the machine table (Fig. 1) , which is driven by a speed V by the mechanical system 6 and the feed drive of the table 7 of the machine. The control device (computer) 9 (Fig. 1) is connected through a digital-to-analog converter (DAC) 8 to a source of technological pulse voltage 1, through a DAC 10 with a table drive 7, through a DAC 11 with a measuring current source 5, through a DAC 12 with a pump 4 drive, through an analog-to-digital Converter (ADC) 13 with a voltage of U mep ( figure 2) on the interelectrode gap.
При осуществлении процесса посредством программы, заложенной в управляющее устройство (компьютер) 9 (фиг.2), которое связано со всеми исполнительными устройствами и датчиками станка, организуют процесс ЭХО вибрирующим электродом с подачей рабочих импульсов тока от источника 1 в фазе максимального сближения электродов. В паузе между рабочими импульсами измеряют электрическое сопротивление межэлектродного промежутка путем измерения падения напряжения Uмэп, которое образуется от действия измерительного тока Iизм, прикладываемого от источника 5 в паузах между рабочими импульсами. При этом давление электролита, подаваемого от насоса 3, на вход межэлектродного промежутка регулируют из условия поддержания его максимального значения, при котором еще не появляется локальный максимум на кривой электрического сопротивления межэлектродного промежутка в паузе между рабочими импульсами
Обнаружено, что при увеличении давления электролита на входе межэлектродного промежутка его электрическое сопротивление (напряжение) в паузе между рабочими импульсами, которое косвенно характеризуется величиной напряжения (сопротивления) от действия постоянного измерительного тока, имеет характер, приведенный на осциллограммах (фиг.3). При низких значениях давления электролита (фиг.3а) кривая этого сопротивления (напряжения) гладкая и не имеет локального максимума. По мере увеличения давления (фиг.3в, 3с) на кривой сопротивления (напряжения) появляется локальный максимум, который обусловлен резким увеличением сопротивления МЭП из-за нарушения ламинарного течения (его переход в турбулентное вследствие срыва потока) электролита через МЭП. При этом происходит газонаполнение МЭП, вызванное навигационными явлениями, вызывающее резкое уменьшение тока и выброс напряжения (сопротивления). Возникновение этого косвенного параметра позволяет по нему определять оптимальные значения давления электролита на входе МЭП как в процессе врезания ЭИ в заготовку в начале обработки, так и в процессе полного заглубления электрода, что позволяет автоматизировать работу станка и, регулируя значения давления электролита на входе межэлектродного промежутка из условия поддержания его максимального значения, при котором не допускают образование локального максимума напряжения (сопротивления) в паузе между рабочими импульсами (фиг.3д), обеспечить высокие технологические показатели ЭХО по точности, качеству обработки и производительности процесса.When carrying out the process by means of a program embedded in the control device (computer) 9 (Fig. 2), which is connected to all actuators and sensors of the machine, the ECHO process is organized by a vibrating electrode with the supply of working current pulses from source 1 in the phase of maximum approximation of the electrodes. In the pause between the working pulses, the electrical resistance of the interelectrode gap is measured by measuring the voltage drop U mep , which is formed from the action of the measuring current I ISM applied from the source 5 in the pauses between the working pulses. In this case, the pressure of the electrolyte supplied from the pump 3 to the input of the interelectrode gap is controlled from the condition of maintaining its maximum value at which a local maximum does not yet appear on the curve of the electrical resistance of the interelectrode gap in the pause between working pulses
It was found that with increasing pressure of the electrolyte at the input of the interelectrode gap, its electrical resistance (voltage) in the pause between the working pulses, which is indirectly characterized by the voltage (resistance) from the action of a constant measuring current, has the character shown in the oscillograms (Fig. 3). At low electrolyte pressure (Fig. 3a), the curve of this resistance (voltage) is smooth and does not have a local maximum. As pressure increases (Figs. 3c, 3c), a local maximum appears on the resistance (voltage) curve, which is caused by a sharp increase in the MEP resistance due to disruption of the laminar flow (its transition to turbulent due to flow stall) of the electrolyte through the MEP. At the same time, gas filling of the MEP occurs, caused by navigation phenomena, causing a sharp decrease in current and the release of voltage (resistance). The appearance of this indirect parameter allows one to determine from it the optimal values of the electrolyte pressure at the MEP input both during the insertion of the electrodes into the workpiece at the beginning of processing and during the complete deepening of the electrode, which allows automating the operation of the machine and, by adjusting the values of the electrolyte pressure at the input of the interelectrode gap from conditions for maintaining its maximum value, in which they do not allow the formation of a local maximum voltage (resistance) in the pause between the working pulses (fig.3d), both sinter the high technological performance of ECHO in terms of accuracy, processing quality and process productivity.
Пример конкретной реализации
Предлагаемый способ электрохимической обработки реализован на модернизированном копировально-прошивочном станке 4420Ф11. В качестве двигателей и приводов вибратора, насоса и стола использованы комплектные привода и двигатели фирмы BOSCH. В качестве управляющего устройства использовался промышленный компьютер фирмы Advantech с комплектом стандартных плат АЦП и ЦАП. Материал образца и ЭИ-сталь 40•13 в отожженном состоянии, площадь обработки 10 см2, электролит - 10% NaNO3. В процессе обработки напряжение рабочих импульсов поддерживали Uраб= 9 B; длительность импульсов tи=3 мс; среднее давление электролита на входе в МЭП Рмэп.ср. в начале обработки, когда возникал локальный максимум напряжения, равнялось 50 кПа, а в конце обработки это давление, при котором возникал указанный максимум напряжения, равнялось уже 350 кПа; температуру электролита - 18oС; частота вибрации электрода 47 Гц; заданный рабочий межэлектродный зазор Spaб=0,010 мм; амплитуда колебаний ЭИ А=0,2 мм. Ток измерительного источника Iизм равнялся 0,5 А. При ламинарном потоке электролита напряжение в паузе между рабочими импульсами Uизм равнялось 2,3 В, а при повышении давления электролита на входе МЭП, когда возникало турбулентное течение, образовался локальный максимум напряжения в паузе между рабочими импульсами до 3,5 В.Concrete implementation example
The proposed method of electrochemical processing is implemented on a modernized copy-firmware machine 4420F11. The motors and drives of the vibrator, pump and table used complete drives and motors from BOSCH. An Advantech industrial computer with a set of standard ADC and DAC boards was used as a control device. The sample material and EI-steel 40 • 13 in the annealed state, the processing area of 10 cm 2 , the electrolyte - 10% NaNO 3 . During processing, the voltage of the working pulses was maintained U slave = 9 V; pulse duration t i = 3 ms; the average pressure of the electrolyte at the entrance to the MEP R map.sr. at the beginning of processing, when a local maximum of voltage appeared, it was equal to 50 kPa, and at the end of processing this pressure, at which the indicated maximum of voltage appeared, was already 350 kPa; the electrolyte temperature is 18 o C; electrode vibration frequency 47 Hz; predetermined working interelectrode gap S paб = 0,010 mm; the amplitude of the oscillations EI A = 0.2 mm Measuring the source current I MOD is 0.5 A. For the laminar flow of the electrolyte in the pause between the voltage pulses U workers edited equal 2.3V, and with increasing electrolyte inlet pressure MEP, when a turbulent flow, formed a local maximum voltage in the pause between operating pulses up to 3.5 V.
Анализ результатов обработки показал, что при использовании предлагаемого способа ЭХО по сравнению с известными ЭХО на аналогичных режимах происходило повышение производительности обработки в 1,3 раза, погрешность копирования ЭИ на обработанной поверхности составила не более 0,015 мм, шероховатость соответствовала Ra 0,4 мкм. An analysis of the processing results showed that when using the proposed ECHO method compared to the known ECHO in similar modes, the processing productivity increased by 1.3 times, the error in copying EI on the treated surface was not more than 0.015 mm, and the roughness corresponded to Ra 0.4 μm.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98108425/02A RU2188749C2 (en) | 1998-05-05 | 1998-05-05 | Process for electrochemical dimensional working |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98108425/02A RU2188749C2 (en) | 1998-05-05 | 1998-05-05 | Process for electrochemical dimensional working |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU98108425A RU98108425A (en) | 2000-02-20 |
| RU2188749C2 true RU2188749C2 (en) | 2002-09-10 |
Family
ID=20205557
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98108425/02A RU2188749C2 (en) | 1998-05-05 | 1998-05-05 | Process for electrochemical dimensional working |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2188749C2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012026842A1 (en) * | 2010-08-27 | 2012-03-01 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Ecm" | Electrochemical machining method (variant embodiments) |
| RU2590743C1 (en) * | 2014-12-19 | 2016-07-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг РФ) | Method of multiple-point pulsed electrochemical treatment of blades in robotic system and device therefor |
| CN107322112A (en) * | 2017-07-17 | 2017-11-07 | 常州工学院 | A kind of pulse current matches feed arrangement with vibration |
| RU2701909C1 (en) * | 2018-12-05 | 2019-10-02 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тульский государственный университет" (ТулГУ) | Pulse-cyclic electrochemical processing method |
-
1998
- 1998-05-05 RU RU98108425/02A patent/RU2188749C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012026842A1 (en) * | 2010-08-27 | 2012-03-01 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Ecm" | Electrochemical machining method (variant embodiments) |
| RU2504460C2 (en) * | 2010-08-27 | 2014-01-20 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Есм" | Method of electrochemical treatment (versions) |
| RU2590743C1 (en) * | 2014-12-19 | 2016-07-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг РФ) | Method of multiple-point pulsed electrochemical treatment of blades in robotic system and device therefor |
| CN107322112A (en) * | 2017-07-17 | 2017-11-07 | 常州工学院 | A kind of pulse current matches feed arrangement with vibration |
| RU2701909C1 (en) * | 2018-12-05 | 2019-10-02 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тульский государственный университет" (ТулГУ) | Pulse-cyclic electrochemical processing method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2264894C2 (en) | Electrochemical working process | |
| US6231748B1 (en) | Method of and arrangement for electrochemical machining | |
| CN1165493A (en) | Method for electrochemical machining by bipolar pulses | |
| JP2003531020A (en) | How to control electrochemical processing | |
| RU2188749C2 (en) | Process for electrochemical dimensional working | |
| JPS62255013A (en) | Electro-chemical machining device | |
| JP4068254B2 (en) | Electric discharge machine | |
| RU2220031C1 (en) | Method for electrochemical treatment of titanium and its alloys | |
| RU2330746C2 (en) | Method of dimensional electro-chemical treatment of metals | |
| Zaytsev et al. | Formation mechanism and elimination of the workpiece surface macro-defects, aligned along the electrolyte stream at electrochemical machining | |
| De Silva et al. | Process control and power systems for electrochemical-erosion sinking (ELESIN) | |
| RU2038928C1 (en) | Method of electrochemical dimensional machining | |
| JP3750188B2 (en) | Electrolytic processing method | |
| RU2055708C1 (en) | Electrochemical dimensional treatment method | |
| JP4551384B2 (en) | EDM flushing method | |
| RU2216437C2 (en) | Electrochemical treatment method | |
| US4883568A (en) | Finishing method employing electro-chemical process | |
| RU2271905C1 (en) | Process for electrochemically treating titanium and its alloys | |
| SU1148737A1 (en) | Method of electric-discharge chemical machining | |
| RU2389588C2 (en) | Method of electrochemical treatment of minor-curvature surfaces by section electrode-tool and device to this end | |
| RU2047431C1 (en) | Method of electrochemical treatment | |
| CN204277141U (en) | High speed and precision type electrochemical machine | |
| RU2613250C2 (en) | Micro-arc oxidation device | |
| Panda et al. | Performance improvement of electrochemical micromachining employing pulse width modulation | |
| RU2192942C2 (en) | Method for dimensional electrochemical treatment |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20040506 |