RU2186341C1

RU2186341C1 - Gas flowmeter

Info

Publication number: RU2186341C1
Application number: RU2001111072/28A
Authority: RU
Inventors: В.П. Стариков
Original assignee: Стариков Владислав Петрович
Priority date: 2000-05-22
Filing date: 2000-05-22
Publication date: 2002-07-27

Abstract

FIELD: gas transportation. SUBSTANCE: gas flowmeter is installed in main pipe-line, it has inlet cylindrical part with cellular straightening vane, nozzle, cylindrical branch pipe and conical extension piece. Internal space of cylindrical branch pipe includes inlet section in the form of cylinder and measurement section in the form of cone matched to it. Ring chambers with pickups measuring high and low pressure are placed coaxially to inlet part and to cylindrical branch pipe and communicate with their internal spaces through perforation in the form of slit double step grooves. EFFECT: increased accuracy of measurement of medium and large flow rates, expanded dynamic range of measurement. 2 dwg

Description

Изобретение относится к области измерения объема или массы газов путем пропускания их через измерительные устройства непрерывным потоком, а более конкретно - к измерению расхода газа, транспортируемого по газопроводам различного назначения, включая магистральные. The invention relates to the field of measuring the volume or mass of gases by passing them through a measuring device in a continuous stream, and more particularly to measuring the flow rate of gas transported through gas pipelines for various purposes, including trunk.

Известна конструкция измерителя расхода газа, включающая мерную диафрагму, корпус для ее установки и подсоединения к трубопроводу, а также установки датчиков измерения давления до и после диафрагмы. [1]
Недостатком данной конструкции является то, что за диафрагмой площадь поперечного сечения струи потока сначала уменьшается, поэтому измеренный перепад давления относится именно к этой площади, а не к площади отверстия диафрагмы. Это требует введения поправки к измеренному таким образом потоку - так называемого "коэффициента расхода", и чтобы его стабилизировать, выполняют входную кромку диафрагмы как можно более острой, а саму диафрагму как можно тоньше. Однако, со временем, а также при наличии в потоке газа твердых частиц, эта кромка притупляется, что резко снижает точность замера за счет срыва потока и усиления турбулентных явлений. Турбулентные явления могут быть также усилены наличием колен или иных препятствий выше и ниже по потоку в трубопроводе. Кроме того, при средних и больших скоростных напорах газа, т. е. при средних и больших расходах, форма диафрагмы и, как следствие, диаметр проходного отверстия диафрагмы искажаются из-за деформаций, вызванных скоростным напором, что ведет к появлению дополнительных погрешностей в измерении расхода. Вследствие этого для измерителя расхода газа, содержащего мерную диафрагму, при установке на трубопровод необходимо наличие прямолинейных участков длиной 50-100 диаметров трубопровода до и после мерной диафрагмы. Ввиду низкой эрозионной стойкости материала диафрагмы происходит сравнительно быстрый износ мерных диафрагм, что требует их частой замены, и, как следствие, высоких эксплуатационных расходов.A known design of a gas flow meter, including a measured diaphragm, a housing for its installation and connection to the pipeline, as well as the installation of pressure measurement sensors before and after the diaphragm. [1]
The disadvantage of this design is that behind the diaphragm, the cross-sectional area of the flow jet first decreases, therefore, the measured pressure drop refers to this area, and not to the area of the diaphragm opening. This requires an amendment to the flow measured in this way - the so-called "flow coefficient", and in order to stabilize it, the entrance edge of the diaphragm is made as sharp as possible, and the diaphragm itself is as thin as possible. However, over time, as well as in the presence of solid particles in the gas stream, this edge becomes dulled, which sharply reduces the measurement accuracy due to flow stall and amplification of turbulent phenomena. Turbulent phenomena can also be exacerbated by the presence of knees or other obstacles upstream and downstream in the pipeline. In addition, at medium and high velocity gas pressures, i.e., at medium and high flow rates, the shape of the diaphragm and, as a consequence, the diameter of the diaphragm bore are distorted due to deformations caused by the high-speed pressure, which leads to the appearance of additional measurement errors expense. As a result, for a gas flow meter containing a measuring diaphragm, when installed on a pipeline, it is necessary to have straight sections with a length of 50-100 pipe diameters before and after the measuring diaphragm. Due to the low erosion resistance of the diaphragm material, relatively rapid wear of the measured diaphragms occurs, which requires their frequent replacement, and, as a consequence, high operating costs.

Известна конструкция измерителя расхода газа, выполненная в виде трубки Вентури, включающая последовательно и соосно расположенные цилиндрическую часть, сопло, цилиндрический патрубок, коническую насадку, а также датчики давления, установленные на цилиндрической насадке перед соплом и на цилиндрическом патрубке после сопла. [2]
Недостатком известной конструкции измерителя расхода газа является то, что датчик давления, установленный перед соплом, измеряет статическое давление в проходящем через трубопровод макротурбулентном потоке, и, чтобы сделать достоверность измерения статического давления приемлемой, длина прямой гладкой трубы трубопровода перед датчиком должна быть не менее 24 диаметров трубопровода. Второй датчик давления, установленный на цилиндрическом патрубке, находится в зоне кольцевого "прилипшего" слоя, который неизбежно возникает при прохождении потока вблизи неподвижной поверхности и который искажает формы и размеры сечения измерительного участка, что снижает точность измерения. Кроме того, поведение потока в цилиндрическом патрубке носит также макротурбулентный характер, что приводит к низкой достоверности измеренного значения статического давления за счет турбулентных пульсаций продольной и поперечной компонент скорости потока, а следовательно и перепада давления, что влечет за собой значительные некомпенсированные случайные погрешности измерения расхода.A known design of a gas flow meter, made in the form of a venturi, including sequentially and coaxially arranged cylindrical part, nozzle, cylindrical nozzle, conical nozzle, as well as pressure sensors mounted on a cylindrical nozzle in front of the nozzle and on the cylindrical nozzle after the nozzle. [2]
A disadvantage of the known design of a gas flow meter is that the pressure sensor installed in front of the nozzle measures the static pressure in the macroturbulent flow passing through the pipeline, and in order to make the measurement of static pressure acceptable, the length of the straight smooth pipe in front of the sensor must be at least 24 diameters the pipeline. The second pressure sensor mounted on the cylindrical nozzle is located in the zone of the annular "adhering" layer, which inevitably occurs when the flow passes near a fixed surface and which distorts the shape and size of the cross section of the measuring section, which reduces the measurement accuracy. In addition, the flow behavior in the cylindrical nozzle is also of a macroturbulent nature, which leads to a low reliability of the measured static pressure due to turbulent pulsations of the longitudinal and transverse components of the flow velocity, and hence the pressure drop, which entails significant uncompensated random errors in the flow measurement.

Наиболее близким аналогом изобретения является измеритель расхода газа, включающий последовательно соединенные относительно общей оси цилиндрическую часть с перфорированной диафрагмой-струевыпрямителем на входе, сопло, цилиндрический патрубок, коническую насадку, кольцевые камеры с датчиками для замера высокого и низкого давлений и штуцерами для промывки, размещенные коаксиально с охватом перфорированных кольцевых участков относительно входной цилиндрической части и цилиндрического патрубка, сообщающиеся посредством сквозных продольных щелевых двухступенчатых пазов - перфораций с их внутренними полостями, выполненными в виде прямых круговых цилиндров [3]. The closest analogue of the invention is a gas flow meter, including a cylindrical part connected in series with a perforated diaphragm-jet straightener at the inlet, a nozzle, a cylindrical nozzle, a conical nozzle, annular chambers with sensors for measuring high and low pressure and flushing fittings placed coaxially with the coverage of the perforated annular sections relative to the inlet cylindrical part and the cylindrical pipe, communicating by means of through p odolnyh two stage slotted grooves - the perforations with their internal cavities, made in the form of straight circular cylinders [3].

Недостатком этой конструкции является то, что в ней неучтено влияние на точность измерения таких факторов, как наличие деформационной компоненты, возникающей из-за разности давлений в цилиндрической части и внутреннего давления в потоке на выходе из сопла и подходе к измерительному участку низкого давления в охватывающей полости цилиндрического патрубка, а также возможность возникновения прилипшего слоя и срыва потока из-за резонансных колебаний этого прилипшего слоя. Все эти факторы снижают точность измерения расхода газа, особенно при средних и больших (магистральных) расходах. The disadvantage of this design is that it does not take into account the influence on the measurement accuracy of factors such as the presence of a deformation component arising due to the pressure difference in the cylindrical part and the internal pressure in the stream at the nozzle exit and the approach to the low pressure measuring section in the enclosing cavity a cylindrical nozzle, as well as the possibility of an adherent layer and a stall due to resonant vibrations of this adherent layer. All these factors reduce the accuracy of gas flow measurement, especially at medium and large (main) flows.

Техническим результатом от использования предлагаемого изобретения является устранение указанных выше недостатков, повышение эксплуатационной точности и стабильности измерений. The technical result from the use of the invention is to eliminate the above disadvantages, increase operational accuracy and stability of measurements.

Это достигается тем, что измеритель расхода газа, включающий последовательно соединенные относительно общей оси входную цилиндрическую часть с внутренним диаметром, равным внутреннему диаметру соединенного с ней трубопровода, и с продольными щелевыми двухступенчатыми пазами, сопло, цилиндрический патрубок, внутренняя полость которого включает входной участок в виде кругового цилиндра и измерительный участок, снабженный перфорацией в виде продольных щелевых двухступенчатых пазов, и коническую насадку, а также кольцевые камеры с датчиками для замера высокого и низкого давлений со штуцерами для промывки, размещенные коаксиально относительно цилиндрической части и цилиндрического патрубка и сообщающиеся с их внутренними полостями посредством перфорации, при этом кольцевая камера с датчиком для замера низкого давления установлена с обеспечением охвата наружной поверхности обоих участков цилиндрического патрубка, входной участок внутренней полости цилиндрического патрубка выполнен в виде кругового цилиндра с диаметром, равным выходному диаметру сопла и с линейным размером по общей оси не более 0,1 выходного диаметра сопла, измерительный участок выполнен в виде кругового конуса с углом α, причем tgα не превышает 1/50, диаметр входного отверстия измерительного участка равен диаметру входного участка, а диаметр выходного отверстия измерительного участка равен диаметру входного отверстия конической насадки, выполненной с углом β наклона ее образующей к общей оси, равным 2,5-3 градуса. This is achieved by the fact that the gas flow meter, which includes a cylindrical inlet part in series with an inner diameter equal to the inner diameter of the pipeline connected to it and with longitudinal slotted two-stage grooves, a nozzle, a cylindrical pipe, the inner cavity of which includes an inlet section in the form a circular cylinder and a measuring section provided with perforations in the form of longitudinal slotted two-stage grooves, and a conical nozzle, as well as annular chambers with a sensor with measuring instruments for high and low pressure with flushing fittings, placed coaxially with respect to the cylindrical part and the cylindrical pipe and communicating with their internal cavities by perforation, while the annular chamber with a sensor for measuring low pressure is installed to provide coverage of the outer surface of both sections of the cylindrical pipe, the input section of the inner cavity of the cylindrical nozzle is made in the form of a circular cylinder with a diameter equal to the output diameter of the nozzle and is linear m the size of the common axis is not more than 0.1 of the nozzle outlet diameter, the measuring section is made in the form of a circular cone with an angle α, and tgα does not exceed 1/50, the diameter of the inlet of the measuring section is equal to the diameter of the inlet, and the diameter of the outlet of the measuring section is the diameter of the inlet of the conical nozzle, made with an angle β of inclination of its generatrix to the common axis, equal to 2.5-3 degrees.

Изобретение поясняется чертежом, где на фиг.1 показан в разрезе подсоединенный к трубопроводу 1 измеритель расхода газа. На фиг.2 представлен схематический чертеж с контуром внутренней полости цилиндрического патрубка и части примыкающих к ней внутренних полостей сопла и конической насадки. The invention is illustrated in the drawing, where Fig. 1 shows a sectional view of a gas flow meter connected to a pipeline 1. Figure 2 presents a schematic drawing with the contour of the inner cavity of the cylindrical pipe and part of the adjacent internal cavities of the nozzle and conical nozzle.

Измеритель расхода газа установлен в магистральном трубопроводе и содержит входную цилиндрическую часть 2 с перфорированной диафрагмой - сотовым струевыпрямителем 3 на входе, кольцевую камеру 4 с датчиком 5 для замера высокого давления, перфорацию в виде продольных двухступенчатых щелевых пазов 6, сопло 7, цилиндрический патрубок 8 с двухступенчатой внутренней полостью, включающей входной участок в виде прямого кругового цилиндра 9 и измерительный участок в виде прямого кругового усеченного конуса 10, с перфорацией в виде продольных двухступенчатых щелевых пазов 11, сообщающейся с кольцевой камерой 12, снабженной датчиком 13 для замера низкого давления, коническую насадку 14, а также штуцера для промывки 15,16. При этом сотовый струевыпрямитель 3 выполнен в виде сотовой конструкции с размерами сотовой ячейки не более 12 мм по диаметру описанной окружности и длиной по общей оси измерителя не менее 10 диаметров этой описанной окружности, а двухступенчатые продольные щелевые пазы - перфорации в цилиндрической части 2 и цилиндрическом патрубке 8 выполнены таким образом, что поперечное сечение перфорации содержит два участка (ступени), при этом входной участок со стороны внутренней части цилиндрического патрубка 8 или цилиндрической части 2 представляет собой точный квадрат с размерами сторон в 1 мм, а второй участок выполнен в виде части эллипса, раскрывающейся частью выходящий в кольцевые камеры 12 и 4, при этом кольцевая камера 12 охватывает цилиндрический патрубок и прилегающую часть сопла. The gas flow meter is installed in the main pipeline and contains an inlet cylindrical part 2 with a perforated diaphragm - a honeycomb jet straightener 3 at the inlet, an annular chamber 4 with a sensor 5 for measuring high pressure, perforation in the form of longitudinal two-stage slotted grooves 6, nozzle 7, cylindrical pipe 8 s a two-stage internal cavity, including the input section in the form of a straight circular cylinder 9 and the measuring section in the form of a straight circular truncated cone 10, with perforation in the form of longitudinal two step slotted grooves 11, communicating with the annular chamber 12, equipped with a sensor 13 for measuring low pressure, a conical nozzle 14, as well as a nozzle for flushing 15.16. In this case, the honeycomb jet straightener 3 is made in the form of a honeycomb structure with a cell size of not more than 12 mm in diameter of the described circle and a length along the common axis of the meter of at least 10 diameters of this described circle, and two-stage longitudinal slotted grooves — perforations in the cylindrical part 2 and the cylindrical pipe 8 is made in such a way that the cross section of the perforation contains two sections (steps), while the input section from the side of the inner part of the cylindrical pipe 8 or the cylindrical part 2 represents m is an exact square with sides of 1 mm, and the second portion is formed as a portion of an ellipse, a drop-down portion facing into the annular chamber 12 and 4, the annular chamber 12 includes a cylindrical sleeve and the adjacent part of the nozzle.

Измеритель расхода газа "Струя" работает следующим образом. The gas meter "Jet" works as follows.

Исходный турбулентный поток из магистрального трубопровода 1 перед входной цилиндрической частью 2 разбивается сотовым струевыпрямителем 3 на множество мелких вихревых струй, макротурбулентность которых ослаблена за счет расщепления общего вихря потока, а также в результате трения и массового переноса на границах мелких вихревых струй, вызывающих потерю энергии макротурбулентности. Во входную цилиндрическую часть 2 поступает поток с резко пониженной макротурбулентностью и через перфорацию 6, выполненную в виде продольных двухступенчатых пазов (количество пазов, их размеры рассчитываются по авторской методике), в коаксиально расположенную кольцевую камеру 4, в которой установлен датчик 5 для замера высокого давления, передается достоверное значение статического давления на входе в измеритель "Струя", высокая достоверность которого обеспечивается формой поперечного сечения и длиной перфораций, выполняющих роль осреднителей турбулентных пульсаций поперечной и продольной компонент скорости потока. Поскольку величины и знаки пульсаций скорости в турбулентном потоке равновероятны, то в коаксиально расположенную кольцевую камеру 4 турбулентные пульсации скорости потока передаваться не будут. Далее поток поступает в сопло 7, где происходит дальнейшая потеря энергии макротурбулентности путем усиления процесса массового переноса между мелкими вихревыми струями потока за счет формы сопла, обеспечивающей повышение потерь энергии макротурбулентности сжимающихся струй. Затем поток поступает во внутреннюю полость цилиндрического патрубка 8, выполненную двухступенчатой, включающей входной участок 9 и измерительный участок 10, а коаксиально размещенная относительно цилиндрического патрубка кольцевая камера 12 с датчиком 13 для замера давления установлена с обеспечением охвата наружной поверхности обеих участков, при этом входной участок 9 выполнен в виде прямого кругового цилиндра с диаметром, равным выходному диаметру сопла, и линейным размером по общей оси, равным 0,1 выходного диаметра сопла. Так как наружная поверхность входного цилиндрического участка 9 введена в камеру 12, где ведется замер низкого давления, то на наружную и внутреннюю поверхности при любом значении расхода и давления газа будет воздействовать одно и то же давление, и окончательное формирование потока перед поступлением на измерительный участок 10 происходит без влияния деформационной компоненты. После чего поток поступает на измерительный участок 10, выполненный в виде прямого кругового усеченного конуса с углом α наклона образующей к общей оси, при этом tgα не превышает 1/50, и при этом диаметр меньшего основания конуса, являющийся входным отверстием измерительного участка 10, равен диаметру выходного отверстия входного цилиндрического участка 9, а диаметр большего основания конуса равен диаметру входного отверстия конической насадки 14. Такое выполнение внутренней полости измерительного участка 10 позволяет в широких пределах изменять его пропускную способность в зависимости от газодинамических характеристик перекачиваемого газа, значительно увеличивая диапазон измерений по величине расхода, подавляя макротурбулентность и пульсации поперечной и продольной компонент скорости потока и тем самым снижая дисперсию средней скорости измеряемого потока в поперечном сечении на измерительном участке, где через перфорацию 11, выполненную в виде продольных двухступенчатых пазов, в коаксиально размещенную кольцевую камеру 12 с установленным в ней датчиком 13 для замера низкого давления передается достоверное значение низкого статического давления, при этом остаточные пульсации продольной компоненты скорости потока газа интегрируются на щелевой перфорации 11 таким образом, что средняя величина пульсации продольной компоненты скорости потока, передаваемая в кольцевую камеру 12 становится близкой к нулю. Затем поток поступает в коническую насадку 14, при этом угол β наклона образующей конуса измерительного участка 10 подобран так, чтобы при прохождении потока в конической насадке 14 и поступлении его в трубопровод не возникало срывных турбулентных возмущений, могущих оказать обратное влияние на поток в измерительном участке, и тем самым снизить точность измерений. Это также позволяет определить оптимальный угол наклона образующей конической насадки 14, а следовательно и ее оптимальный размер, исходя из того, что вне зависимости от параметров перекачиваемого газа, кинетические и динамические параметры потока, поступающего в коническую насадку, будут постоянны, что достигается подбором конусности измерительного участка, при этом оптимальный угол β наклона образующей конической насадки составляет 2,5-3 градуса. При большем угле β возможны срывы потока, что скажется отрицательно на точности измерений, а при меньшем - неоправданное увеличение длины конической насадки и резкое возрастание гидравлических потерь, что также снижает точность измерений. The initial turbulent flow from the main pipeline 1 in front of the inlet cylindrical part 2 is divided by a honeycomb jet straightener 3 into many small vortex jets, the macroturbulence of which is weakened by splitting the general vortex of the stream, and also as a result of friction and mass transfer at the boundaries of small vortex jets, causing the loss of macroturbulence energy . A flow with sharply reduced macroturbulence and through a perforation 6 made in the form of longitudinal two-stage grooves (the number of grooves, their sizes are calculated by the author's method), into a coaxially located annular chamber 4, in which a sensor 5 for measuring high pressure , a reliable value of the static pressure at the inlet to the “Jet” meter is transmitted, the high reliability of which is ensured by the cross-sectional shape and the length of the perforations that play the role of dniteley turbulent pulsations transverse and longitudinal components of the flow velocity. Since the magnitudes and signs of the velocity pulsations in the turbulent flow are equally probable, turbulent flow velocity pulsations will not be transmitted to the coaxially located annular chamber 4. Next, the flow enters the nozzle 7, where there is a further loss of macroturbulence energy by enhancing the mass transfer process between the small vortex jets of the flow due to the shape of the nozzle, which provides an increase in the macroturbulence energy loss of the compressed jets. Then, the flow enters the internal cavity of the cylindrical pipe 8, made two-stage, including the inlet section 9 and the measuring section 10, and the annular chamber 12 coaxially placed relative to the cylindrical pipe with a sensor 13 for measuring pressure is installed to ensure coverage of the outer surface of both sections, while the inlet section 9 is made in the form of a straight circular cylinder with a diameter equal to the outlet diameter of the nozzle and a linear dimension along the common axis equal to 0.1 of the outlet diameter of the nozzle. Since the outer surface of the inlet cylindrical section 9 is introduced into the chamber 12, where low pressure is measured, the same pressure will act on the outer and inner surfaces for any value of gas flow and pressure, and the final flow formation before entering the measuring section 10 occurs without the influence of the deformation component. After that, the flow enters the measuring section 10, made in the form of a straight circular truncated cone with an angle α of inclination of the generatrix to the common axis, while tgα does not exceed 1/50, and the diameter of the smaller base of the cone, which is the inlet of the measuring section 10, is the diameter of the outlet opening of the inlet cylindrical section 9, and the diameter of the larger base of the cone is equal to the diameter of the inlet of the conical nozzle 14. This embodiment of the inner cavity of the measuring section 10 allows a wide range of measurements to determine its throughput depending on the gas-dynamic characteristics of the pumped gas, significantly increasing the measurement range by the flow rate, suppressing the macroturbulence and pulsations of the transverse and longitudinal components of the flow velocity and thereby reducing the dispersion of the average velocity of the measured flow in the cross section in the measuring section, where through perforation 11 made in the form of longitudinal two-stage grooves, in a coaxially placed annular chamber 12 with a sensor 13 installed in it for measuring -pressure value is transmitted significant low static pressure, and the residual ripple of the longitudinal component of the gas flow rate are integrated in the slotted perforations 11 so that the average value of the longitudinal component of pulsation flow rate transferred into the annular chamber 12 becomes close to zero. Then, the flow enters the conical nozzle 14, while the angle of inclination β of the generatrix of the cone of the measuring section 10 is selected so that when the flow passes through the conical nozzle 14 and when it enters the pipeline, there are no turbulent disturbances that could have an opposite effect on the flow in the measuring section, and thereby reduce the accuracy of measurements. This also allows you to determine the optimal angle of inclination of the generatrix of the conical nozzle 14, and therefore its optimal size, based on the fact that, regardless of the parameters of the pumped gas, the kinetic and dynamic parameters of the flow entering the conical nozzle will be constant, which is achieved by selecting the measuring taper plot, while the optimal angle β of inclination of the generatrix of the conical nozzle is 2.5-3 degrees. At a larger angle β, disruption of the flow is possible, which will negatively affect the measurement accuracy, and at a smaller angle, an unjustified increase in the length of the conical nozzle and a sharp increase in hydraulic losses, which also reduces the accuracy of the measurements.

Измеритель расхода газа заявленной конструкции позволяет на 15-20% снизить погрешности измерений, в 2-3 раза расширить динамический диапазон измерений по величине расхода и снизить вес конструкции приблизительно на 10% по сравнению с прототипом. The gas flow meter of the claimed design allows to reduce the measurement error by 15-20%, to expand the dynamic range of measurements by flow rate by 2-3 times and reduce the weight of the structure by about 10% compared to the prototype.

Источники информации
1. Измеритель расхода газа фирмы ISA Control LTD, информационный листок FDS/4, выпуск 1, 1994.Sources of information
1. Gas meter, ISA Control LTD, Fact Sheet FDS / 4, Issue 1, 1994.

2. Измеритель расхода газа фирмы ISA Control, информационный листок FDS/9, выпуск 2, 1994. 2. ISA Control gas flow meter, leaflet FDS / 9, issue 2, 1994.

3. Измеритель расхода газа. WO 98/48246, G 01 F 1/42, 29.10.1998. 3. Gas flow meter. WO 98/48246, G 01 F 1/42, 10.29.1998.

Claims

A gas flow meter, including a cylindrical inlet part connected in series with an inner diameter equal to the inner diameter of the pipeline connected to it, and with longitudinal slotted two-stage grooves, a nozzle, a cylindrical pipe, the internal cavity of which includes an inlet section in the form of a circular cylinder and a measuring section equipped with perforations in the form of longitudinal slotted two-stage grooves, and a conical nozzle, as well as annular chambers with sensors for measuring high o and low pressure with flushing fittings, placed coaxially relative to the cylindrical part and the cylindrical pipe and communicating with their internal cavities by perforation, while the annular chamber with a sensor for measuring low pressure is installed to provide coverage of the outer surface of both sections of the cylindrical pipe, characterized in that the input section of the inner cavity of the cylindrical nozzle is made in the form of a circular cylinder with a diameter equal to the output diameter of the nozzle, and with a linear by measuring along the common axis not more than 0.1 of the nozzle exit diameter, the measuring section is made in the form of a circular cone with an angle α, with tgα not exceeding 1/50, the diameter of the inlet of the measuring section is equal to the diameter of the inlet, and the diameter of the outlet of the measuring section is equal to the diameter the inlet of the conical nozzle, made with an angle β of inclination of its generatrix to the common axis, equal to 2.5-3 ^o .