RU2186287C2 - Hydraulic impact damper - Google Patents
Hydraulic impact damper Download PDFInfo
- Publication number
- RU2186287C2 RU2186287C2 RU2000117153A RU2000117153A RU2186287C2 RU 2186287 C2 RU2186287 C2 RU 2186287C2 RU 2000117153 A RU2000117153 A RU 2000117153A RU 2000117153 A RU2000117153 A RU 2000117153A RU 2186287 C2 RU2186287 C2 RU 2186287C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cones
- holes
- impeller
- cone
- pump
- Prior art date
Links
Landscapes
- Reciprocating Pumps (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к гидравлике и может быть использовано для уменьшения вязкости жидкости, например товарной нефти. The invention relates to hydraulics and can be used to reduce the viscosity of a liquid, for example, commercial oil.
Известен демпфер гидравлического удара, содержащий установленный между торцовыми поверхностями трубопроводов поперечно-гофрированный элемент из эластичного материала, герметично закрепленный торцами к трубопроводам, снабженный дополнительными демпфирующими элементами, закрепленными на торцовых поверхностях трубопроводов, каждый из которых выполнен в виде акустических трансформаторов с внутренней поверхностью экспоненциальной формы из того же материала, что и трубопровод (1). A water hammer damper is known, comprising a transversely corrugated element made of elastic material between the end surfaces of the pipelines, hermetically fixed by the ends to the pipelines, provided with additional damping elements fixed on the end surfaces of the pipelines, each of which is made in the form of acoustic transformers with an internal surface of exponential shape from the same material as the pipeline (1).
Основной недостаток такого демпфера состоит в том, что преобразуемая им энергия высокочастотных волн, распространяющихся по трубопроводу, как по волноводу, преобразуется в неуправляемый процесс нагрева транспортируемой по трубопроводу жидкости, что дестабилизирует последнюю. The main disadvantage of such a damper is that it converts the energy of high-frequency waves propagating through the pipeline, like a waveguide, into an uncontrolled process of heating the fluid transported through the pipeline, which destabilizes the latter.
Наиболее близким к заявляемому изобретению является демпфер гидравлического удара, содержащий активный демпфирующий элемент, выполненный в виде поперечно-гофрированной эластичной оболочки в форме конуса с малым и большим основаниями, при этом большее основание направлено навстречу потоку, установленную внутри низкочастотного демпфирующего элемента в виде поперечно-гофрированной проставки, размещенной в корпусе, установленном на трубопроводе (2). Closest to the claimed invention is a water hammer damper containing an active damping element made in the form of a transversely corrugated elastic shell in the form of a cone with small and large bases, while the larger base is directed towards the flow, installed inside the low-frequency damping element in the form of a transversely corrugated spacers placed in a housing mounted on a pipeline (2).
Основные недостатки известного устройства состоят в том, что оно малоэффективно при гашении энергии сверхнизкочастотных волн, распространяющихся по потокам жидкости, как по волноводам, поскольку указанные волны вследствие эффекта дифракции обходят демпфер. Кроме того, активный демпфирующий элемент устройства реализует не принцип разрыва потока жидкости, как волновода, а лишь изменяет конфигурацию волны сжатия, формируя за счет отклонения геометрической оси оболочки дополнительный узел в волне сжатия, который, в свою очередь, может быть трансформирован в потоке в серию узлов-аналогов, не влияя в целом на характеристики волны, поскольку при этом в жидкости спонтанно формируются области, адекватные по своим свойствам гистерезисным свойствам эластичного материала оболочки. Известный демпфер также в силу своих конструктивных особенностей не может быть применен в магистралях с высоким давлением жидкостей, а также для управления физическими характеристиками жидкости в потоке, например вязкостью, поскольку имеет ограничения упругопластических характеристик свойствами материала оболочки и проставки. The main disadvantages of the known device are that it is ineffective in quenching the energy of ultra-low-frequency waves propagating through the fluid flows, as along waveguides, since these waves bypass the damper due to the diffraction effect. In addition, the active damping element of the device does not realize the principle of breaking the fluid flow as a waveguide, but only changes the configuration of the compression wave, forming an additional node in the compression wave by deflecting the geometrical axis of the shell, which, in turn, can be transformed into a series in the flow analog nodes, without affecting the wave characteristics as a whole, since in this case regions that are adequate in their properties to the hysteretic properties of the elastic shell material are spontaneously formed in the liquid. Due to its design features, the well-known damper cannot be used in high-pressure fluid lines, as well as for controlling the physical characteristics of a liquid in a stream, for example viscosity, since it has limitations on the elastic-plastic characteristics of the shell material and spacers.
Цель изобретения - повышение эффективности гашения демпфером сверхнизкочастотных волн, возбуждаемых, например, термодинамическими процессами, и расширение области применения демпфера. The purpose of the invention is to increase the efficiency of damping damping of ultra-low-frequency waves excited, for example, by thermodynamic processes, and expanding the scope of the damper.
Поставленная цель достигается тем, что в демпфере гидравлического удара, содержащем активный демпфирующий элемент, установленный внутри низкочастотного демпфирующего элемента активный демпфирующий элемент выполнен в виде рабочего колеса центробежного насоса, а низкочастотный демпфирующий элемент выполнен в виде улитки насоса, причем демпфер содержит отрицательную обратную связь, выполненную из того же материала, что и трубопровод в виде корпуса и размещенных в нем акустических волновых трансформаторов в форме усеченных конусов с переменным сечением обечайки и одинаковыми размерами, установленных встречно меньшими основаниями в полости корпуса и с зазором между большими основаниями и корпусом, при этом сечение установки конусов сообщено с выкидом рабочего колеса центробежного насоса, а полость корпуса - с приемом насоса, а конуса содержат сквозные отверстия разного диаметра, причем отверстия большего диаметра размещены в средней части обечайки одного из конусов, а отверстия меньшего диаметра размещены в меньшем основании другого конуса. This goal is achieved by the fact that in the water hammer damper containing the active damping element installed inside the low-frequency damping element, the active damping element is made in the form of a centrifugal pump impeller, and the low-frequency damping element is made in the form of a pump scroll, and the damper contains negative feedback made from the same material as the pipeline in the form of a casing and acoustic wave transformers placed in it in the form of truncated cones with a belt section of the shell and the same dimensions, installed counter-smaller by the bases in the cavity of the body and with a gap between the large bases and the body, while the cross-section of the installation of the cones is communicated with the ejection of the impeller of the centrifugal pump, and the cavity of the body with the intake of the pump, and the cones contain through holes of different diameter, and holes of larger diameter are located in the middle part of the shell of one of the cones, and holes of smaller diameter are located in the smaller base of the other cone.
Существенность заявляемых отличительных признаков состоит в том, что они позволяют создавать на лопатках рабочего колеса центробежного насоса и его улитке стоячие волны с фиксированными параметрами, что обеспечивается отличительными признаками отрицательной обратной связи. Указанные стоячие волны воспроизводят отраженные низкочастотные волны за счет диссипации всех низкочастотных волн, отличающихся своими параметрами от стоячих волн с фиксированными параметрами, что, в свою очередь, позволяет стабилизировать физические показатели жидкости, выполняющей функции волновода, например вязкость, равно как и изменять эти же показатели в других потоках жидкости, с которыми смешивается обработанная жидкость. The significance of the claimed distinguishing features is that they allow you to create standing waves with fixed parameters on the blades of the impeller of the centrifugal pump and its cochlea, which is provided by the distinguishing features of negative feedback. These standing waves reproduce reflected low-frequency waves due to the dissipation of all low-frequency waves that differ in their parameters from standing waves with fixed parameters, which, in turn, allows you to stabilize the physical parameters of a fluid that performs the functions of a waveguide, such as viscosity, as well as change these same parameters in other fluid streams with which the treated fluid is mixed.
Схема демпфера представлена на чертеже. The damper circuit is shown in the drawing.
Устройство содержит корпус 1, полость которого трубопроводами 2 сообщена с приемом 3 рабочего колеса 4 центробежного насоса, размещенного в улитке 5, два акустических волновых трансформатора в виде конусов 6 и 7 с переменным сечением обечайки 8, установленных встречно меньшими основаниями и сообщенных сечением установки 9 с выкидом 10 рабочего колеса 4. Конус 6 содержит сквозные отверстия 11 в средней части обечайки 8, а конус 7 - сквозные отверстия 12 в меньшем основании, причем диаметр отверстий 11 больше диаметра отверстия 12. Выкид 10 рабочего колеса 4 сообщен с трубопроводом 13, а прием 3 - с трубопроводом 14. The device comprises a housing 1, the cavity of which is connected by pipelines 2 to the reception 3 of the impeller 4 of a centrifugal pump located in the cochlea 5, two acoustic wave transformers in the form of cones 6 and 7 with a variable cross-section of the shell 8, installed counter-smaller bases and communicated by the installation cross-section 9 s vykidom 10 of the impeller 4. The cone 6 contains through holes 11 in the middle part of the shell 8, and the cone 7 contains through holes 12 in a smaller base, and the diameter of the holes 11 is larger than the diameter of the hole 12. Discharge 10 of the working stake 4 and communicates with a conduit 13, and receiving 3 - to the conduit 14.
Демпфер работает следующим образом. Damper works as follows.
При перекачивании рабочим колесом 4 жидкости из трубопровода 14 в трубопровод 13, часть жидкости с выкида 10 насоса проходит через сечение установки 9, конусов 6 и 7, сквозные отверстия 11 и 12, полость корпуса 1, зазоры "г" между корпусом 1 и конусами 6 и 7, трубопровод 2 и уходит на прием 3 рабочего колеса 4. При этом за счет динамического напора, создаваемого рабочим колесом 4, в конусах 6 и 7, выполняющих функции акустических трансформаторов возбуждаются прямые акустические волны, которые распространяются по потоку жидкости, как по волноводу в трубопровод 13. Вместе с тем, часть энергии акустических волн от конусов 6 и 7 через жидкость, находящуюся в зазоре "г" и жидкость, истекающую через отверстия 11 и 12 конусов 6 и 7, возбуждает отраженные акустические волны на корпусе 1 и сообщенным с ним трубопроводом 2, связывающим корпус 1 с приемом 3 насоса 4. При этом, поскольку скорость акустической волны в металлах и сплавах значительно (приблизительно в 3 раза) выше ее скорости в жидкостях, эта волна достигает улитки 5 насоса значительно раньше, нежели в жидкости, причем концентрация отраженной волны происходит в той области улитки 5, где жидкость, перекачиваемая рабочим колесом 4, претерпевает максимальное сжатие, сходя с лопаток рабочего колеса 4, вследствие чего эта область улитки 5 обладает наименьшим волновым сопротивлением. При достижении прямой акустической волной, распространяющейся из полости корпуса 1 по потоку жидкости, как по волноводу, приема 3 рабочего колеса 4, на рабочих поверхностях лопаток последнего возбуждается стоячая волна "а", так как конусы 6 и 7 выполнены идентично и отличаются лишь размерами и вариантами размещения отверстий 11 и 12, акустические волны, возбуждаемые в потоках жидкости, истекающей через названные отверстия создают устойчивый сдвиг фазы между амплитудами акустических волн, возбуждаемых в обечайках 8 конусов 6 и 7. При этом эпюра волны "а" определяется параметрами акустической волны, возбуждаемой на конусе 6 с отверстиями 11, поскольку размещение последних в среднем сечении обечайки 8 конуса 6 предполагает внесение диссипативных признаков в упругую акустическую волну, возбуждаемую на этом конусе за счет формирования на отверстиях 11 отраженных волн, посредством которых диссипативная составляющая вносится в потоки жидкости, истекающие через отверстия 11, а затем по потоку жидкости, как по волноводу, передается на рабочее колесо 4. По этой причине векторы скоростей упругой акустической волны, возбуждаемой на конусе 6 и ее диссипативной составляющей, т.е. упругопластической волны, формируемой отраженными волнами на отверстиях 11 ориентированы встречно, причем положение узла волны "а" на лопатке задается конструктивно положением отверстий 11 на обечайке 8 конуса 6. When the impeller is pumping liquid from pipeline 14 to pipeline 13, part of the liquid from the pump outflow 10 passes through the cross section of the installation 9, cones 6 and 7, through holes 11 and 12, the cavity of the housing 1, the gaps “g” between the housing 1 and the cones 6 and 7, the pipeline 2 and goes to the reception 3 of the impeller 4. In this case, due to the dynamic pressure created by the impeller 4, in the cones 6 and 7, performing the functions of acoustic transformers, direct acoustic waves are excited, which propagate along the fluid flow, like a waveguide in the piping od 13. At the same time, part of the energy of the acoustic waves from the cones 6 and 7 through the liquid located in the gap "g" and the liquid flowing out through the holes 11 and 12 of the cones 6 and 7, excites reflected acoustic waves on the housing 1 and communicated with it a pipeline 2 connecting the housing 1 to the intake 3 of the pump 4. Moreover, since the speed of the acoustic wave in metals and alloys is much (about 3 times) higher than its speed in liquids, this wave reaches the cochlea 5 of the pump much earlier than in the liquid, and reflected wave concentration runs in the region of the cochlea 5, wherein the fluid pumped impeller 4 undergoes the maximum contraction, moving from the impeller blades 4, whereby this region of the cochlea 5 has the lowest characteristic impedance. Upon reaching a direct acoustic wave propagating from the cavity of the housing 1 along the fluid flow, as along the waveguide, receiving 3 impeller 4, a standing wave "a" is excited on the working surfaces of the blades of the latter, since the cones 6 and 7 are identical and differ only in size and options for the placement of holes 11 and 12, the acoustic waves excited in the fluid flowing through the aforementioned holes create a stable phase shift between the amplitudes of the acoustic waves excited in the shells 8 of the cones 6 and 7. In this case, the plot The “a” wave is determined by the parameters of the acoustic wave excited on the cone 6 with holes 11, since the placement of the latter in the middle section of the shell 8 of the cone 6 involves introducing dissipative features into the elastic acoustic wave excited on this cone due to the formation of reflected waves on the holes 11 by of which the dissipative component is introduced into the fluid flows flowing through the holes 11, and then transferred to the impeller 4 through the fluid flow, as through a waveguide 4. For this reason, the velocity vectors of the elastic acoustic wave excited on cone 6 and its dissipative component, i.e. the elastoplastic wave formed by the reflected waves on the holes 11 are oriented opposite, and the position of the wave node "a" on the blade is determined structurally by the position of the holes 11 on the shell 8 of the cone 6.
В отличие от принципа формирования стоячей волны "а" на лопатке рабочего колеса 4 конусом 6 волна, возбуждаемая на конусе 7, носит характер чисто упругой акустической волны, поскольку обечайка 8 конуса 7, выполняющая функции волнового акустического трансформатора, не содержит диссипативных отверстий. В то же время, расположенные в меньшем основании конуса 7 отверстия 12, влияют не на фронтообразующие признаки акустической волны, возбуждаемой на конусе 7, а на ограничение области распространения волны, поскольку потоками жидкости, истекающими через отверстия 12 определяются, как волноводами, параметры среды, в которой гасится энергия отраженной от большего основания конуса 7 акустической волны, т.к. из-за наличия зазора "г" между большим основанием конуса 7 и корпусом 1, часть энергии акустической волны формирует отраженную упругую волну, но ее параметры определяются в этом случае не свойствами материала конуса 7, а свойствами перекачиваемой жидкости. В результате на тыльной стороне лопаток рабочего колеса 4 формируется волна с фронтом "в", а на границе объема жидкости между смежными лопатками возбуждается стоячая волна "б", сообщающая волны "а" и "в". Полной локализации описанной структуры волн способствует также акустическая волна, формируемая на улитке 5 и передаваемая по металлоконструкциям от корпуса 1, поскольку частота этой волны значительно выше частоты упругой волны в жидкости. При этом за счет того, что конусы 6 и 7 конструктивно связаны, число волн в стоячей акустической волне "б" всегда в установившемся режиме работы рабочего колеса 4 кратно целому числу. В целом конфигурация волн "а", "в" и "б", формируемая в объеме жидкости между смежными лопатками рабочего колеса 4 и обладающая диссипативными функциями по отношению к физическим параметрам жидкости, прежде всего, вязкости, поскольку последняя определяет поглощающие свойства среды, действуя на жидкость, отбирает у последней часть внутренней энергии, приводя к уменьшению вязкости. In contrast to the principle of the formation of a standing wave “a” on the blade of the impeller 4 by cone 6, the wave excited on cone 7 is purely elastic acoustic wave, since the shell 8 of cone 7, which functions as a wave acoustic transformer, does not contain dissipative holes. At the same time, the openings 12 located in the smaller base of the cone 7 do not affect the front-forming features of the acoustic wave excited on the cone 7, but the restriction of the wave propagation region, since the medium’s parameters are determined as the waveguides flowing through the openings 12, in which the energy of the acoustic wave reflected from the larger base of the cone 7 is extinguished, because due to the presence of a gap "g" between the large base of the cone 7 and the housing 1, part of the energy of the acoustic wave forms a reflected elastic wave, but its parameters are determined in this case not by the material properties of the cone 7, but by the properties of the pumped liquid. As a result, a wave with a front "c" is formed on the back of the blades of the impeller 4, and a standing wave "b" is excited at the boundary of the fluid volume between adjacent blades, which communicates waves "a" and "c". The complete localization of the described wave structure is also facilitated by the acoustic wave generated on the cochlea 5 and transmitted through the metal structures from the housing 1, since the frequency of this wave is much higher than the frequency of the elastic wave in the liquid. Moreover, due to the fact that the cones 6 and 7 are structurally connected, the number of waves in the standing acoustic wave "b" is always in the steady-state operating mode of the impeller 4 is a multiple of an integer. In general, the configuration of waves “a”, “c”, and “b”, which is formed in the volume of fluid between adjacent vanes of the impeller 4 and has dissipative functions with respect to the physical parameters of the fluid, primarily viscosity, since the latter determines the absorbing properties of the medium, acting on a liquid, takes away from the last part of the internal energy, leading to a decrease in viscosity.
В случае возникновения в трубопроводах 13 или 14 сверхнизкочастотных акустических волн, вызываемых, например, изменением термодинамических параметров жидкости в результате протекания потока через участки магистрали с переменными значениями давлений и температур, либо термодинамическим воздействием на поток процессами стабилизации, например, реализуемыми на ступенях сепарации сырой и товарной нефти, изменяются характеристики потока жидкости, как волновода. При этом на лопатках рабочего колеса 4, выполняющего функции активного демпфирующего элемента, не происходит изменение эпюр стоячих волн "а" и "в", поскольку они определяются конструктивными особенностями отрицательной обратной связи, но изменяется волновое сопротивление границы объема жидкости, заключенного между смежными лопатками рабочего колеса 4. Вследствие этого на границе указанного объема жидкости возбуждается сверхнизкочастотный колебательный процесс, изменяющий установившуюся волновую картину передачи акустических волн по металлоконструкциям улитки 5, трубопроводу 2, корпусу 1, что приводит к формированию продольного колебательного процесса с той же частотой, что и частота сверхнизкочастотных волн, возникающих в трубопроводах 13 или 14, в корпусе 1. Последнее обстоятельство вызывает наложение отраженных акустических волн, возбуждаемых на обечайке 8 конуса 7 на отраженные волны, возбуждаемые на обечайке 8 конуса 6, что, прежде всего, приводит к диссипации упругой акустической волны в жидкости "в" упругопластической волной "а". При этом эпюра волны "б" приобретает характер экспоненциальной акустической волны "д", увеличивая скорость истеченения жидкости с рабочей поверхности лопатки рабочего колеса 4. При равенстве, либо кратком сопряжении скоростей акустической волны на улитке 5 и срезе лопатки в зазоре между рабочим колесом 4 и улиткой 5 формируется оптический спектр с линиями поглощения на тех длинах низкочастотных волн, которые инициируются нестабильными термодинамическими параметрами в трубопроводах 13 и 14, в результате чего происходит диссипация энергии этих волн. In the event of the occurrence of ultra-low-frequency acoustic waves in the pipelines 13 or 14, caused, for example, by a change in the thermodynamic parameters of the liquid as a result of the flow through the sections of the line with variable values of pressure and temperature, or by the thermodynamic effect on the flow of stabilization processes, for example, implemented at the separation stages of crude and of commercial oil, the characteristics of the fluid flow, like a waveguide, change. Moreover, on the blades of the impeller 4, acting as an active damping element, there is no change in the diagrams of the standing waves "a" and "b", since they are determined by the design features of the negative feedback, but the wave impedance of the boundary of the volume of fluid enclosed between adjacent blades of the working wheels 4. As a result, an ultra-low-frequency oscillatory process is excited at the boundary of the indicated liquid volume, which changes the steady-state wave pattern of the transmission of acoustic waves along the metal structures of the cochlea 5, pipeline 2, body 1, which leads to the formation of a longitudinal oscillatory process with the same frequency as the frequency of microwave waves arising in the pipelines 13 or 14, in the housing 1. The latter circumstance causes the superposition of reflected acoustic waves excited on the shell 8 of the cone 7 to the reflected waves excited on the shell 8 of the cone 6, which, first of all, leads to the dissipation of the elastic acoustic wave in the liquid "in the" elastoplastic wave "a". In this case, the wave pattern “b” acquires the character of an exponential acoustic wave “d”, increasing the rate of fluid outflow from the working surface of the blade of the impeller 4. In case of equality or a short conjugation of the speeds of the acoustic wave on the cochlea 5 and the cut of the blade in the gap between the impeller 4 and by snail 5, an optical spectrum is formed with absorption lines at those low-frequency wavelengths that are initiated by unstable thermodynamic parameters in pipelines 13 and 14, as a result of which energy dissipates their waves.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000117153A RU2186287C2 (en) | 2000-06-27 | 2000-06-27 | Hydraulic impact damper |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000117153A RU2186287C2 (en) | 2000-06-27 | 2000-06-27 | Hydraulic impact damper |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000117153A RU2000117153A (en) | 2002-05-20 |
| RU2186287C2 true RU2186287C2 (en) | 2002-07-27 |
Family
ID=20237068
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000117153A RU2186287C2 (en) | 2000-06-27 | 2000-06-27 | Hydraulic impact damper |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2186287C2 (en) |
-
2000
- 2000-06-27 RU RU2000117153A patent/RU2186287C2/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7722316B2 (en) | Acoustic viscous damper for centrifugal gas compressor | |
| EP0638728B1 (en) | Rotary throat cutoff device and method for reducing centrifugal fan noise | |
| CN107152265B (en) | Low-frequency hydraulic pulsation coupling hydraulic ultrasonic generating system for injection enhancement of low-permeability reservoir | |
| KR930016660A (en) | Exhaust Side Silencer of Compressor | |
| US6158472A (en) | Apparatus for damping a pulsation of a fluid conveyed through a conveying device | |
| RU2186287C2 (en) | Hydraulic impact damper | |
| CN102121481B (en) | Centrifugal pump combined type water muffler | |
| US2051515A (en) | Sound attenuating device | |
| RU114727U1 (en) | EXHAUST GAS NOISE MUFFLER | |
| DE60022375D1 (en) | MUFFLER | |
| RU2637008C2 (en) | Method and device for jet honeycomb parametrical gun for pressure waves generating and modulating in the injection well hole | |
| RU19555U1 (en) | NOISE MUFFLER | |
| CN107945782A (en) | Simple high-frequency silencer | |
| SU1093872A1 (en) | Liquid vibration damper for pump | |
| RU2133332C1 (en) | Method for intensification of oil recovery | |
| CN217926310U (en) | Silencer of water ring vacuum pump | |
| SU1076641A1 (en) | Auger centrifugal pump | |
| RU3022U1 (en) | PRESSURE OSCILLATOR | |
| RU2067022C1 (en) | Rotor apparatus of water hammer action | |
| SU1263889A1 (en) | Pulsating stream noise muffler | |
| RU2637009C2 (en) | Method and device of jet parametrical gun with two toroidal chambers for pressure waves generating and modulating in the injection well hole | |
| RU2434674C1 (en) | Device for physicochemical treatment of fluids | |
| SU1728506A1 (en) | Silencer | |
| KR20180053105A (en) | Muffler unit for exhaust system of vehicles | |
| RU2067229C1 (en) | Cavity resonator |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070628 |