RU2185444C2 - Method of blast-furnace smelting - Google Patents
Method of blast-furnace smelting Download PDFInfo
- Publication number
- RU2185444C2 RU2185444C2 RU2000105672A RU2000105672A RU2185444C2 RU 2185444 C2 RU2185444 C2 RU 2185444C2 RU 2000105672 A RU2000105672 A RU 2000105672A RU 2000105672 A RU2000105672 A RU 2000105672A RU 2185444 C2 RU2185444 C2 RU 2185444C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- slag
- coke
- viscosity
- heterogeneous
- composition
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству, конкретно к повышению устойчивости дренажа жидких продуктов плавки в коксовой насадке и в горне за счет регулирования высокотемпературных свойств гетерогенного шлака. The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to blast furnace production, and specifically to increasing the stability of drainage of liquid smelting products in a coke nozzle and in a furnace by regulating the high-temperature properties of heterogeneous slag.
Известны способы ведения доменной плавки, в которых регулирование шлакового режима ведут изменением основности, а общего нагрева печи - воздействиями "сверху" и "снизу". Known methods of blast furnace smelting, in which the regulation of the slag regime is a change in basicity, and the overall heating of the furnace by the effects of "top" and "bottom".
Ни один из этих способов не предусматривает повышение управляемости доменной печи по изменению дренажных характеристик коксовой насадки и горна. В производственной практике эти характеристики существенно изменяются при колебаниях показателей качества кокса, соотношения окатышей, агломерата и добавок. Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности является способ ведения доменной плавки [1], в котором стабилизируется вязкость гомогенного шлака, определяемая в периоды работы печи с максимальным выходом кондиционного по кремнию и сере чугуна. None of these methods involves increasing the controllability of the blast furnace to change the drainage characteristics of the coke nozzle and hearth. In industrial practice, these characteristics change significantly with fluctuations in the quality indicators of coke, the ratio of pellets, sinter and additives. Closest to the proposed technical essence is the method of blast furnace smelting [1], in which the viscosity of homogeneous slag is stabilized, determined during periods of operation of the furnace with a maximum yield of iron and sulfur-conditioned iron.
Недостатком известного способа является отождествление гомогенного шлака с реальным гетерогенным расплавом, включающим в себя изменяющееся количество мелких фракций кокса, восстанавливающихся окислов железа и марганца. Например, увеличение коксовой мелочи резко увеличивает вязкость, а добавка FeO или МnО, наоборот, повышает подвижность шлака, что не предусмотрено известным способом. Таким образом, в известном способе не учтены показатели качества кокса и отличия высокотемпературных характеристик окатышей, агломерата и рудных добавок в доменную шихту. The disadvantage of this method is the identification of homogeneous slag with a real heterogeneous melt, which includes a varying amount of small fractions of coke, reducing oxides of iron and manganese. For example, an increase in coke breeze sharply increases the viscosity, and the addition of FeO or MnO, on the contrary, increases the mobility of the slag, which is not provided for in a known manner. Thus, in the known method, coke quality indicators and differences in the high temperature characteristics of pellets, sinter and ore additives in the blast furnace charge are not taken into account.
Технический результат изобретения заключается в снижении расхода кокса за счет более достоверного определения величин и регулирования вязкости реального доменного шлака с учетом его гетерогенности, путем изменения качества кокса, состава шихты и ее расхода по видам. The technical result of the invention is to reduce the consumption of coke due to a more reliable determination of the values and regulation of the viscosity of real blast furnace slag, taking into account its heterogeneity, by changing the quality of coke, the composition of the charge and its consumption by type.
Поставленная цель достигается тем, что способ ведения доменной плавки, включающий загрузку шихты, изменение ее состава и расхода, контроль состава шлака и определение вязкости гоменного шлака, отличается тем, что определяют качество кокса по стандартному показателю "горячей" прочности (CSR)% и степень гетерогенности шлака (γ)% по зависимости
γ = A•(100-CSR)%,
где А - удельное количество мелочи фракций до 3 мм в коксе, производят оценку фактической величины вязкости гетерогенного шлака (η)H•c/м2 по формуле
где ηg - - вязкость гомогенного шлака, Н•с/м2;
FeO, MnO - содержанию FeO, MnO в гетерогенном шлаке, %;
и регулируют вязкость гетерогенного шлака изменением качества кокса, состава шихты и ее расхода.This goal is achieved in that the method of blast furnace smelting, including loading the charge, changing its composition and flow rate, controlling the composition of the slag and determining the viscosity of homogeneous slag, differs in that they determine the quality of coke by the standard indicator of "hot" strength (CSR)% and the degree slag heterogeneity (γ)% according to
γ = A • (100-CSR)%,
where A is the specific amount of fines up to 3 mm in coke, the actual viscosity of the heterogeneous slag (η) H • c / m 2 is estimated according to the formula
where η g - is the viscosity of homogeneous slag, N • s / m 2 ;
FeO, MnO - content of FeO, MnO in heterogeneous slag,%;
and regulate the viscosity of heterogeneous slag by changing the quality of coke, the composition of the charge and its consumption.
Кроме того, предложенный способ отличается и тем, что вязкость гетерогенного шлака поддерживают в пределах 0,3-0,6 Н•с/м2.In addition, the proposed method differs in that the viscosity of the heterogeneous slag is maintained in the range of 0.3-0.6 N • s / m 2 .
Известны многочисленные методы и результаты испытаний высокотемпературных металлургических свойств агломерата, окатышей, руд и их смесей, имитирующих их размягчение и плавление под нагрузкой на слое кокса и в восстановительной среде газа СО. Методы испытаний предусматривают использование лабораторного или промышленного оборудования для определения ряда характеристик, в том числе содержания закиси железа FeO и MnO в первичных шлаках. Примером определения таких характеристик являются результаты, указанные в таблице 1 и отображенные на фиг.1. Numerous methods and test results of the high-temperature metallurgical properties of sinter, pellets, ores and their mixtures are known, which simulate their softening and melting under load on a coke layer and in a reducing gas of CO gas. Test methods include the use of laboratory or industrial equipment to determine a number of characteristics, including the content of iron oxide FeO and MnO in primary slags. An example of the determination of such characteristics are the results shown in table 1 and displayed in figure 1.
В высокотемпературной зоне свойства окатышей уступают свойствам агломерата: так температура начала фильтрации окатышей согласно данным таблицы на 40 - 60oС ниже температур фильтрации у агломерата и при равной доле первичного шлака количество закиси железа в окатышах существенно выше, что приводит к прямому увеличению расхода кокса. В области высоких температур начало фильтрации жидких фаз и содержание FeO в первичном шлаке, как видно из фиг.1 и табл.1, зависит от основности материала. Причем с повышением основности агломерата, окатышей либо их смесей температура начала фильтрации увеличивается, а содержание закиси железа в первичном шлаке уменьшается. Отсюда следует, что локальное распределение окатышей и агломерата в доменной печи определяет профиль вязкопластичной зоны по высоте и сечению и за счет этого влияет на распределение газов в доменной печи.In the high-temperature zone, the properties of the pellets are inferior to those of the agglomerate: thus, the temperature of the beginning of the filtration of the pellets according to the table is 40-60 ° C lower than the filtration temperatures of the agglomerate and, with an equal proportion of primary slag, the amount of iron oxide in the pellets is significantly higher, which leads to a direct increase in coke consumption. At high temperatures, the onset of filtration of the liquid phases and the FeO content in the primary slag, as can be seen from FIG. 1 and Table 1, depend on the basicity of the material. Moreover, with an increase in the basicity of the agglomerate, pellets or their mixtures, the temperature of the onset of filtration increases, and the content of iron oxide in the primary slag decreases. It follows that the local distribution of pellets and agglomerate in the blast furnace determines the profile of the viscoplastic zone in height and cross section and, as a result, affects the gas distribution in the blast furnace.
Известно и практически подтверждено, что вязкость шлаков снижается с добавкой закиси FeO и Mno. Из обобщения экспериментальных данных авторами предлагаемого способа установлена зависимость, фиг.2, отношения вязкостей
где η4 - вязкость четырехкомпонентного шлака (СаО, SiО2, MgO, Аl2О3), определенная, например, по способу [1];
η5 - вязкость шлака, отличающегося от четырехкомпонентного добавкой FeO и MnO;
FeO, MnO - процентное содержание добавок соответствующих оксидов к исходному четырехкомпонентному шлаку.It is known and practically confirmed that the viscosity of slag decreases with the addition of nitrous oxide FeO and Mno. From the synthesis of experimental data, the authors of the proposed method established the dependence, figure 2, the ratio of viscosities
where η 4 is the viscosity of the four-component slag (CaO, SiO 2 , MgO, Al 2 O 3 ), determined, for example, by the method [1];
η 5 is the viscosity of the slag, which differs from the four-component addition of FeO and MnO;
FeO, MnO - percentage of additives of the corresponding oxides to the initial four-component slag.
Выражение (1) применимо к данным табл.1 для оценки как свойств первичного шлака, так и для зависающих его остатков в слое кокса. Характер изменения относительной величины вязкости ηотн также подтверждается известными положениями, что при степенях окисленности железа по FeO более 26% появляются высшие окислы Fe3O4, обладающие "основными" свойствами. Из зависимости (1) следует возможность оценки линий равной вязкости - изоком, при изменяющемся, общем и по радиусу доменной печи, соотношении масс агломерата и окатышей. Жидкий шлак ниже уровня плавления в коксовой насадке и в горне по мере движения захватывает мелкие частицы угольной пыли и мелкие фракции кокса, что влечет увеличение вязкости. Исходя из фундаментальных положений теории коллоидных растворов, для оценки влияния количества коксовой мелочи и пыли авторы рассмотрели практические данные об изменении степени гетерогенности доменного шлака. Механизм изменения вязкости гетерогенной жидкости в коллоидных растворах сводится к определению приращения K = (1+a1•γ+a2•γ2), характеризующего относительное увеличение вязкости гетерогенного раствора от процентного содержания твердых частиц. Фракционный состав частиц диаметром до 3 мм составляет часть раствора, в то время как более крупные фракции кокса составляют твердую фазу двухкомпонентной среды. Для частиц сферической и цилиндрической формы в диапазоне фракций до 3 мм известны теоретически обоснованные значения коэффициентов а1 и а2. Однако использование этих значений для реальных доменных шлаков невозможно из-за их существенных отличий от коллоидных растворов. Более сложная структура и механизм образования шлаковых включений определили необходимость обобщения экспериментальных данных по зондированиям горна, по разборке "замороженных" печей, по лабораторным исследованиям вязкости доменных шлаков с включениями пыли и мелких фракций кокса. При этом теоретически обоснованный тип аналитической зависимости был сохранен.Expression (1) is applicable to the data in Table 1 for evaluating both the properties of primary slag and its residues in the coke layer. The nature of the change in the relative viscosity η rel is also confirmed by the well-known theories that higher Fe 3 O 4 oxides with "basic" properties appear at iron oxidation degrees of more than 26%. From dependence (1) it follows the possibility of estimating lines of equal viscosity - isocom, with a varying, overall and radius of the blast furnace, the ratio of the mass of the sinter and pellets. Liquid slag below the melting level in the coke nozzle and in the furnace as it moves captures small particles of coal dust and small fractions of coke, which entails an increase in viscosity. Based on the fundamental principles of the theory of colloidal solutions, to assess the influence of the amount of coke breeze and dust, the authors examined practical data on the change in the degree of heterogeneity of blast furnace slag. The mechanism for changing the viscosity of a heterogeneous liquid in colloidal solutions is reduced to determining the increment K = (1 + a 1 • γ + a 2 • γ 2 ), which characterizes the relative increase in the viscosity of a heterogeneous solution as a percentage of solid particles. The fractional composition of particles with a diameter of up to 3 mm forms part of the solution, while the larger fractions of coke make up the solid phase of a two-component medium. For particles of spherical and cylindrical shape in the range of fractions up to 3 mm, theoretically substantiated values of the coefficients a 1 and a 2 are known. However, the use of these values for real domain slags is impossible due to their significant differences from colloidal solutions. The more complex structure and mechanism of the formation of slag inclusions determined the need to summarize experimental data on hearth sounding, on the dismantling of "frozen" furnaces, on laboratory studies of the viscosity of blast furnace slag with dust inclusions and fine coke fractions. At the same time, a theoretically substantiated type of analytical dependence was retained.
Свойства кокса сильно различаются в сечении и по высоте горна доменной печи, зависят от технологии доменного и коксохимического производств, от марочного состава исходных углей, химического состава золы, содержания серы и способа коксования (сухое, мокрое). Тем не менее, наличие показателя количества мелких фракций кокса и пыли до 3 мм позволяет определить степень гетерогенности γ, как интегральный показатель содержания твердых включений в гомогенный шлак. На фиг.3 показаны экспериментальные данные замеров вязкости гетерогенного шлака по отношению к гомогенному и их аппроксимация зависимостью
K = (1+0,48•γ-0,006•γ2) (2)
где степень гетерогенности γ определяется как величина процентного содержания примесей в гетерогенном шлаке в виде угольной пыли и коксовой мелочи фракций до 3 мм, %;
К - коэффициент относительного изменения вязкости реального гетерогенного шлака по отношению к вязкости исходного гомогенного шлака.The properties of coke vary greatly in cross-section and in the height of the hearth of a blast furnace, depending on the technology of the blast furnace and coke production, on the brand composition of the initial coal, the chemical composition of the ash, the sulfur content and the method of coking (dry, wet). Nevertheless, the presence of an indicator of the number of fine fractions of coke and dust up to 3 mm allows us to determine the degree of heterogeneity γ, as an integral indicator of the content of solid inclusions in homogeneous slag. Figure 3 shows the experimental data of measuring the viscosity of heterogeneous slag with respect to homogeneous and their approximation by the dependence
K = (1 + 0.48 • γ-0.006 • γ 2 ) (2)
where the degree of heterogeneity γ is defined as the percentage of impurities in the heterogeneous slag in the form of coal dust and coke breeze fractions up to 3 mm,%;
K is the coefficient of the relative change in the viscosity of a real heterogeneous slag with respect to the viscosity of the initial homogeneous slag.
Анализ причин и характер образования коксового "мусора" в горне, ухудшения прочностных показателей качества кокса, образования неплавких масс на основе графита, извести, силикатов в центре горна и на стенах доменных печей в мировой практике привели к необходимости использования, на уровне мировых стандартов, пары показателей качества кокса CRI и CSR. При наличии показателя CSR приближенно определяется величина γ в выражении (2). An analysis of the causes and the nature of the formation of coke “garbage” in the furnace, the deterioration of strength indicators of the quality of coke, the formation of non-meltable masses based on graphite, lime, silicates in the hearth of the furnace and on the walls of blast furnaces in world practice led to the need to use, at the level of world standards, steam coke quality indicators CRI and CSR. In the presence of CSR, the value of γ in expression (2) is approximately determined.
Показатель "горячей" прочности кокса определяется выражением
CSR= 100•m2/m1, %
где m1 - вес пробы кокса 19-21 мм после реакции с СO2 в нагревательной печи при t = 1100oС в течение 120 мин;
m2 - вес пробы кокса фракций +10 мм, полученной после обработки исходной массы m1 в стандартном барабане (производящем 600 оборотов в течение 30 минут).The "hot" strength of coke is determined by the expression
CSR = 100 • m 2 / m 1 ,%
where m 1 is the weight of the coke sample 19-21 mm after reaction with CO 2 in a heating furnace at t = 1100 o C for 120 minutes;
m 2 is the weight of the sample of coke fractions +10 mm obtained after processing the initial mass m 1 in a standard drum (producing 600 revolutions for 30 minutes).
Показатель реакционной способности кокса, в условиях того же опыта, определяется соотношением
CRI=100•(m0-m1)/m0, %
где m0 - вес пробы кокса до реакции с CO2.The coke reactivity index, under the conditions of the same experiment, is determined by the ratio
CRI = 100 • (m 0 -m 1 ) / m 0 ,%
where m 0 is the weight of the coke sample before the reaction with CO 2 .
"Горячая" прочность кокса, показатель CSR, определяется в более жестких лабораторных условиях, чем имеющиеся в доменной печи. В то же время показатель CRI дополняет его как интегральная характеристика химических реакций газификации и горения. Оба показателя тесно взаимосвязаны как между собой, так и с реальными показателями дробимости, истираемости, степени выгорания кусков горячего кокса в горне доменной печи. Тем не менее, CSR может принимать различные значения при одинаковых величинах CRI, как показатель более интегрирующий прочностные и химические характеристики кокса. В предлагаемом методе оценки количества мелких частиц кокса в шлаке наличие периодических замеров показателя CSR позволяет прогнозировать γ = A•(100•CSR), где А - удельное количество мелочи в коксе. Для практической реализации способа в таблице 2 приведены экспериментальные числовые значения CSR, γ и А в рабочем диапазоне их изменений для различных коксов. The "hot" strength of coke, the CSR index, is determined in more stringent laboratory conditions than those available in a blast furnace. At the same time, the CRI indicator complements it as an integral characteristic of the chemical reactions of gasification and combustion. Both indicators are closely interrelated both among themselves and with real indicators of crushability, abrasion, the degree of burning of pieces of hot coke in the furnace of a blast furnace. Nevertheless, CSR can take different values at the same CRI values, as an indicator that more integrates the strength and chemical characteristics of coke. In the proposed method for estimating the amount of small coke particles in slag, the presence of periodic measurements of the CSR index allows predicting γ = A • (100 • CSR), where A is the specific amount of fines in coke. For the practical implementation of the method, Table 2 shows the experimental numerical values of CSR, γ, and A in the working range of their changes for various cokes.
Способ ведения доменной плавки включает в себя
1. Загрузку кокса и железорудных материалов с определением их технических и химических анализов, их расходов по видам.A method for blast furnace smelting includes
1. Download coke and iron ore materials with the definition of their technical and chemical analyzes, their costs by type.
2. Контроль химического состава конечного доменного шлака и определение его вязкости по химическим анализам, расходам и температуре, например, по известному способу [1]. 2. Control of the chemical composition of the final blast furnace slag and determination of its viscosity by chemical analyzes, costs and temperature, for example, by a known method [1].
3. Определение на стандартной лабораторной установке показателя горячей прочности кокса (СSR)%. 3. Determination in a standard laboratory setting of coke hot strength index (CSR)%.
4. Определение степени гетерогенности шлака по зависимости γ = A•(100-CSR). 4. Determination of the degree of slag heterogeneity from the dependence γ = A • (100-CSR).
5. Оценку фактической величины вязкости гетерогенного шлака (η) H•c/м2 по формуле
где ηg - вязкость гомогенного шлака, H•c/м2;
FeO, MnO - содержание FeO, MnO в гетерогенном шлаке, %;
1; 0,48;-0,006;-0,075; 0,0016 - эмпирические коэффициенты.5. Assessment of the actual viscosity of heterogeneous slag (η) H • c / m 2 according to the formula
where η g is the viscosity of homogeneous slag, H • c / m 2 ;
FeO, MnO — content of FeO, MnO in heterogeneous slag,%;
1; 0.48; -0.006; -0.075; 0.0016 are empirical coefficients.
6. В случае уменьшения новой величины η по сравнению с предыдущим ее значением, расход кокса снижается. При превышении нового значения η величины 0,6 Н•с/м2, повышают общий нагрев печи, а соответственно и температуру шлака корректировкой расхода кокса в подачу или воздействиями "снизу".6. In the case of a decrease in the new value of η in comparison with its previous value, the coke consumption decreases. If the new η value is exceeded, 0.6 N • s / m 2 , the overall heating of the furnace and, accordingly, the slag temperature are increased by adjusting the coke consumption in the feed or by “bottom” influences.
7. В случае изменения качества кокса состав шихты и ее расходы по видам регулируют таким образом, чтобы величина вязкости гетерогенного шлака находилась на заданном уровне. 7. In the event of a change in the quality of coke, the composition of the charge and its costs by type are regulated in such a way that the viscosity of the heterogeneous slag is at a predetermined level.
8. Во избежание "подвисания" гетерогенного шлака верхний допуск на его вязкость поддерживают не выше 0,6 Н•с/м2, а для предупреждения активного размывания футеровки горна доменной печи подвижными агрессивными шлаками нижний предел на вязкость устанавливают на уровне 0,3 Н•с/м2. Регулировку фактической вязкости доменных шлаков в указанных пределах осуществляют комплексно, как изменением качества, состава и расхода шихтовых материалов по видам, так и общим их нагревом в доменной печи.8. In order to avoid “hanging" of heterogeneous slag, the upper tolerance on its viscosity is maintained no higher than 0.6 N • s / m 2 , and to prevent active erosion of the furnace lining of the blast furnace by moving aggressive slags, the lower viscosity limit is set at 0.3 N • s / m 2 . The adjustment of the actual viscosity of blast furnace slag within the specified limits is carried out comprehensively, both by changing the quality, composition and consumption of charge materials by type, and by their general heating in a blast furnace.
Пример практической реализации
На доменной печи объемом 5500 м3, при загрузке 25% окатышей в смеси с агломератом выход (FeO+MnO) в первичном шлаке составил 19,5%. Согласно зависимости (1), изображенной на фиг.2 отношение вязкостей ηотн = 0,2. При этом содержание мелких фракций частиц кокса в шлаке составило γ = 12%. При вязкости гомогенного шлака η9 = 0,45 H•c/м2, появление в нем добавок (FeO+MnO) и коксовой мелочи повлекло его изменение. Вязкость гетерогенного шлака по предложенному способу, в этом примере практической реализации, по первой части формулы изобретения составит
При этом согласно отличительной части формулы показатель "горячей" прочности кокса CSR для указанной печи от исходного уровня CSR1= 58% был улучшен до CSR2= 60% за счет замены низкосортной части угольной шихты на коксование более ценной маркой угля. Результатом этого было уменьшение количества мелочи от исходного уровня γ1 = 12% до γ2 = 0,25•(100-60) = 10%. Как следствие, вязкость гетерогенного шлака в доменной печи за счет улучшения качества кокса уменьшилась до
η2 = (1+0,48•10-0,006•102)•0,2•0,45 = 0,47
Появившийся резерв Δη = (0,53-0,47) H•c/м2 устойчивости шлакового режима по вязкости гетерогенного шлака позволили снизить расход сухого кокса с 420 кг/т до 415 кг/т и тем самым снизить общий нагрев печи (и шлака).Practical example
On a blast furnace with a volume of 5500 m 3 , when loading 25% of the pellets mixed with agglomerate, the yield (FeO + MnO) in the primary slag was 19.5%. According to the dependence (1) shown in FIG. 2, the ratio of viscosities η rel = 0.2. The content of small fractions of coke particles in the slag was γ = 12%. With a viscosity of homogeneous slag η 9 = 0.45 H • s / m 2 , the appearance of additives (FeO + MnO) and coke breeze in it led to its change. The viscosity of heterogeneous slag according to the proposed method, in this example of practical implementation, according to the first part of the claims is
Moreover, according to the distinctive part of the formula, the CSR hot strength index for the specified furnace from the initial level CSR 1 = 58% was improved to CSR 2 = 60% by replacing the low-grade part of the coal charge with coking with a more valuable coal grade. The result of this was a decrease in the amount of fines from the initial level of γ 1 = 12% to γ 2 = 0.25 • (100-60) = 10%. As a result, the viscosity of heterogeneous slag in a blast furnace, due to an improvement in the quality of coke, decreased to
η 2 = (1 + 0.48 • 10-0.006 • 10 2 ) • 0.2 • 0.45 = 0.47
The reserve Δη = (0.53-0.47) H • c / m 2 of slag stability in terms of the viscosity of heterogeneous slag made it possible to reduce the consumption of dry coke from 420 kg / t to 415 kg / t and thereby reduce the overall heating of the furnace (and slag).
При последующем регулировании доли агломерата в смеси с окатышами от 75% до 70% в первичных шлаках увеличилось содержание (FeO+MnO) с 19,5% до 22%, а вязкость гетерогенного шлака соответственно уменьшилась до 0,46 Н•с/м2, что позволило дополнительно снизить расход кокса на 3 кг/т.With subsequent regulation of the proportion of agglomerate in the mixture with pellets from 75% to 70% in primary slags, the content of (FeO + MnO) increased from 19.5% to 22%, and the viscosity of heterogeneous slag decreased accordingly to 0.46 N • s / m 2 , which allowed to further reduce coke consumption by 3 kg / t.
При кратковременном вынужденном снижении температуры дутья установленный шлаковый режим необходимо было скорректировать по причине снижения нагрева гетерогенного шлака и превышения его величины вязкости 0,6 Н•с/м2. В этом случае был скорректирован расход кокса для повышения общего нагрева печи и компенсации отклонения вязкости, с возвратом ее на заданный уровень.With a short-term forced decrease in the temperature of the blast, the established slag regime had to be corrected due to a decrease in the heating of heterogeneous slag and an excess of its viscosity of 0.6 N • s / m 2 . In this case, the coke consumption was adjusted to increase the overall heating of the furnace and compensate for the deviation of viscosity, with its return to a predetermined level.
Следовательно, приведенные примеры практической реализации доказывают отличительные возможности комплексно и более точно регулировать шлаковый режим по изменению качества кокса, соотношения железорудных компонентов и общего нагрева печи согласно предлагаемому способу по отношению к известным. Therefore, the given examples of practical implementation prove the distinctive ability to comprehensively and more accurately regulate the slag regime by changing the quality of coke, the ratio of iron ore components and the overall heating of the furnace according to the proposed method with respect to the known ones.
Литература
1. Авторское свидетельство СССР 1788016, кл. С 21 В 5/00, 1993 г.Literature
1. Copyright certificate of the USSR 1788016, cl. S 21
Claims (2)
где ηg - вязкость гомогенного шлака, Н • с/м2;
FeO, MnO - содержание FeO, MnO в гетерогенном шлаке, %,
и регулируют вязкость гетерогенного шлака изменением качества кокса, состава шихты и ее расхода.1. The method of blast furnace smelting, including loading the charge, changing its composition and consumption, controlling the composition of the slag and determining the viscosity of homogeneous slag, characterized in that the quality of coke is determined by the standard indicator of "hot" coke strength (CSR)% and the degree of heterogeneity of slag ( γ)% according to the dependence γ = A (100-CSR)%, where A is the specific amount of fines up to 3 mm in coke, the actual viscosity of heterogeneous slag (η) H • c / m 2 is estimated by the formula
where η g is the viscosity of homogeneous slag, N • s / m 2 ;
FeO, MnO - the content of FeO, MnO in heterogeneous slag,%,
and regulate the viscosity of heterogeneous slag by changing the quality of coke, the composition of the charge and its consumption.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000105672A RU2185444C2 (en) | 2000-03-07 | 2000-03-07 | Method of blast-furnace smelting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000105672A RU2185444C2 (en) | 2000-03-07 | 2000-03-07 | Method of blast-furnace smelting |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000105672A RU2000105672A (en) | 2001-11-20 |
| RU2185444C2 true RU2185444C2 (en) | 2002-07-20 |
Family
ID=20231565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000105672A RU2185444C2 (en) | 2000-03-07 | 2000-03-07 | Method of blast-furnace smelting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2185444C2 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2479633C1 (en) * | 2011-08-12 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Blast-furnace smelting method |
| RU2558840C1 (en) * | 2014-03-31 | 2015-08-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Промышленные Инновационные Технологии Национальной Коксохимической Ассоциации" (Ооо "Проминтех Нка") | Method of determination of full melt outlet during blast-furnace smelting |
| RU2608004C1 (en) * | 2015-08-03 | 2017-01-11 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of blast-furnace smelting |
| RU2608524C1 (en) * | 2015-11-24 | 2017-01-19 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Method of forming mixture for production of metallurgical coke with specified index of hot csr strength |
| CN112461885A (en) * | 2020-11-16 | 2021-03-09 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | Method for improving detection accuracy of thermal state performance of metallurgical coke |
| RU2770658C2 (en) * | 2020-08-24 | 2022-04-20 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | Method for operation of blast furnace on two or more types of solid fuel |
| CN115354093A (en) * | 2022-04-07 | 2022-11-18 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | Smelting cost control method and system for low-carbon blast furnace |
-
2000
- 2000-03-07 RU RU2000105672A patent/RU2185444C2/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| РОМАНЕНКО А.Г. МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЕ ШЛАКИ. - М.: МЕТАЛЛУРГИЯ, 1977, с.18-25. ВЕГМАН Е.Ф. И ДР. МЕТАЛЛУРГИЯ ЧУГУНА. - М.: МЕТАЛЛУРГИЯ, 1989, с.206-209. * |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2479633C1 (en) * | 2011-08-12 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Blast-furnace smelting method |
| RU2558840C1 (en) * | 2014-03-31 | 2015-08-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Промышленные Инновационные Технологии Национальной Коксохимической Ассоциации" (Ооо "Проминтех Нка") | Method of determination of full melt outlet during blast-furnace smelting |
| RU2608004C1 (en) * | 2015-08-03 | 2017-01-11 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of blast-furnace smelting |
| RU2608524C1 (en) * | 2015-11-24 | 2017-01-19 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Method of forming mixture for production of metallurgical coke with specified index of hot csr strength |
| RU2770658C2 (en) * | 2020-08-24 | 2022-04-20 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | Method for operation of blast furnace on two or more types of solid fuel |
| CN112461885A (en) * | 2020-11-16 | 2021-03-09 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | Method for improving detection accuracy of thermal state performance of metallurgical coke |
| CN115354093A (en) * | 2022-04-07 | 2022-11-18 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | Smelting cost control method and system for low-carbon blast furnace |
| CN115354093B (en) * | 2022-04-07 | 2024-02-23 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | Smelting cost control method and system for low-carbon blast furnace |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2544979C2 (en) | Method for obtaining granulated metal | |
| RU2613007C2 (en) | Method of blast furnace operation and method of molten cast iron production | |
| RU2185444C2 (en) | Method of blast-furnace smelting | |
| Wu et al. | Dephosphorization stability of hot metal by double slag operation in basic oxygen furnace | |
| US4613363A (en) | Process of making silicon, iron and ferroalloys | |
| KR100212263B1 (en) | Method of operating blast furnace | |
| Monsen et al. | Characterization of DR pellets for DRI applications | |
| BRPI0920547B1 (en) | METHOD FOR OPERATING BLAST FURNACES USING UNCOOKED PELLETS CONTAINING COAL | |
| JP4114626B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| JP4971662B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| Semenov et al. | Efficiency of washing blast furnace hearth in case of Pulverized coal injection | |
| Ishiwata et al. | Investigation of Reduction and Smelting Mechanism in the Hi‐QIP Process | |
| Zuo | Softening and melting characteristics of self-fluxed pellets with and without the addition of BOF-slag to the pellet bed | |
| Krishna Chettiar et al. | Achieving Low Coke Rate Using Calibrated Iron Ore as the Sole Iron Source in Burden Charge During the Successful Recommissioning of Blast Furnace in Syria | |
| Peretyagin et al. | Aspects of the High-Temperature Reduction of Manganese Ores by Coal. | |
| JP4093198B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| KR100286674B1 (en) | Method for controlling alkaline constituents in blast furnace | |
| RU2558840C1 (en) | Method of determination of full melt outlet during blast-furnace smelting | |
| RU2069234C1 (en) | Method of producing agglomerate | |
| KR970003130B1 (en) | A grain refining method of cokes | |
| JPH0635604B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| Strakhov | Utilizing Gorlovsk Basin anthracite in metallurgical production | |
| Liu et al. | Effect of V2O5 on Consolidation, Reduction, and Softening–Melting Behavior of High-Cr Vanadium Titanomagnetite. Metals 2023, 13, 1171 | |
| JP2023018430A (en) | Estimation method of cohesive zone slag amount in blast furnace and operation method | |
| RU2229522C1 (en) | Method of production of pig-iron |