RU2175819C2 - Устройство для генерации нейтронного и рентгеновского излучений - Google Patents
Устройство для генерации нейтронного и рентгеновского излучений Download PDFInfo
- Publication number
- RU2175819C2 RU2175819C2 RU98122123/09A RU98122123A RU2175819C2 RU 2175819 C2 RU2175819 C2 RU 2175819C2 RU 98122123/09 A RU98122123/09 A RU 98122123/09A RU 98122123 A RU98122123 A RU 98122123A RU 2175819 C2 RU2175819 C2 RU 2175819C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- plasma
- current
- inductive element
- resistor
- preliminary
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/10—Nuclear fusion reactors
Landscapes
- X-Ray Techniques (AREA)
- Plasma Technology (AREA)
Abstract
Использование: изобретение относится к области плазменной техники и управляемого термоядерного синтеза, в частности к устройствам для генерации нейтронного и рентгеновского излучений. Технический результат изобретения - повышение надежности работы устройства для генерации нейтронного и рентгеновского излучений. Сущность изобретения: устройство для генерации нейтронного и рентгеновского излучений содержит импульсный источник электромагнитной энергии, например взрывомагнитный генератор, размыкатель тока и подключенную к выходу размыкателя плазменную камеру с предварительным замагничиванием плазмы. Устройство дополнительно содержит индуктивный элемент с возможностью регулирования величины индуктивности с помощью экрана, последовательно соединенный импульсным источником и размыкателем тока и расположенный между ними. 2 ил.
Description
Изобретение относится к области плазменной техники, в частности к устройствам для генерации нейтронного и рентгеновского излучений за счет получения высокотемпературной плазмы.
Известны устройства для генерации нейтронного и рентгеновского излучений, получаемых с помощью нагрева плазмы. Например, в работе "An explosive generator - powered plasma focus", J. Bernard et al. Physics Letter, vol. 35A, N 4, 1971, p.288-289 описано устройство для получения нейтронного и рентгеновского излучения, содержащее источник электромагнитной энергии в виде взрывомагнитного генератора (ВМГ), размыкателя тока и плазменную камеру, подключенную к выходу размыкателя.
Недостатком данного устройства является то, что в этом устройстве имеют место относительно низкая достигаемая температура плазмы и как следствие недостаточная надежность работы и относительно низкий уровень выхода нейтронного и рентгеновского излучений. Это происходит вследствие того, что в данном устройстве не производится предварительного замагничивания плазмы, что ограничивает скорость ее разгона при воздействии на плазму магнитного поля от протекающего через плазменную камеру тока и, следовательно, ограничивает степень нагрева плазмы.
Этот недостаток устранен в другом устройстве для получения высокотемпературной плазмы (см. авторское свидетельство СССР N 1616386, МПК G 21 B 1/00, фиг. 1 и 4, Веселов В.Н., Демидов В.А., Корчагин В.П., Ларцев М.В., Павловский Е. С, заявлено 14.03.88, опубликовано 09.08.95 г., бюл. N 22). В этом авторском свидетельстве приведено описание устройства для получения высокотемпературной плазмы, содержащее импульсный источник электромагнитной энергии, например взрывомагнитный генератор, размыкатель тока, подключенную к выходу размыкателя плазменную камеру с предварительным замагничиванием плазмы и резистор, последовательно соединенный с размыкателем тока.
В данном устройстве вследствие того, что предварительная запитка осуществляется за счет диффузии магнитного потока через резистор (см. фиг. 4), последовательно соединенный с размыкателем тока, трудно осуществить оптимальное соотношение между амплитудами токов предварительной (для замагничивания плазмы) и основной (для ускорения и нагрева плазмы) запиток, в результате чего снижается надежность работы устройства.
Решаемая задача - создание устройства для исследований процесса нагрева замагниченной плазмы до 2 кэВ и возможности получения рентгеновского и нейтронного излучения.
Технический результат предлагаемого изобретения - повышение надежности работы устройства для генерации нейтронного и рентгеновского излучения.
Технический результат достигается тем, что по сравнению с известным устройством для получения высокотемпературной плазмы, содержащим импульсный источник электромагнитной энергии, например взрывомагнитный генератор, размыкатель тока и подключенную к выходу размыкателя плазменную камеру с предварительным замагничиванием плазмы, новым является то, что заявляемое устройство дополнительно содержит индуктивный элемент с возможностью регулирования величины индуктивности с помощью экрана, расположенный между импульсным источником и размыкателем и последовательно соединенный с ними.
Введение в предлагаемое устройство индуктивного элемента с экраном для регулирования величины индуктивности и его расположение между импульсным источником и размыкателем обеспечивают то, что физические процессы в прототипе и предлагаемом устройстве протекают по-разному. В прототипе замагничивание плазмы осуществляется с помощью тока предварительной запитки (Iпредв), а ускорение и нагрев плазмы происходит с помощью тока основной запитки (Iосн). Основная запитка плазменной камеры обеспечивается за счет применения размыкателя тока, а предварительная запитка осуществляется за счет диффузии магнитного потока от источника электромагнитной энергии (ВМГ) через резистор. До момента размыкания цепи ток предварительной запитки определяется временем, амплитудой протекающего через резистор тока ВМГ и сопротивлением резистора, причем величина сопротивления резистора зависит от протекаемого тока и при колебании тока эта величина будет изменяться. Величина напряжения на резисторе будет равна
Up(t)=Iист(t)•Rр(t),
где: Iист(t) - ток импульсного источника электромагнитной энергии;
Rр(t) - сопротивление резистора;
t - время протекания тока через резистор.
Up(t)=Iист(t)•Rр(t),
где: Iист(t) - ток импульсного источника электромагнитной энергии;
Rр(t) - сопротивление резистора;
t - время протекания тока через резистор.
В плазменную камеру через резистор диффундирует магнитный поток величиной:
Величина тока предварительной запитки будет определяться следующим соотношением:
где Lкам - величина индуктивности камеры.
Величина тока предварительной запитки будет определяться следующим соотношением:
где Lкам - величина индуктивности камеры.
Амплитуда тока основной запитки (Iосн max) выражается следующим соотношением:
где:
Iист 0 - амплитуда тока импульсного источника в момент разрыва цепи (tразр);
Lист - величина индуктивности импульсного источника;
Lкам - величина индуктивности камеры;
Iпредв 0 - величина тока предварительной запитки в момент tразр.
где:
Iист 0 - амплитуда тока импульсного источника в момент разрыва цепи (tразр);
Lист - величина индуктивности импульсного источника;
Lкам - величина индуктивности камеры;
Iпредв 0 - величина тока предварительной запитки в момент tразр.
Для получения максимально возможной температуры в плазме, а следовательно, и для достижения максимального выхода нейтронного и рентгеновского излучения отношение токов основной и предварительной запиток должно находиться в строгом соответствии с составом и давлением газа в плазменной камере и в зависимости от этих факторов находится в пределах 3...5. Для устройства по а. с. N 1616386 отношение токов основной и предварительной запиток (К) выразится следующим соотношением
В данном устройстве вследствие того, что предварительная запитка осуществляется за счет диффузии магнитного потока через резистор (см. фиг. 4), последовательно соединенный с размыкателем тока, трудно осуществить оптимальное соотношение между амплитудами токов предварительной и основной запиток. Это связано с тем, что величина магнитного потока, диффундирующая через резистор в плазменную камеру в процессе предварительной запитки, зависит от величины протекающего через резистор тока в ВМГ и при колебаниях тока в ВМГ будет изменяться и соотношение между токами основной и предварительной запиток. Следует также отметить, что величина сопротивления резистора зависит от величины протекаемого через него тока. Это связано с тем, что величина сопротивления резистора возрастает пропорционально (до момента плавления материала резистора) увеличению количества теплоты, выделяемой на резисторе, то есть сопротивление резистора увеличивается пропорционально Iист 2. Из выражения для соотношения между токами основной и предварительной запиток видно, что колебания амплитуды тока в ВМГ и колебания сопротивления резистора в зависимости от тока в ВМГ приводят к колебаниям и величины соотношения К. При этом соотношение между токами основной и предварительной запиток может выйти за пределы оптимального диапазона. Это приведет к снижению достигаемой температуры плазмы и к уменьшению величины выхода нейтронного и рентгеновского излучений, тем самым снижается надежность работы устройства.
В данном устройстве вследствие того, что предварительная запитка осуществляется за счет диффузии магнитного потока через резистор (см. фиг. 4), последовательно соединенный с размыкателем тока, трудно осуществить оптимальное соотношение между амплитудами токов предварительной и основной запиток. Это связано с тем, что величина магнитного потока, диффундирующая через резистор в плазменную камеру в процессе предварительной запитки, зависит от величины протекающего через резистор тока в ВМГ и при колебаниях тока в ВМГ будет изменяться и соотношение между токами основной и предварительной запиток. Следует также отметить, что величина сопротивления резистора зависит от величины протекаемого через него тока. Это связано с тем, что величина сопротивления резистора возрастает пропорционально (до момента плавления материала резистора) увеличению количества теплоты, выделяемой на резисторе, то есть сопротивление резистора увеличивается пропорционально Iист 2. Из выражения для соотношения между токами основной и предварительной запиток видно, что колебания амплитуды тока в ВМГ и колебания сопротивления резистора в зависимости от тока в ВМГ приводят к колебаниям и величины соотношения К. При этом соотношение между токами основной и предварительной запиток может выйти за пределы оптимального диапазона. Это приведет к снижению достигаемой температуры плазмы и к уменьшению величины выхода нейтронного и рентгеновского излучений, тем самым снижается надежность работы устройства.
В предлагаемом устройстве до момента размыкания цепи ток предварительной запитки течет через индуктивный элемент и величина напряжения, реализуемого на индуктивном элементе индуктивностью Lинд, составляет: 
Величина магнитного потока (Фпредв), который проходит через индуктивный элемент в камеру, будет составлять: 
С другой стороны: Фпредв(t) = Iпредв(t)Lкам.
Отсюда: 
Здесь t - время протекания тока через индуктивный элемент.
Здесь t - время протекания тока через индуктивный элемент.
Отсюда видно, что величина тока предварительной запитки Iпредв(t) определяется только током импульсного источника электромагнитной энергии Iист(t) (током ВМГ) и соотношением индуктивностей плазменной камеры и индуктивного элемента.
Амплитуда тока (Iпредв 0) предварительной запитки в предлагаемом устройстве составит:
Амплитуда тока основной запитки будет равна:
где Iист 0 - амплитуда тока импульсного источника электромагнитной энергии в момент разрыва цепи (tразр);
Lист - величина индуктивности импульсного источника электромагнитной энергии;
Lкам - величина индуктивности камеры;
Iпредв 0 - величина тока предварительной запитки в момент tразр.
Амплитуда тока основной запитки будет равна:
где Iист 0 - амплитуда тока импульсного источника электромагнитной энергии в момент разрыва цепи (tразр);
Lист - величина индуктивности импульсного источника электромагнитной энергии;
Lкам - величина индуктивности камеры;
Iпредв 0 - величина тока предварительной запитки в момент tразр.
Отношение амплитуд токов основной и предварительной запиток будет равно:
Из этого выражения видно, что отношение токов основной и предварительной запиток в предлагаемом устройстве не зависит от колебаний тока в ВМГ, а определяется только величинами индуктивностей ВМГ, индуктивного элемента и плазменной камеры. Таким образом, подбором величин перечисленных выше индуктивностей мы создаем оптимальное соотношение токов основной и предварительной запиток, которое не зависит от колебания тока в ВМГ, тем самым повышается надежность работы предлагаемого устройства.
Из этого выражения видно, что отношение токов основной и предварительной запиток в предлагаемом устройстве не зависит от колебаний тока в ВМГ, а определяется только величинами индуктивностей ВМГ, индуктивного элемента и плазменной камеры. Таким образом, подбором величин перечисленных выше индуктивностей мы создаем оптимальное соотношение токов основной и предварительной запиток, которое не зависит от колебания тока в ВМГ, тем самым повышается надежность работы предлагаемого устройства.
На фиг. 1 схематично изображено предлагаемое устройство, а на фиг. 2 показан индуктивный элемент. Устройство для генерации нейтронного и рентгеновского излучений содержит импульсный источник электромагнитной энергии (1), например взрывомагнитный генератор, размыкатель тока (2) и подключенную к выходу размыкателя плазменную камеру (3) с предварительным замагничиванием плазмы. Кроме того, устройство содержит индуктивный элемент (4) с экраном (5) для регулирования величины индуктивности, расположенной между импульсным источником (1)и размыкателем (2).
В качестве плазменной камеры с предварительным замагничиванием плазмы взята камера, состоящая из отсека ускорения (7), который образован коаксиальными внутренним (8) и наружным (9), электродами и отсека торможения (10) плазмы. При этом кольцевой зазор между электродами (8) и (9) выполнен в форме сопла (11) Лаваля, а отсек торможения (10) - в виде кольцевого зазора между коаксиальными электродами, которые являются продолжениями электродов (8) и (9) и замкнуты между собой со стороны, противоположной соплу (11), металлической крышкой (12). Электроды (8) и (9) выполнены из бескислородной меди и отделены друг от друга керамическим изолятором (13). Плазменная камера заполнена дейтерием или дейтериево-тритиевой смесью газов при начальном давлении ~ 10 Top, наружный диаметр камеры может изменяться в пределах 60... 400 мм.
Источник электромагнитной энергии выполнен в виде спирального взрывомагнитного генератора с экспоненциальным нарастанием тока, основными элементами которого являются внутренний цилиндрический проводник (21), снабженный зарядом взрывчатого вещества (ВВ) (22), и спиральный наружный проводник (23), расположенные коаксиально.
Размыкатель тока (2) содержит разрываемый проводник (14), установленный между цилиндрическим диэлектрическим струеформирователем (16) и диэлектрическим струегасителем (15). Струеформирователь (16) выполнен с диэлектрическими кумулятивными выемками (17). На поверхности внутреннего токопровода (18) со стороны, противоположной расположению струеформирователя, установлен цилиндрический заряд ВВ (19) с системой инициирования (20). Разрываемый проводник (14) с одной стороны соединен индуктивным элементом (4), а с другой - с внутренним электродом (8) плазменной камеры (3).
Индуктивный элемент (см. фиг. 2) представляет собой многозаходную спираль из проводящего материала, например меди, с изолированными витками. Поперечное сечение витков спирали индуктивного элемента должно быть достаточным, чтобы пропустить весь ток ВМГ. Экран (5) выполнен в виде двух металлических полуцилиндров (полуцилиндры изготовлены из пустотельного цилиндра, разрезанного вдоль образующей на две равные части, и установлены относительно друг друга с зазором симметрично), которые могут перемещаться азимутально на величину Δ1 вдоль индуктивного элемента до соприкосновения с его витками и тем самым закорачивают часть его витков и уменьшают величину индуктивности и радиально на величину Δ2 (см. фиг. 2), увеличивая или уменьшая зазор между экраном и индуктивным элементом. Приближая экран к индуктивному элементу, мы уменьшаем величину индуктивности индуктивного элемента.
В состав устройства входит замыкатель (6). Он предназначен для закорачивания индуктивного элемента в момент срабатывания размыкателя. В этом случае электромагнитная энергия, накапливаемая в индуктивном шунте, во время разрыва проводника (14) не выделяется в виде тепловой энергии в местах разрыва проводника и тем самым облегчаются условия работы размыкателя тока (2).
Устройство работает следующим образом. После заполнения плазменной камеры (3) дейтерием и дейтериево-тритиевой смесью газов во взрывомагнитном генераторе (1) производится сжатие магнитного потока за счет движения стенок внутреннего цилиндрического проводника (21) под действием давления продуктов детонации заряда ВВ (22), последовательно замыкающих витки спирали (23). В течение всего времени работы импульсного источника (1) часть магнитного потока из него передается в камеру (3) через индуктивный элемент (4). Эта часть магнитного потока создает в электродах камеры (8) и (9) ток Iпредв(t), который до момента разрыва проводника (14) растет со временем пропорционально току Iист(t), т.е. по экспоненциальному закону.
В момент, когда ток от импульсного источника (ВМГ) достигает максимального значения, производится разрыв проводника (14) с помощью кумулятивных струй, формирующихся при схлопывании кумулятивных выемок (17) в струеформирователе (16) при воздействии ударной волны от заряда ВВ (19). В этот же момент времени за счет воздействия ударной волны в струеформирователе (16) от заряда ВВ (19) производится замыкание проводника (14) и контакта замыкателя (6) (происходит срабатывание замыкателя (6)). Образуется замкнутый контур, состоящий из замыкателя (6), индуктивного элемента (4), части проводника (14) и части проводника (24). Электромагнитная энергия индуктивного элемента, равная 
в этом случае рассеивается в этом контуре, а не в местах разрыва проводника (14), что облегчит условия работы размыкателя (2). (С увеличением энергии, выделяющейся в местах разрыва проводника величина сопротивления размыкателя уменьшается, а время формирования импульса тока в нагрузке увеличивается).
При разрушении проводника (14) ток в нем начинает уменьшаться, на концах разрываемого участка проводника возникает напряжение (ЭДС самоиндукции), которое и формирует в плазменной камере импульс тока основной запитки. Под действием высокого напряжения между электродами (8) и (9) происходит ионизация газа в камере (3). Образовавшаяся плазма в отсеке ускорения (7) под действием нарастающего магнитного поля от тока основной запитки ускоряется в сторону сопла Лаваля (11). При выходе из сопла (11) плазма приобретает скорость, превышающую альфеновскую скорость звука 
(H - напряженность магнитного поля, ρ - плотность плазмы). При выходе из сопла (11) плазма тормозится и нагревается в ударной волне, которая образуется в камере торможения (10) на выходе из сопла (11) за счет противодавления магнитного поля тока предварительной запитки.
Как показывают расчеты, температура нагретой плазмы может достигать - 2 кэВ при плотности ионов ~ 1017 см-3 с временем жизни плазмы - 10 мкс, при этом нейтронный выход может составлять более 1013 н/имп.
За счет более надежного осуществления оптимального соотношения между амплитудами токов основной и предварительной запиток ускоряется цикл исследования процессов, происходящих при нагреве плазмы.
Claims (1)
- Устройство для генерации нейтронного и рентгеновского излучений, содержащее импульсный источник электромагнитной энергии размыкатель тока и подключенную к выходу размыкателя плазменную камеру с предварительным замагничиванием плазмы, отличающееся тем, что устройство дополнительно содержит индуктивный элемент с возможностью регулирования величины индуктивности с помощью экрана, причем указанный индуктивный элемент соединен последовательно с импульсным источником и размыкателем тока и расположен между ними.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98122123/09A RU2175819C2 (ru) | 1998-12-03 | 1998-12-03 | Устройство для генерации нейтронного и рентгеновского излучений |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98122123/09A RU2175819C2 (ru) | 1998-12-03 | 1998-12-03 | Устройство для генерации нейтронного и рентгеновского излучений |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU98122123A RU98122123A (ru) | 2000-10-20 |
| RU2175819C2 true RU2175819C2 (ru) | 2001-11-10 |
Family
ID=20213137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98122123/09A RU2175819C2 (ru) | 1998-12-03 | 1998-12-03 | Устройство для генерации нейтронного и рентгеновского излучений |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2175819C2 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2392975A (en) * | 2002-09-13 | 2004-03-17 | Reeves Wireline Tech Ltd | Logging geological formations using a pulsed low burst rate neutron source |
-
1998
- 1998-12-03 RU RU98122123/09A patent/RU2175819C2/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2392975A (en) * | 2002-09-13 | 2004-03-17 | Reeves Wireline Tech Ltd | Logging geological formations using a pulsed low burst rate neutron source |
| GB2392975B (en) * | 2002-09-13 | 2005-11-23 | Reeves Wireline Tech Ltd | Method of logging a borehole |
| US7102125B2 (en) | 2002-09-13 | 2006-09-05 | Reeves Wireline Technologies Limited | Method of logging a borehole |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Sarkisov et al. | Effect of current rate on energy deposition into exploding metal wires in vacuum | |
| EP1989714B1 (en) | Method and apparatus for producing x-rays, ion beams and nuclear fusion energy | |
| Remnev et al. | A high-current pulsed accelerator with a matching transformer | |
| US4172008A (en) | Nuclear fusion reactor | |
| US3526575A (en) | Production and utilization of high density plasma | |
| EP0876663A4 (en) | CONFIGURATION OF A COMPLEX PLASMA, METHOD AND DEVICE FOR GENERATING THIS CONFIGURATION | |
| CN105328317A (zh) | 一种外加磁场装置控制co2焊接飞溅率的系统 | |
| RU2175819C2 (ru) | Устройство для генерации нейтронного и рентгеновского излучений | |
| Mao et al. | Research on the time-delay characteristics of the laser-triggered vacuum switch | |
| Rousskikh et al. | The effects of preheating of a fine tungsten wire and the polarity of a high-voltage electrode on the energy characteristics of an electrically exploded wire in vacuum | |
| Ryabchikov et al. | Metal vapor vacuum arc ion sources ‘‘Raduga’’ | |
| US3321919A (en) | Apparatus for generating high density plasma | |
| US3450996A (en) | Charged particle pulse accelerator incorporating a tesla coil | |
| US4406952A (en) | Opening switch for interrupting current using a plasma focus device | |
| Korobkin et al. | Micropinches in laser induced moderate power vacuum discharge | |
| Shi et al. | Effect of high-voltage electrode geometry on energy deposition into exploding wire in vacuum | |
| McCauley et al. | Compact electroexplosive fuses for explosively driven pulsed power | |
| Boggasch et al. | Z-pinch current enhancement by the inverse skin effect | |
| Liu et al. | Effect of TMF and AMF components on expansion process in different ignition modes of vacuum arc between spiral-type TMF contacts | |
| Bogomaz et al. | Powerful pulse generator of dense plasma with high concentration of metal vapour | |
| RU2725439C1 (ru) | Способ и устройство для получения высокотемпературной плазмы с магнитной стабилизацией z-пинча | |
| Majidi et al. | Magnetic confinement and control of trajectories of discharge species in atmospheric-pressure analytical spark discharges | |
| RU2430444C1 (ru) | Способ регулирования параметров выходного напряжения взрывомагнитного формирователя импульса тока и устройство для его осуществления (варианты) | |
| Russkikh et al. | Effect of the high-voltage electrode polarity and wire preheating on the energy characteristics of electric explosion of fine tungsten wires in vacuum | |
| RU2153728C1 (ru) | Способ размыкания токопровода сверхсильного тока |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20081204 |