RU2172054C1 - Method and device for on-load voltage regulation - Google Patents

Method and device for on-load voltage regulation Download PDF

Info

Publication number
RU2172054C1
RU2172054C1 RU2000131293/09A RU2000131293A RU2172054C1 RU 2172054 C1 RU2172054 C1 RU 2172054C1 RU 2000131293/09 A RU2000131293/09 A RU 2000131293/09A RU 2000131293 A RU2000131293 A RU 2000131293A RU 2172054 C1 RU2172054 C1 RU 2172054C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
terminals
voltage
transformer
thyristor
power
Prior art date
Application number
RU2000131293/09A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
И.М. Туманов
Е.В. Красиков
Ю.Д. Журавин
В.И. Слепченко
А.К. Ким
Е.Г. Гарбуз
Original Assignee
Туманов Иван Михайлович
Красиков Евгений Васильевич
Журавин Юрий Демидович
Слепченко Владимир Иванович
Ким Александр Константинович
Гарбуз Евгений Геннадьевич
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Туманов Иван Михайлович, Красиков Евгений Васильевич, Журавин Юрий Демидович, Слепченко Владимир Иванович, Ким Александр Константинович, Гарбуз Евгений Геннадьевич filed Critical Туманов Иван Михайлович
Priority to RU2000131293/09A priority Critical patent/RU2172054C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2172054C1 publication Critical patent/RU2172054C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Control Of Electrical Variables (AREA)

Abstract

FIELD: broad-band, short-step, contactless on-load voltage regulation. SUBSTANCE: proposed method and device use only one doublewinding power transformer for group of loads whose input power or current is to be maintained constant during voltage regulation. Characteristic of proposed method incorporates new conditions for selecting mean values of voltage regulation ranges across terminals of separate groups of loads and new ways of varying voltage regulation ranges proper between their maximum and minimum values by changing over secondary windings of transformer- thyristor modules. Device implementing this method provides for simultaneous voltage regulation across terminals of load groups obeying individual laws for each load of group due to appropriately changing over transformer secondary windings of transformer-thyristor modules and responding to control signals generated by functional units carrying information about load phase angle, voltage, and active power. EFFECT: reduced consumption of winding and core materials; reduced power loss in power circuit components. 2 cl, 9 dwg

Description

Изобретение относится к силовой электронике и электротехнике и может быть использовано для широкодиапазонного и мелкоступенчатого регулирования напряжения под нагрузкой. The invention relates to power electronics and electrical engineering and can be used for wide-range and small-stage voltage regulation under load.

Для регулирования напряжения под нагрузкой широко известен способ механического переключения отводов регулировочной обмотки трансформатора с разрывом дуги тока нагрузки в масле или вакууме (см. Порудоминский В.В. Трансформаторное и реакторное оборудование для регулирования напряжения и реактивной мощности. - M.: ВИНИТИ, 1984, с. 10-12). To regulate the voltage under load, a method is widely known for mechanically switching the taps of the regulating winding of a transformer with breaking the arc of the load current in oil or vacuum (see Porudominsky V.V. Transformer and reactor equipment for regulating voltage and reactive power. - M .: VINITI, 1984, p. 10-12).

Известный способ характеризуется высокими затратами активных материалов и большими эксплуатационными издержками в связи с повышенным электроизносом механических контактов, необходимостью периодической ревизии механических устройств из-за смены изношенных контактов, загрязненного масла, а также низким быстродействием. The known method is characterized by high costs of active materials and high operating costs due to the increased electrical wear of mechanical contacts, the need for periodic revision of mechanical devices due to the change of worn contacts, contaminated oil, as well as low speed.

Для регулирования напряжения под нагрузкой известен способ бесконтактного регулирования напряжения на основе использования трансформаторно-тиристорных преобразователей (см. Шидловский А.К. и др. Стабилизация параметров электрической энергии в распределительных сетях. - Киев: Наукова думка, 1989, с. 198-200). To regulate voltage under load, a method of contactless voltage regulation based on the use of transformer-thyristor converters is known (see Shidlovsky AK and others. Stabilization of electric energy parameters in distribution networks. - Kiev: Naukova Dumka, 1989, p. 198-200) .

Известный способ требует повышенных затрат активных материалов на изготовление трансформаторов и большого количества используемых тиристорных ключей в связи с соединением первичной обмотки трансформаторов по сложной схеме "встречный зигзаг". The known method requires increased costs of active materials for the manufacture of transformers and a large number of thyristor switches used in connection with the connection of the primary winding of the transformers according to a complex “zigzag” pattern.

Известен способ регулирования напряжения под нагрузкой, согласно которому на участке цепи между зажимами вторичной обмотки питающего трансформатора и зажимами электроприемников формируют добавочные напряжения путем переключения тиристорных ключей и изменения схемы соединения обмоток трансформаторов последовательно соединенных трансформаторно-тиристорных модулей, при этом напряжение на зажимах вторичной обмотки питающего трансформатора выбирают равным середине диапазона регулирования напряжения на зажимах электроприемников, а сумму максимальных уровней напряжения на выходах всех трансформаторно-тиристорных модулей выбирают равной половине упомянутого диапазона (см. патент России N 2119229, кл H 02 М 5/12,0 05 F 1/253, 1998 - /прототип/). There is a method of regulating voltage under load, according to which additional voltages are generated in the circuit section between the terminals of the secondary winding of the supply transformer and the terminals of the electrical receivers by switching the thyristor switches and changing the connection diagram of the transformer windings of the transformer-thyristor modules connected in series, the voltage at the terminals of the secondary winding of the supply transformer chosen equal to the middle of the voltage regulation range at the terminals of the power consumers, sum of the maximum voltage levels at the outputs of transformer and thyristor modules equal to half of said selected range (see Russian patent N 2119229, class H 02 M 5 / 12.0 05 F 1/253, 1998 -. / prototype /).

Известно устройство для регулирования напряжения под нагрузкой, содержащее согласующий (питающий) двухобмоточный трансформатор, первичная обмотка которого подключена к питающей сети, а между выходными зажимами его вторичной обмотки и соответствующими зажимами электроприемников включена цепь, содержащая последовательное соединение "n" первичных обмоток (где, n=1, 2, . ..) трансформаторов соответственно "n" трансформаторно-тиристорных модулей с блоками тиристорных ключей и функциональный блок, вырабатывающий сигналы о величине напряжения и фазовом угле нагрузки и входящий в систему программного управления устройством, выходные зажимы которой через блоки выходных каскадов подключены к управляющим электродам тиристорных ключей трансформаторно-тиристорных модулей (см. патент России N 2119229, кл H 02 М 5/12, G 05 F 1/253, 1998 - /прототип/). A device for regulating voltage under load, containing a matching (supply) double-winding transformer, the primary winding of which is connected to the mains, and between the output terminals of its secondary winding and the corresponding terminals of the electrical receivers included a circuit containing a serial connection "n" of the primary windings (where, n = 1, 2, ...) transformers, respectively, "n" transistor-thyristor modules with blocks of thyristor switches and a functional block that generates signals about the voltage and phase angle of the load and included in the program control system of the device, the output terminals of which are connected through the output stage blocks to the control electrodes of the thyristor switches of transistor-thyristor modules (see Russian patent N 2119229, class H 02 M 5/12, G 05 F 1/253 , 1998 - / prototype /).

Известные способ и устройство не обеспечивают широких функциональных возможностей по сохранению на заданном уровне электрической мощности, снимаемой с выходных зажимов устройства при регулировании напряжения в сторону его уменьшения, требуют больших затрат активных материалов для изготовления устройства и приводят к повышенным потерям электроэнергии в элементах устройства при его эксплуатации. Это объясняется действием трех основных причин. Одной из них является то, что у известного устройства при уменьшении напряжения на его выходных зажимах необходимо пропорционально этому уменьшать электрическую мощность нагрузки, которая передается электроприемникам. В противном случае увеличивается ток по обмоткам питающего двухобмоточного трансформатора выше номинальной величины и последний выходит из строя. Другая причина заключается в том, что у известного устройства питающий двухобмоточный трансформатор используется для электроснабжения только одного или ограниченного числа электроприемников, которые могут быть соединены параллельно. Следовательно, удельный расход активных материалов на изготовление трансформатора и потери электроэнергии в его обмотках при эксплуатации увеличиваются. Третья причина состоит в отсутствии у известного устройства по сравнению с заявляемым техническим решением возможности оптимального управления величинами уровней напряжения на зажимах отдельных электроприемников в пределах группы их на различных интервалах времени работы. Это не позволяет обеспечить минимум потерь электроэнергии в элементах устройства и минимум затрат активных материалов на изготовление трансформаторного оборудования устройства в целом. Кроме того, у известного устройства зажимы вторичных обмоток трансформаторов всех трансформаторно-тиристорных модулей подключены непосредственно к зажимам питающей сети. Уровень напряжения питающей сети составляет 10 кВ и выше. Без использования понижающего трансформатора выполнить тиристорные ключи на такой высокий уровень напряжения не представляется возможным. Поэтому затраты активных материалов на изготовление известного устройства, а следовательно, и потери электроэнергии в его элементах существенно возрастают. Например, использование известного устройства для регулирования напряжения в диапазоне 0-100% от его номинальной величины и при сохранении на неизменном номинальном уровне величины получаемой с зажимов устройства электрической мощности, хотя бы для диапазона 25-100% регулирования напряжения, приводит к увеличению габаритной мощности трансформаторного оборудования известного устройства по сравнению с упомянутой выше электрической мощностью более чем в пять раз. Другой пример использования известного устройства (для регулирования напряжения в диапазоне 0-100% от номинальной величины и при сохранении на неизменном номинальном уровне потребляемого электроприемниками тока) дает увеличение габаритной мощности трансформаторного оборудования известного устройства по сравнению с наибольшей потребляемой электрической мощностью более чем в 1,5 раза. The known method and device do not provide wide functionality for maintaining at a given level of electric power removed from the output terminals of the device while regulating the voltage in the direction of decreasing it, require large expenditures of active materials for the manufacture of the device and lead to increased energy losses in the elements of the device during its operation . This is due to three main reasons. One of them is that with a known device, when the voltage at its output terminals decreases, it is necessary to proportionally reduce the electric power of the load that is transmitted to the electrical receivers. Otherwise, the current increases along the windings of the supply double-winding transformer above the nominal value and the latter fails. Another reason is that in the known device, a double-winding power transformer is used to power only one or a limited number of power receivers that can be connected in parallel. Therefore, the specific consumption of active materials for the manufacture of the transformer and the loss of electricity in its windings during operation increase. The third reason is the lack of a known device in comparison with the claimed technical solution, the possibility of optimal control of the voltage levels at the terminals of individual power consumers within their group at different time intervals. This does not allow to ensure a minimum of energy losses in the elements of the device and the minimum cost of active materials for the manufacture of transformer equipment of the device as a whole. In addition, with the known device, the clamps of the secondary windings of the transformers of all transformer-thyristor modules are connected directly to the clamps of the supply network. The voltage level of the supply network is 10 kV and above. Without using a step-down transformer, it is not possible to perform thyristor switches at such a high voltage level. Therefore, the cost of active materials for the manufacture of a known device, and therefore the loss of electricity in its elements increase significantly. For example, the use of a known device for regulating voltage in the range of 0-100% of its nominal value and while maintaining at a constant nominal level the magnitude of the electrical power received from the terminals of the device, at least for the range of 25-100% of voltage regulation, leads to an increase in the overall power of the transformer equipment of the known device compared with the above-mentioned electric power more than five times. Another example of the use of the known device (for regulating the voltage in the range of 0-100% of the nominal value and maintaining the current consumed by the electric consumers at a constant nominal level) gives an increase in the overall power of the transformer equipment of the known device compared to the largest consumed electric power of more than 1.5 times.

Задачей изобретения является расширение функциональных возможностей способа регулирования напряжения под нагрузкой и сокращение расхода активных материалов на изготовление устройства для его реализации. The objective of the invention is to expand the functionality of the method of regulating voltage under load and reduce the consumption of active materials for the manufacture of a device for its implementation.

Технический результат заключается в том, что появляется возможность использовать один и тот же питающий двухобмоточный трансформатор для электроснабжения и регулирования напряжения одновременно на зажимах группы электроприемников по индивидуальным законам для каждого электроприемника группы. Более чем в полтора раза уменьшаются расход активных материалов и затраты на изготовление трансформаторного оборудования устройства, а также эксплуатационные издержки при его использовании. The technical result consists in the fact that it becomes possible to use the same supply double-winding transformer for power supply and voltage regulation simultaneously at the terminals of a group of power consumers according to individual laws for each power receiver of the group. The consumption of active materials and the cost of manufacturing the transformer equipment of the device, as well as the operating costs of its use, are reduced more than one and a half times.

Этот технический результат достигается тем, что в способе регулирования напряжения под нагрузкой, в соответствии с которым на участке цепи между зажимами вторичной обмотки питающего трансформатора и зажимами электроприемников формируют добавочные напряжения путем переключения тиристорных ключей и изменения схемы соединения обмоток трансформаторов последовательно соединенных трансформаторно-тиристорных модулей, при этом напряжение на зажимах вторичной обмотки питающего трансформатора выбирают равным середине диапазона регулирования напряжения на зажимах электроприемников, а сумму максимальных уровней напряжения на выходах всех трансформаторно-тиристорных модулей выбирают равной половине упомянутого диапазона, согласно изобретению для группы электроприемников середины диапазонов регулирования напряжения на зажимах отдельных электроприемников группы выбирают на одинаковом уровне, равном напряжению на зажимах вторичной обмотки питающего трансформатора, меняют величины самих диапазонов регулирования напряжения на зажимах отдельных электроприемников между максимальными и минимальными значениями этих напряжений путем изменения суммы максимальных уровней напряжения на выходах всех трансформаторно-тиристорных модулей, включаемых последовательно в цепь данного электроприемника группы, для той части группы электроприемников, у которых при регулировании напряжения величина потребляемого тока остается на неизменном уровне, изменяют величину напряжения на зажимах электроприемников этой части группы таким образом, чтобы в любой момент времени отношение суммы напряжений на их зажимах к количеству одновременно работающих электроприемников этой части группы было равно или близко к величине выбранного уровня напряжения, равного середине диапазонов его регулирования, а для другой части группы электроприемников, у которых при регулировании напряжения величина потребляемой ими мощности должна оставаться на неизменном уровне, обеспечивают уменьшение токов по обмоткам питающего трансформатора путем перекоммутации тиристорными ключами обмоток трансформаторов последовательно соединенных трансформаторно-тиристорных модулей с согласного включения на встречное или наоборот. This technical result is achieved in that in a method for regulating voltage under load, according to which additional voltages are generated in the circuit section between the terminals of the secondary winding of the supply transformer and the terminals of the electrical receivers by switching thyristor switches and changing the connection diagram of the transformer windings of the transformer-thyristor modules connected in series, the voltage at the terminals of the secondary winding of the supply transformer is chosen equal to the middle of the control range voltage at the terminals of power consumers, and the sum of the maximum voltage levels at the outputs of all transformer-thyristor modules is chosen equal to half of the mentioned range, according to the invention for a group of power consumers of the middle of the voltage regulation ranges at the terminals of individual power consumers of the group, they are chosen at the same level equal to the voltage at the terminals of the secondary winding of the power supply transformer, they change the values of the ranges of voltage regulation themselves at the terminals of individual power m I am waiting for the maximum and minimum values of these voltages by changing the sum of the maximum voltage levels at the outputs of all transistor-thyristor modules that are connected in series to the circuit of a given electrical receiver of a group, for that part of the group of electrical receivers in which the current consumption remains constant at the same voltage, change the value voltage at the terminals of the electrical receivers of this part of the group so that at any time the ratio of the sum of the voltages at their terminals to the number of simultaneously operating power receivers in this part of the group was equal to or close to the selected voltage level equal to the middle of its regulation ranges, and for the other part of the group of power receivers in which the power consumption should remain unchanged during voltage regulation, they provide reduction of currents along the windings supply transformer by switching thyristor switches of transformer windings in series connected transistor-thyristor muzzle from consonant inclusion to the oncoming one or vice versa.

Этот технический результат достигается также тем, что в известном устройстве для регулирования напряжения под нагрузкой, содержащем питающий двухобмоточный трансформатор, первичная обмотка которого подключена к питающей сети, а между выходными зажимами его вторичной обмотки и соответствующими зажимами электроприемников включена цепь, содержащая последовательное соединение "n" первичных обмоток (где n=1,2, ...) трансформаторов соответственно "n" с блоками тиристорных ключей и функциональный блок (Блок 15 фиг. 1 схемы устройства прототипа), вырабатывающий сигналы о величине напряжения и фазовом угле нагрузки и входящий в имеющую процессор систему программного управления устройством, выход которой через блоки выходных каскадов подключены к управляющим электродам тиристорных ключей трансформаторно-тиристорных модулей, согласно изобретению при создании схемы одновременного питания группы электроприемников с помощью дополнительных цепей, аналогичных упомянутой выше, зажимы вторичной обмотки питающего двухобмоточного трансформатора соединены с соответствующими зажимами каждого из электроприемников группы, а зажимы и отводы вторичных обмоток трансформаторов всех трансформаторно-тиристорных модулей через тиристорные ключи соединены с возможностью их коммутации между собой, или встречно-согласного по отношению к соответствующим первичным обмоткам этих трансформаторов и параллельного их подключения к выходным зажимам вторичной обмотки питающего двухобмоточного трансформатора, а функциональный блок системы программного управления выполнен с возможностью выработки для процессора дополнительных сигналов, несущих информацию как о величине фазового угла нагрузки, так и о величинах напряжения, тока и активной мощности, при этом число функциональных блоков увеличено до числа подключенных к схеме питания электроприемников, а количество выходных каскадов системы программного управления выбрано соответствующим числу трансформаторно-тиристорных модулей. This technical result is also achieved by the fact that in the known device for regulating voltage under load, containing a supply double-winding transformer, the primary winding of which is connected to the mains, and between the output terminals of its secondary winding and the corresponding terminals of the electrical receivers, a circuit containing a serial connection "n" is connected primary windings (where n = 1,2, ...) of transformers, respectively, "n" with blocks of thyristor keys and a functional block (Block 15 of Fig. 1 of the prototype device circuit), you generating signals about the voltage value and the phase angle of the load and entering the processor control system of the device, the output of which is connected to the control electrodes of the thyristor switches of the transistor-thyristor modules through the output stage blocks, according to the invention, when creating a circuit for simultaneously supplying a group of power receivers using additional circuits, similar to the above, the terminals of the secondary winding of the supply double-winding transformer are connected to the corresponding terminals of each of the group’s electrical receivers, and the clamps and taps of the secondary windings of the transformers of all transistor-thyristor modules are connected via thyristor switches so that they can be switched among themselves, or counter-consonant with respect to the corresponding primary windings of these transformers and connected in parallel to the output terminals of the secondary winding of the power supply two-winding transformer, and the functional block of the program control system is configured to generate additional si for the processor the number of function blocks is increased to the number of power receivers connected to the power supply circuit, and the number of output stages of the program control system is selected corresponding to the number of transistor-thyristor modules .

Заявленный способ группового питания одновременно нескольких электроприемников от выходных зажимов одного и того же двухобмоточного трансформатора при сохранении возможности широкодиапазонного и мелкоступенчатого регулирования напряжения на зажимах каждого электроприемника группы по индивидуальным законам, а также заявленная схема подключения зажимов и отводов вторичных обмоток трансформаторов всех трансформаторно-тиристорных модулей к выходным зажимам упомянутого питающего двухобмоточного трансформатора способствуют решению проблемы ресурсо- и энергосбережения при организации регулирования напряжения под нагрузкой, так как при его реализации более чем в полтора раза уменьшается расход активных материалов и затраты на изготовление трансформаторного оборудования устройства, а также в два раза уменьшаются потери электроэнергии в его элементах при эксплуатации и тем самым достигаются цели технического результата изобретения. Сравнение заявляемых технических решений с прототипом позволило установить соответствие их критерию "Новизна". При изучении других известных технических решений в данной области признаки, отличающие заявляемое изобретение от прототипа, не были выявлены, и поэтому они обеспечивают соответствие критерию "Изобретательский уровень". Проведенные испытания подтверждают соответствие критерию "Промышленная применимость". The claimed method for group power supply of several electrical receivers simultaneously from the output terminals of the same double-winding transformer while maintaining the possibility of wide-range and small-step voltage regulation at the terminals of each group electrical receiver according to individual laws, as well as the claimed circuit for connecting the terminals and taps of the secondary windings of transformers of all transformer-thyristor modules to output terminals of said two-winding supply transformer contribute to resolved The problems of resource and energy conservation in the organization of voltage regulation under load, since when it is implemented more than one and a half times reduces the consumption of active materials and the cost of manufacturing the transformer equipment of the device, and also halves the loss of electricity in its elements during operation and thereby the goals of the technical result of the invention are achieved. Comparison of the claimed technical solutions with the prototype made it possible to establish compliance with their criterion of "Novelty." When studying other well-known technical solutions in this field, the features that distinguish the claimed invention from the prototype were not identified, and therefore they ensure compliance with the criterion of "Inventive step". The tests carried out confirm compliance with the criterion of "Industrial applicability".

На фиг. 1 приведена схема одного из вариантов устройства, содержащего в своем составе группу электроприемников, которые получают электроэнергию от данного устройства; для осуществления способа регулирования напряжения под нагрузкой в качестве примера на фиг. 1 показана группа, содержащая в своем составе два электроприемника; на фиг. 2 - вариант принципиальной схемы одного из трансформаторно-тиристорных модулей устройства в соответствии с предлагаемым способом; на фиг. 3 - векторно-топографические диаграммы, поясняющие процесс регулирования напряжения на нагрузке согласно предлагаемому способу; на фиг. 4 - временная диаграмма изменения напряжения на зажимах отдельных электроприемников группы, поясняющая процесс оптимального управления работой устройства в соответствии с одним из вариантов предлагаемого способа. На фиг 5-8 показаны схемы соединения вторичных обмоток трансформаторов и графики временных зон естественной коммутации тиристорных ключей для различных этапов алгоритма работы системы программного управления согласно предлагаемому способу. In FIG. 1 is a diagram of one embodiment of a device comprising a group of power receivers that receive electricity from this device; for implementing the method of regulating voltage under load as an example in FIG. 1 shows a group comprising two power receivers; in FIG. 2 is a variant of a circuit diagram of one of the transistor-thyristor modules of the device in accordance with the proposed method; in FIG. 3 - vector topographic diagrams explaining the process of regulating the voltage at the load according to the proposed method; in FIG. 4 is a timing diagram of the voltage change at the terminals of individual group electrical receivers, explaining the process of optimal control of the operation of the device in accordance with one of the variants of the proposed method. On Fig 5-8 shows a connection diagram of the secondary windings of transformers and graphs of the time zones of the natural switching of thyristor keys for various stages of the algorithm of the program control system according to the proposed method.

Устройство (фиг. 1) содержит питающий двухобмоточный трансформатор 1 с первичной 2 и вторичной 3 обмотками, между выходными зажимами a1, b1, c1 вторичной обмотки 3 питающего трансформатора 1 и входными зажимами каждого из электроприемников 4 и 5 последовательно между собой включены первичные обмотки соответственно 6, 7 и 8, 9 трансформаторов 10, 11 и 12, 13 соответствующих трансформаторно-тиристорных модулей. Вариант полного схемотехнического исполнения трансформаторно-тиристорного модуля на фиг. 1 ограничен пунктирной линией 1 и изображен на фиг. 2. Зажимы и отводы вторичных обмоток 14, 15 и 16, 17 соответственно трансформаторов 10, 11 и 12, 13 этих модулей через тиристорные ключи соответствующих блоков 18, 19 и 20, 21 подключены к выходным зажимам a1, b1, c1 вторичной обмотки 3 питающего трансформатора 1. Принципиальные схемы всех тиристорных ключей устройства одинаковы, и в качестве примера на фиг. 2 пунктирной линией выделена принципиальная схема одного из вариантов исполнения тиристорного ключа блока 18 (позиция 18.1). В качестве активных элементов (тиристорных ключей) могут быть использованы вместо тиристоров другие технически эквивалентные по выполняемым функциям сильноточные элементы (например, симисторы, механические контакты с гашением дуги в вакууме и т. д. ) Система программного управления устройства 22 (выделена пунктиром) содержит блок постоянного запоминающего устройства 22.1, блок процессора 22.2, блоки 23, 24 (функциональные), выполняющие функции датчиков фазы, напряжения, тока и мощности, блок управления 25 и блоки выходных каскадов 26, 27, 28, 29, по числу используемых трансформаторно-тиристорных модулей. Для подключения питающей сети к устройству используются клеммы А, В, С. Блоки 23, 24 вырабатывают сигналы, несущие информацию о фазовых углах нагрузки электроприемников, а также о величинах напряжения, тока и мощности на их зажимах. Блоки 26, 27 и 28, 29 вырабатывают импульсы управления, с помощью которых замыкаются и размыкаются определенные тиристорные ключи для изменения схемы соединения вторичных обмоток трансформаторов 6, 7 и 8, 9. Алгоритм работы системы программного управления поясняется в процессе описания принципа действия устройства.The device (Fig. 1) contains a supply double winding transformer 1 with primary 2 and secondary 3 windings, between the output terminals a 1 , b 1 , c 1 of the secondary winding 3 of the supply transformer 1 and the input terminals of each of the power receivers 4 and 5, the primary connected in series windings of 6, 7 and 8, 9, respectively, of transformers 10, 11 and 12, 13 of the corresponding transistor-thyristor modules. An embodiment of a complete circuit design of a thyristor transformer module in FIG. 1 is limited by dashed line 1 and is depicted in FIG. 2. The terminals and taps of the secondary windings 14, 15 and 16, 17, respectively, of the transformers 10, 11 and 12, 13 of these modules are connected to the output terminals a 1 , b 1 , c 1 of the secondary via thyristor switches of the corresponding blocks 18, 19 and 20, 21 windings 3 of the supply transformer 1. The circuit diagrams of all thyristor switches of the device are the same, and as an example in FIG. 2, a dashed line shows a schematic diagram of one embodiment of a thyristor switch of block 18 (position 18.1). Instead of thyristors, other high-current elements that are technically equivalent in terms of function can be used as active elements (thyristors) (for example, triacs, mechanical contacts with arc quenching in a vacuum, etc.) The device 22 software control system (indicated by a dotted line) contains a block read-only memory device 22.1, processor block 22.2, blocks 23, 24 (functional), performing the functions of phase, voltage, current and power sensors, control unit 25 and output stage blocks 26, 27, 28, 29, by number have used transformer-thyristor modules. To connect the supply network to the device, terminals A, B, C are used. Blocks 23, 24 generate signals that carry information about the phase angles of the load of the electrical receivers, as well as the values of voltage, current and power at their terminals. Blocks 26, 27 and 28, 29 generate control pulses with the help of which certain thyristor switches are closed and opened to change the connection scheme of the secondary windings of transformers 6, 7 and 8, 9. The algorithm of the program control system is explained in the process of describing the principle of the device.

На фиг. 2 приведен вариант принципиальной схемы одного из трансформаторно-тиристорных модулей, который поясняет коммутацию обмоток трансформаторов 10, 11 и 12, 13. Фиг. 2 представляет собой фрагмент фиг. 1, который выделен пунктирной линией 1. Путем включения определенных тиристорных ключей блоков 18, 19 и 20, 21 зажимы и отводы соответствующей вторичной обмотки подключают различными вариантами как между собой, так и к зажимам вторичной обмотки 3 питающего трансформатора 1. Для этих целей в составе каждого блока тиристорных ключей используют несколько их групп. Определенные тиристорные ключи 18.1, 18.3, 18.5, 18.8, 18.10, 18.12 блока 18 из первой группы включают тогда, когда необходимо уменьшить на некоторую дискретную величину напряжение на выходных зажимах a2, b2, c2 по сравнению с его величиной на входных зажимах a1, b1, c1 трансформаторно-тиристорного модуля. Когда требуется увеличить напряжение на упомянутых зажимах a2, b2, c2, то включают тиристорные ключи, например 18.2, 18.4, 18.6, 18.7, 18.9, 18.11 блока 18 из состава второй их группы. Тиристорные ключи 18.13, 18.14, 18.15, 18.16, 18.17, 18.18 третьей группы используют для соединения между собой зажимов и отводов вторичной обмотки с целью получения различных вариантов схемы ее соединения. В частном случае, когда нет необходимости менять напряжение на выходных зажимах a2, b2, c2 трансформаторно-тиристорного модуля относительно такового на входных зажимах a1, b1, c1 его, то включают определенные тиристорные ключи исключительно из состава третьей их группы. Принципиальная схема одного из вариантов выполнения тиристорных ключей показана пунктирной линией (позиция 18.1). Входные зажимы каждого из электроприемников 4 и 5 обозначены на фиг. 1 соответственно a3, b3, c3 и a4, b4, с4.In FIG. 2 shows a variant of the circuit diagram of one of the transistor-thyristor modules, which explains the switching of the windings of transformers 10, 11 and 12, 13. FIG. 2 is a fragment of FIG. 1, which is indicated by dashed line 1. By switching on certain thyristor switches of blocks 18, 19 and 20, 21, the clamps and taps of the corresponding secondary winding are connected in various ways, both between themselves and to the terminals of the secondary winding 3 of the supply transformer 1. For this purpose, as part of Each block of thyristor keys uses several of their groups. Certain thyristor switches 18.1, 18.3, 18.5, 18.8, 18.10, 18.12 of block 18 from the first group are turned on when it is necessary to reduce the voltage at the output terminals a 2 , b 2 , c 2 by a certain discrete quantity compared to its value at the input terminals a 1 , b 1 , c 1 transistor-thyristor module. When it is required to increase the voltage at the mentioned terminals a 2 , b 2 , c 2 , then turn on the thyristor switches, for example 18.2, 18.4, 18.6, 18.7, 18.9, 18.11 of block 18 from the composition of their second group. The thyristor keys 18.13, 18.14, 18.15, 18.16, 18.17, 18.18 of the third group are used to connect the clamps and taps of the secondary winding to each other in order to obtain various options for its connection scheme. In the particular case, when there is no need to change the voltage at the output terminals a 2 , b 2 , c 2 of the transistor-thyristor module relative to that at the input terminals a 1 , b 1 , c 1 of it, then certain thyristor switches are included exclusively from the composition of their third group . A schematic diagram of one embodiment of thyristor switches is shown by a dashed line (position 18.1). The input terminals of each of the electrical receivers 4 and 5 are indicated in FIG. 1 respectively a 3 , b 3 , c 3 and a 4 , b 4 , s 4 .

Фиг. 3 содержит векторно-топографические диаграммы, которые соответствуют различным полнофазным режимам работы трансформаторно-тиристорных модулей. Согласно фиг. 3 возможно 9 полнофазных режимов работы, которые имеют на фиг. 3 условные названия "Режим 1, Режим 2, ... , Режим 9". Для обеспечения этих режимов работы в соответствии с фиг. 2 включены определенные тиристорные ключи из различных их групп. Например, режим работы с условным названием "Режим 1" получают путем включения тиристорных ключей 18.13, 18.14, 18.17, 18.18 исключительно из третьей группы. Такие режимы, как "Режим 2, Режим 3, . .. , Режим 5" обеспечены за счет использования части тиристорных ключей из первой и третьей групп. Другие режимы работы "Режим 6, Режим 7, ... , Режим 9" получены путем включения некоторых тиристорных ключей из состава второй и третьей их групп. Конкретные номера тиристорных ключей для обеспечения упомянутых выше полнофазных режимов работы трансформаторно-тиристорных модулей указаны на фиг. 3. Анализ диаграмм различных режимов работы показывает на уменьшение или увеличение выходного напряжения, например линейного напряжения Ua2b2 относительно соответствующего входного линейного напряжения Ua1b1 практически равными ступенями. Согласно фиг. 1 между входными зажимами a3, b3, c3 конкретного электроприемника 4 и выходными зажимами a1, b1, c1 обмотки 3 питающего трансформатора 1 включено последовательно два трансформаторно-тиристорных модуля. Поэтому устройство позволяет получить 9•9=81 уровень трехфазного напряжения на зажимах каждого электроприемника из их группы. Регулируют напряжение в пределах 0-100% от номинальной величины мелкими ступенями величиной около 1,25%. Если электроприемник, например электролизер для получения цветного металла, требует электроэнергию постоянного тока, то количество уровней напряжения постоянного тока на его зажимах в несколько раз увеличивают. Для этой цели на входные зажимы выпрямительных мостов, от которых получают электроэнергию упомянутые электролизеры, подают регулируемое по величине переменное напряжение не только за счет использования вышеуказанных полнофазных режимов работы. Кроме того, используют большое количество (установлено 63 таких режима) неполнофазных режимов работы трансформаторно-тиристорных модулей. Последние реализуют путем выбора различных вариантов (63 штуки) неполнофазного подключения вторичных обмоток 14 или 15, 16 или 17 трансформаторов 10 или 11, 12 или 13 соответственно, к выходным зажимам обмотки 3 питающего трансформатора 1.FIG. 3 contains vector topographic diagrams that correspond to various full-phase modes of operation of transistor-thyristor modules. According to FIG. 3, possibly 9 full-phase modes of operation, which are shown in FIG. 3 conventional names "Mode 1, Mode 2, ..., Mode 9". To provide these operating modes in accordance with FIG. 2 includes certain thyristor keys from their various groups. For example, the mode of operation with the code name "Mode 1" is obtained by turning on the thyristor keys 18.13, 18.14, 18.17, 18.18 exclusively from the third group. Modes such as "Mode 2, Mode 3, ..., Mode 5" are provided by using part of the thyristor keys from the first and third groups. Other operating modes "Mode 6, Mode 7, ..., Mode 9" were obtained by switching on some thyristor switches from the second and third groups of them. The specific numbers of thyristor switches for providing the above-mentioned full-phase operation modes of transistor-thyristor modules are indicated in FIG. 3. An analysis of the diagrams of various operating modes shows a decrease or increase in the output voltage, for example, the line voltage U a2b2 relative to the corresponding input line voltage U a1b1 in almost equal steps. According to FIG. 1 between the input terminals a 3 , b 3 , c 3 of a specific power receiver 4 and the output terminals a 1 , b 1 , c 1 of the winding 3 of the supply transformer 1, two transistor-thyristor modules are connected in series. Therefore, the device allows to obtain a 9 • 9 = 81 level of three-phase voltage at the terminals of each power receiver from their group. The voltage is regulated within 0-100% of the nominal value in small steps of about 1.25%. If an electric receiver, for example an electrolyzer for producing non-ferrous metal, requires direct current electricity, then the number of DC voltage levels at its terminals is increased several times. For this purpose, the input clamps of the rectifier bridges, from which the aforementioned electrolyzers are supplied with electric power, are supplied with an alternating voltage regulated in magnitude, not only by using the above-mentioned full-phase operating modes. In addition, they use a large number (63 such modes are established) of non-phase modes of operation of transformer-thyristor modules. The latter are implemented by selecting various options (63 pieces) of the non-phase connection of the secondary windings 14 or 15, 16 or 17 of the transformers 10 or 11, 12 or 13, respectively, to the output terminals of the winding 3 of the supply transformer 1.

На фиг. 4 в качестве примера даны графики изменения напряжения (кривые I, II, III, и IV) от времени на зажимах четырех отдельных электроприемников, которые в составе их группы получают электроэнергию одновременно от зажимов a1, b1, c1 предлагаемого технического решения. Изменение напряжения на зажимах каждого электроприемника за время цикла (tц) принято по одинаковому линейному закону в пределах 0-100% от номинальной величины (0-Umax - фиг. 4). На фиг. 4 графические зависимости I, II, III, и IV приведены на интервале изменения времени немного более чем два tц. Анализ фиг. 4 показывает, что сдвиг временных моментов начала и конца одинаковых циклов изменения напряжения на зажимах отдельных электроприемников группы на один и тот же промежуток времени обеспечивает для любого момента времени (t1 - фиг. 4) равенство отношения суммы напряжений (UI+UII+UIII+UIV - фиг.4) на их зажимах к числу одновременно работающих электроприемников группы величине уровня напряжения (U0 - фиг. 4), соответствующего середине диапазона его регулирования.In FIG. 4, as an example, graphs of the voltage change (curves I, II, III, and IV) versus time are shown at the terminals of four separate power consumers, which in their group receive electricity simultaneously from terminals a 1 , b 1 , c 1 of the proposed technical solution. The change in voltage at the terminals of each power receiver during the cycle (t c ) is taken according to the same linear law within 0-100% of the nominal value (0-U max - Fig. 4). In FIG. 4 graphical dependencies of I, II, III, and IV are shown on the time interval a little more than two t c . The analysis of FIG. 4 shows that the shift of the time moments of the beginning and the end of the same cycles of voltage changes at the terminals of the individual electrical receivers of the group for the same period of time provides for any time (t 1 - Fig. 4) the equality of the ratio of the sum of the voltages (U I + U II + U III + U IV - Fig. 4) at their clamps to the number of simultaneously operating electrical receivers of the group by the value of the voltage level (U 0 - Fig. 4) corresponding to the middle of the range of its regulation.

На фиг. 5-8 приведены поясняющие алгоритм работы системы программного управления принципиальные схемы фиг. 5 и фиг. 7 вторичных обмоток 14,15-17 трансформаторов соответственно 10,11-13, а также соответствующие им временные графики фиг. 6 и фиг. 8 зон естественной коммутации (QЕК) выключаемых тиристорных ключей. Именно в эти зоны следует создавать упомянутые выше схемы вторичных обмоток путем включения определенных тиристорных ключей. В качестве примера рассмотрен один из вариантов двухэтапного алгоритма переключения во времени тиристорных ключей, который позволяет перевести устройство из режима работы с условным названием "Режим 1" в другой стационарный режим с условным названием "Режим 2" (фиг. 3). Принципиальная схема на фиг. 5 и график на фиг. 6 соответствуют первому этапу алгоритма, а схема на фиг. 7 и график на фиг. 8 - второму этапу алгоритма переключения. Анализ графиков фиг. 6 и фиг. 8 позволяет сделать вывод о том, что ширина временных зон естественной коммутации выключаемых тиристорных ключей, а также их расположение во времени весьма существенно зависят от сдвига по фазе Φн - эл.гр.) между током и напряжением на зажимах электроприемников. Так например, для электроприемников чисто активного характера Φн = 0 эл.гр.) зона естественной коммутации выключаемого тиристорного ключа 18.18 (фиг. 5) на первом этапе лежит в пределах от 60 эл.гр. до 150 эл.гр. в положительный и отрицательный полупериоды изменения напряжения фазы А, которое принято в качестве базового при построении системы программного управления. Для второго этапа, когда выключается тиристорный ключ 18.17 (фиг. 7), эта зона изменяется и находится в пределах от 0 эл.гр. до 90 эл.гр. и от 120 эл.гр. до 180 эл.гр. Полностью алгоритм переключения для вышеуказанного примера реализуется системой программного управления устройством по следующей методике. При Φн равном или близком нулю электрических градусов (-15 эл.гр. ≅ Φн ≅+15 эл.гр.) в момент времени спустя 90 эл.гр. (QЕК=90 эл.гр.) после очередного перехода напряжения фазы А на зажимах соответствующего электроприемника через нулевое значение блок процессора 22.2 снимает импульсы управления с тиристорного ключа 18.18. Одновременно с этим он подает импульсы управления на два других тиристорных ключа 18.10 и 18.12. В течение нескольких микросекунд происходит быстрое уменьшение тока ic в цепи тиристорного ключа 18.18 до нулевого значения и он выключается. При этом перегрузки по току и напряжению элементов устройства не происходит и на этом первый этап алгоритма переключения заканчивается. Далее, спустя еще 60 эл.гр. после начала первого этапа (QЕК=150 эл. гр.) начинается второй этап алгоритма. Аналогично снимаются импульсы управления с тиристорного ключа 18.17 и одновременно с этим подаются импульсы управления на тиристорный ключ 18.18. Происходит быстрое уменьшение тока iа в цепи тиристорного ключа 18.17 до нулевого значения и он выключается. При этом устройство оказывается в новом стационарном режиме работы с условным названием "Режим 2" (фиг. 3). Возможное изменение характера нагрузки электроприемников в диапазоне -90 эл.гр. ≅ Φн ≅+90 эл.гр. приводит к необходимости представления алгоритма в виде таблиц и хранения его в постоянном запоминающем устройстве 22.1 системы программного управления 22.In FIG. 5-8 are schematic diagrams of FIG. 5 and FIG. 7 secondary windings of 14.15-17 transformers, respectively 10.11-13, as well as the corresponding time schedules of FIG. 6 and FIG. 8 zones of natural switching (Q ЕК ) switch-off thyristor keys. It is in these zones that the above-mentioned secondary winding circuits should be created by including certain thyristor switches. As an example, one of the variants of a two-stage time-switching algorithm of thyristor keys is considered, which allows you to transfer the device from the operating mode with the conditional name "Mode 1" to another stationary mode with the conditional name "Mode 2" (Fig. 3). The circuit diagram of FIG. 5 and the graph of FIG. 6 correspond to the first step of the algorithm, and the circuit in FIG. 7 and the graph in FIG. 8 - the second stage of the switching algorithm. The graph analysis of FIG. 6 and FIG. 8 allows us to conclude that the width of the time zones of natural switching of the switched off thyristor switches, as well as their location in time, very significantly depend on the phase shift Φ n - electric gr.) Between the current and voltage at the terminals of the electrical receivers. So, for example, for power consumers of a purely active nature Φ n = 0 electric gr.) The natural switching zone of the turn-off thyristor key 18.18 (Fig. 5) at the first stage lies in the range from 60 electric gr. up to 150 electric gr. in the positive and negative half-periods of the change in phase A voltage, which is taken as the base when constructing a program control system. For the second stage, when the thyristor switch 18.17 is turned off (Fig. 7), this zone changes and is in the range from 0 electric gr. up to 90 electric gr. and from 120 electric gr. up to 180 electric gr. The complete switching algorithm for the above example is implemented by the software control system of the device according to the following procedure. When Φ n is equal to or close to zero electric degrees (-15 electric gr. ≅ Φ n ≅ + 15 electric gr.) At the point in time after 90 electric gr. (Q ЕК = 90 electric gr.) After the next phase A voltage transition at the terminals of the corresponding power receiver through a zero value, the processor unit 22.2 removes the control pulses from the thyristor switch 18.18. At the same time, it supplies control pulses to two other thyristor switches 18.10 and 18.12. Within a few microseconds, the current i c in the thyristor switch circuit 18.18 rapidly decreases to zero and it turns off. In this case, overcurrent on the current and voltage of the elements of the device does not occur and at this the first stage of the switching algorithm ends. Further, after another 60 electric gr. after the beginning of the first stage (Q ЕК = 150 electric gr.), the second stage of the algorithm begins. Similarly, the control pulses are removed from the thyristor key 18.17 and at the same time the control pulses are sent to the thyristor key 18.18. There is a rapid decrease in current i a in the thyristor switch circuit 18.17 to zero and it turns off. In this case, the device is in a new stationary mode with the code name "Mode 2" (Fig. 3). Possible change in the nature of the load of power consumers in the range of -90 electrical units ≅ Φ n ≅ + 90 electric gr. leads to the necessity of presenting the algorithm in the form of tables and storing it in read-only memory 22.1 of the program control system 22.

На фиг. 9 приведен вариант схемы функционального блока 23, которая поясняет его устройство и выполняемые им функции. Фиг. 4 представляет собой фрагменты фиг. 1, которые выделены пунктирными линиями (позиции 23, 24). Путем последовательного включения между соответствующими входными а'3, b'3, с'3 и выходными a3, b3, c3 зажимами блока 23 первичной обмотки трансформатора тока 23.1 получают сигнал о величине мгновенного значения потребляемого электроприемником 4 тока i. Этот сигнал снимается с зажимов вторичной обмотки трансформатора тока 23.1 и поступает на вход преобразователя 23.3. Кроме того, на входные зажимы преобразователя 23.3 подается сигнал со вторичной обмотки измерительного трансформатора напряжения 23.2. Этот сигнал соответствует величине мгновенного значения напряжения и на входных зажимах электроприемника 4. Преобразователь 23.3, используя в качестве входных данных мгновенные значения тока и напряжения (i и u), вырабатывает сигналы в соответствии со следующими функциональными зависимостями F:
F{U=F1(u); Φн=F2(u,i); I=F3(i): P=F4(U,I,Φ)}.In FIG. 9 shows a variant of the circuit of the functional block 23, which explains its device and its functions. FIG. 4 are fragments of FIG. 1, which are indicated by dashed lines (positions 23, 24). By sequentially connecting between the corresponding input a ' 3 , b' 3 , c ' 3 and output a 3 , b 3 , c 3 terminals of the block 23 of the primary winding of the current transformer 23.1, a signal is obtained about the instantaneous value of the current i consumed by the electric receiver 4. This signal is removed from the terminals of the secondary winding of the current transformer 23.1 and fed to the input of the Converter 23.3. In addition, a signal from the secondary winding of the voltage measuring transformer 23.2 is supplied to the input terminals of the converter 23.3. This signal corresponds to the value of the instantaneous voltage value at the input terminals of the power receiver 4. Converter 23.3, using the instantaneous values of current and voltage (i and u) as input, generates signals in accordance with the following functional dependences F:
F {U = F1 (u); Φ n = F2 (u, i); I = F3 (i): P = F4 (U, I, Φ)}.

Сигналы о величинах действующих значений напряжения U и тока I, а также о величинах фазового угла Φн и потребляемой активной мощности P необходимы для организации работы системы программного управления 22.Signals about the values of the effective values of the voltage U and current I, as well as the values of the phase angle Φ n and the consumed active power P are necessary for organizing the operation of the program control system 22.

Их назначение поясняется при описании принципа действия устройства. Необходимость ресурсо- и энергосбережения при организации широкодиапазонного и мелкоступенчатого регулирования напряжения под нагрузкой на зажимах отдельных электроприемников приводит к необходимости организации групповой схемы питания от одного и того же питающего трансформатора 1 одновременно нескольких электроприемников 4 и 5 (фиг. 1). При регулировании напряжения в пределах времени цикла его изменения (tц - фиг. 4) с любым, даже самым широким диапазоном 0-100% регулирования сдвигают моменты начала организации циклов регулирования напряжения на зажимах отдельных электроприемников группы таким образом, чтобы в любой момент времени отношение суммы напряжений на их зажимах к количеству одновременно работающих электроприемников группы было близко к величине выбранного уровня напряжения, соответствующего середине диапазона регулирования его (U0 - фиг. 4). В заявленном техническом решении это реализуют с помощью системы программного управления 22 путем воздействия на определенные тиристорные ключи блоков 18, 19 и 20, 21 в цепях различных электроприемников 4 и 5. В известном устройстве реализовать последнее не представляется возможным. Поэтому функциональные возможности предлагаемого технического решения существенно шире, чем у известного устройства.Their purpose is explained in the description of the principle of operation of the device. The need for resource and energy saving when organizing wide-range and small-step voltage regulation under load at the terminals of individual power consumers leads to the need to organize a group power circuit from the same supply transformer 1 simultaneously of several power consumers 4 and 5 (Fig. 1). When regulating the voltage within the cycle time of its change (t c - Fig. 4), with any, even the widest range of 0-100% regulation, the moments of the beginning of the organization of voltage regulation cycles at the terminals of individual group electrical receivers are shifted so that at any time the ratio the sum of the voltages at their terminals to the number of simultaneously operating group electrical receivers was close to the value of the selected voltage level corresponding to the middle of its regulation range (U 0 - Fig. 4). In the claimed technical solution, this is realized using a program control system 22 by acting on certain thyristor switches of blocks 18, 19 and 20, 21 in the circuits of various power consumers 4 and 5. In the known device, it is not possible to realize the latter. Therefore, the functionality of the proposed technical solution is much wider than that of the known device.

Способ осуществляют следующим образом. Пусть в исходном режиме работы, после включения устройства в питающую сеть уровень напряжения на выходных зажимах обмотки 3 питающего трансформатора 1 составляет определенную величину U0 (фиг. 4). Это напряжение одинаково и равно середине диапазонов регулирования его на зажимах отдельных электроприемников 4 и 5 их группы. При этом, в составе тиристорных ключей блоков 18 и 19 включены тиристорные ключи с одинаковыми номерами соответственно 18.2, 18.4, 18.6, 18.15, 18.16 (фиг. 2) и т.п. - для ключей блока 19. А в составе тиристорных ключей блоков 20 и 21 включены другие тиристорные ключи с соответствующими номерами. Трансформаторно-тиристорные модули, которые включены последовательно в цепь электроприемника 4, находятся в режиме работы с условным названием "Режим 9" (фиг. 3). Модули, включенные последовательно в цепь электроприемника 5, работают в режиме с условным названием "Режим 5" (фиг. 3). Исходный уровень напряжения на входных зажимах электроприемника 4 равен максимальному его значению, так как суммарный максимальный уровень напряжения на зажимах первичных обмоток 6 и 7 (U6,7max) обоих модулей составляет половину диапазона регулирования напряжения на зажимах электроприемника 4 и находится в фазе с напряжением U0 обмотки 3 питающего трансформатора 1. На входных зажимах электроприемника 5 исходный уровень напряжения принят равным минимальному его значению, так как суммарный максимальный уровень напряжения на зажимах первичных обмоток 8 и 9 (U8,9max) обоих модулей составляет половину диапазона регулирования напряжения на зажимах электроприемника 5 и находится в противофазе с напряжением U0 обмотки 3 питающего трансформатора 1. Диапазоны регулирования напряжения на зажимах отдельных электроприемников 4 и 5 соответственно равны U0±U6,7max и U0±U8,9max. Последние могут быть одинаковыми или различными как по величине, так и по временному закону изменения напряжения внутри диапазона его регулирования. После реализации перевода системой программного управления трансформаторно-тиристорных модулей в режимы работы, которые отличны от вышеупомянутых, устройство оказывается в новом стационарном режиме работы. Этот режим отличается от предыдущего по уровню напряжения в большую или меньшую сторону на зажимах одного (или нескольких) электроприемника(ов) их группы, или одновременно на зажимах всех электроприемников группы на одну (несколько) ступень(ей) регулирования напряжения. Величина одной ступени регулирования согласно (см. патент России N 2119229, кл H 02 М 5/12, G 05 F 1/253, 1998 - /прототип/) составляет 1/80 часть полных диапазонов регулирования U0+U6,7max на зажимах электроприемника 4 и U0+U8,9max на зажимах электроприемника 5 соответственно. Например, в новом стационарном режиме по сравнению с исходным режимом произошли изменения в составе включенных тиристорных ключей в блоках 19 и 21. Соответствующие этим блокам трансформаторно-тиристорные модули перешли в режимы работы с условными названиями соответственно "Режим 8" и "Режим 4" (фиг. 3). Напряжение на зажимах электроприемника 4 уменьшилось на одну, определенную выше, ступень регулирования, а на зажимах электроприемника 5 оно увеличилось также на одну определенную выше ступень. Алгоритм работы системы программного управления по переводу устройства в различные стационарные режимы рассмотрим на примере динамического процесса переключения во времени тиристорных ключей 18.13, 18.14, 18.17, 18.18 - "Режим 1" (фиг. 3) на тиристорные ключи 18.13, 18.14, 18.8, 18.10, 18.12 - "Режим 2" (фиг. 3). По команде блока управления 25 начинается процесс переключения тиристорных ключей. Предварительно оператором в блок управления 25 помещается в виде таблиц информация о временных законах изменения напряжения на зажимах отдельных электроприемников группы, а также табличные данные в соответствии с фиг. 5-8 по алгоритмам переключения тиристорных ключей. Периодически эта информация из блока управления 25 переписывается в процессор, а именно, в его постоянное запоминающее устройство - блок 22.1. Блок процессора 22.2 считывает из блока 22.1 необходимую цифровую информацию о моментах времени, в которые следует менять схемы соединения вторичных обмоток 14, 15 и (или) 16, 17 трансформаторов трансформаторно-тиристорных модулей. Последние включены последовательно в цепь соответствующих электроприемников 4 и 5. Блок 22.2 следит за значением текущего времени и при его совпадении с разрешенными моментами времени начинает реализовывать поэтапное переключение тиристорных ключей определенных трансформаторно-тиристорных модулей. Для этого он предварительно определяет текущие значения фазовых углов Φн тока нагрузки, величины которых поступают в блок 22.2 от блоков датчиков 23 и 24 по его команде. Затем процессор 22.2 из определенных ячеек памяти блока 22.1, соответствующих указанным значениям Φн, считывает информацию о этапах алгоритма переключения тиристорных ключей для требуемого перевода устройства из исходного режима работы в другой стационарный режим. Далее, в соответствии с методикой, приведенной при описании данных фиг. 5-8, процессор 22.2 снимает с помощью блоков выходных каскадов 26, 27 и (или) 28, 29 импульсы, управления с выключаемых тиристорных ключей блоков 18, 19 и (или) 20, 21 исходного режима работы устройства. Одновременно с этим он подает импульсы управления на те тиристорные ключи, которые должны быть включены в новом стационарном режиме работы определенных трансформаторно-тиристорных модулей и устройства в целом (см. патент России N 2113753, кл Н 02 J 3/12, Н 02 М 5/257, 1998).The method is as follows. Let in the initial mode of operation, after turning on the device into the supply network, the voltage level at the output terminals of the winding 3 of the supply transformer 1 is a certain value U 0 (Fig. 4). This voltage is the same and equal to the middle of the ranges of its regulation at the terminals of individual power receivers 4 and 5 of their group. At the same time, thyristor keys with identical numbers 18.2, 18.4, 18.6, 18.15, 18.16 (Fig. 2), etc., are included in the thyristor keys of blocks 18 and 19. - for keys of block 19. And as part of the thyristor keys of blocks 20 and 21, other thyristor keys with corresponding numbers are included. Transistor-thyristor modules, which are connected in series in the circuit of the power receiver 4, are in the mode of operation with the code name "Mode 9" (Fig. 3). The modules connected in series in the circuit of the power receiver 5 operate in the mode with the code name "Mode 5" (Fig. 3). The initial voltage level at the input terminals of the power receiver 4 is equal to its maximum value, since the total maximum voltage level at the terminals of the primary windings 6 and 7 (U 6,7max ) of both modules is half the voltage control range at the terminals of the power receiver 4 and is in phase with voltage U 0 winding 3 of the supply transformer 1. At the input terminals of the power receiver 5, the initial voltage level is taken equal to its minimum value, since the total maximum voltage level at the terminals is primary x windings 8 and 9 (U 8,9max ) of both modules is half the voltage control range at the terminals of the power receiver 5 and is in antiphase with voltage U 0 of the winding 3 of the supply transformer 1. The voltage control ranges at the terminals of the individual power consumers 4 and 5 are equal to U 0 ± U 6.7max and U 0 ± U 8.9max . The latter can be the same or different both in magnitude and in accordance with the temporal law of voltage variation within the range of its regulation. After the transfer of the thyristor modules by the software control system to the operating modes that are different from the above, the device is in a new stationary operating mode. This mode differs from the previous one in voltage level up or down at the terminals of one (or several) power consumers (s) of their group, or simultaneously at the terminals of all power consumers of the group by one (several) voltage regulation step (s). The value of one regulation step according to (see Russian patent N 2119229, class H 02 M 5/12, G 05 F 1/253, 1998 - / prototype /) is 1/80 of the full regulation ranges U 0 + U 6,7max per terminals of the power receiver 4 and U 0 + U 8.9max on the terminals of the power receiver 5, respectively. For example, in the new stationary mode, compared to the initial mode, changes in the composition of the thyristor switches turned on in blocks 19 and 21. The transistor-thyristor modules corresponding to these blocks went into operating modes with the conditional names respectively “Mode 8” and “Mode 4” (Fig. . 3). The voltage at the terminals of the power receiver 4 decreased by one, as defined above, the control step, and at the terminals of the power receiver 5, it also increased by one one above the step. The algorithm of the program control system for transferring the device to various stationary modes will be considered as an example of the dynamic process of switching the thyristor keys 18.13, 18.14, 18.17, 18.18 in time - “Mode 1” (Fig. 3) on thyristor keys 18.13, 18.14, 18.8, 18.10, 18.12 - "Mode 2" (Fig. 3). At the command of the control unit 25, the process of switching thyristor switches begins. Previously, the operator in the control unit 25 is placed in the form of tables information on the temporal laws of voltage changes at the terminals of individual group electrical receivers, as well as tabular data in accordance with FIG. 5-8 on thyristor switch switching algorithms. Periodically, this information from the control unit 25 is copied to the processor, namely, to its read-only memory - block 22.1. The processor unit 22.2 reads from the block 22.1 the necessary digital information about the points in time at which the connection schemes of the secondary windings 14, 15 and (or) 16, 17 of the transformer-thyristor modules should be changed. The latter are connected sequentially in the circuit of the corresponding power receivers 4 and 5. Block 22.2 monitors the value of the current time and, when it coincides with the permitted time points, starts implementing phased switching of thyristor switches of certain transformer-thyristor modules. For this, he preliminary determines the current values of the phase angles Φ n of the load current, the values of which are supplied to block 22.2 from the sensor blocks 23 and 24 at his command. Then, the processor 22.2 from certain memory cells of the block 22.1 corresponding to the specified values Φ n reads information about the stages of the algorithm for switching thyristor switches for the desired transfer of the device from the initial operating mode to another stationary mode. Further, in accordance with the methodology described in the description of the data of FIG. 5-8, the processor 22.2 removes, using the blocks of the output stages 26, 27 and (or) 28, 29, pulses from the turn-off thyristor switches of the blocks 18, 19 and (or) 20, 21 of the initial operation mode of the device. At the same time, it supplies control pulses to those thyristor switches that must be included in the new stationary mode of operation of certain transformer-thyristor modules and the device as a whole (see Russian Patent N 2113753, CL N 02 J 3/12, H 02 M 5 / 257, 1998).

Рассмотрим один из примеров осуществления способа. Согласно фиг. 4 для группы из четырех электроприемников, например для момента времени t1, выполняется равенство (UI+UII+UIII+UIV)/4=U0. Выполнение последнего равенства обеспечивают путем сдвига по времени в сторону запаздывания моментов начала и конца циклов изменения напряжения на зажимах отдельных электроприемников группы друг относительно друга на величину, которая равна отношению времени цикла к количеству одновременно работающих электроприемников группы. Примем, что регулирование напряжения в пределах времени цикла tц его изменения на зажимах всех четырех электроприемников выполняется при неизменной величине потребляемого ими тока, равной номинальному значению. Графикам I, II, III и IV изменения величин напряжений (фиг. 4) для времени t=t1 поставим в соответствие согласно фиг. 3 режимы работы трансформаторно-тиристорных модулей с условными названиями, соответственно "Режим 2", "Режим 4", "Режим 8" и "Режим 6". Токи вторичных обмоток трансформаторов трансформаторно-тиристорных модулей, которые находятся в режимах работы с условными названиями "Режим 2" и "Режим 4" уменьшают на определенную величину ток, который потребляют электроприемники от обмотки 3 питающего двухобмоточного трансформатора 1. Наоборот, токи вторичных обмоток трансформаторов трансформаторно-тиристорных модулей, которые находятся в режимах работы с условными названиями "Режим 6" и "Режим 8", увеличивают на такую же упомянутую выше величину ток, который потребляют электроприемники от обмотки 3 питающего двухобмоточного трансформатора 1. В связи с этим электрическая мощность питающего двухобмоточного трансформатора 1 составляет половину от суммы электрических мощностей всей группы электроприемников, которые получают электроэнергию от трансформатора 1. Электрическая мощность каждого электроприемника группы определена по режиму работы с максимальным напряжением на его зажимах и упомянутым выше номинальным потребляемым током. Электрическая мощность трансформаторно-тиристорных модулей, включенных последовательно в цепь каждого электроприемника группы, составляет половину от мощности данного электроприемника группы в случае максимального диапазона регулирования напряжения на его зажимах в пределах 0-100% согласно графикам I, II, III и IV (фиг. 4).Consider one example of the method. According to FIG. 4 for a group of four power consumers, for example, for time t 1 , the equality (U I + U II + U III + U IV ) / 4 = U 0 is satisfied. The fulfillment of the last equality is ensured by a time shift in the direction of delay of the moments of the beginning and end of the cycles of voltage change at the terminals of the individual group electrical receivers relative to each other by an amount equal to the ratio of the cycle time to the number of simultaneously operating group electrical receivers. We assume that voltage regulation within the cycle time t c of its change at the terminals of all four power consumers is performed at a constant value of the current consumed by them, equal to the nominal value. Schedules I, II, III and IV of the change in the magnitude of the stresses (FIG. 4) for time t = t 1 will be put in accordance with FIG. 3 operating modes of transistor-thyristor modules with conventional names, respectively, "Mode 2", "Mode 4", "Mode 8" and "Mode 6". The currents of the secondary windings of transformers of transistor-thyristor modules, which are in operating modes with the conventional names "Mode 2" and "Mode 4", reduce by a certain amount the current consumed by the electrical receivers from winding 3 of the supply double-winding transformer 1. On the contrary, the currents of the secondary windings of the transformer transformers thyristor modules, which are in operating modes with the conditional names "Mode 6" and "Mode 8", increase the current consumed by power receivers by the same amount mentioned above and from winding 3 of the supply double-winding transformer 1. In this regard, the electric power of the supply double-winding transformer 1 is half the sum of the electric capacities of the entire group of power receivers that receive electricity from the transformer 1. The electric power of each power receiver of the group is determined by the operating mode with the maximum voltage on it clamps and the rated current draw mentioned above. The electric power of the transistor-thyristor modules, connected in series to the circuit of each power receiver of the group, is half the power of this power receiver of the group in the case of the maximum voltage regulation range at its terminals within 0-100% according to graphs I, II, III and IV (Fig. 4 )

В качестве другого примера осуществления способа примем, что регулирование напряжения на зажимах группы электроприемников выполняют при неизменной величине потребляемой отдельными электроприемниками электрической мощности, например одинаковой и равной номинальному значению (Pн). Напряжение на зажимах отдельных электроприемников 4 и 5 группы их (фиг. 1) также регулируют соответственно в диапазонах U0±U6,7max и U0±U8,9max. При максимальной величине напряжения ток по первичным обмоткам 6, 7 и 8, 9 трансформаторов 11 и 13 соответствующих электроприемников 4 и 5 имеет минимальную величину, которая равна
I6,7min=Pн/(U0+U6,7max); I8,9min=Pн/(U0+U8,9max).As another example of the method, we assume that the voltage regulation at the terminals of the group of power consumers is performed at a constant value of the electric power consumed by individual power consumers, for example, the same and equal to the nominal value (P n ). The voltage at the terminals of individual power receivers 4 and 5 of their group (Fig. 1) is also regulated, respectively, in the ranges of U 0 ± U 6.7max and U 0 ± U 8.9max . At the maximum voltage, the current along the primary windings 6, 7 and 8, 9 of the transformers 11 and 13 of the corresponding power consumers 4 and 5 has a minimum value, which is equal to
I 6.7min = P n / (U 0 + U 6.7 max ); I 8.9min = P n / (U 0 + U 8.9 max ).

Электрическая мощность трансформаторов 10, 11 и 12, 13 трансформаторно-тиристорных модулей, которые включены последовательно с электроприемниками 4 и 5, при этом также минимальна по величине, зависит от диапазона регулирования напряжения и соответственно равна
P10,11min=[U6,7max/(U0+U6,7max)]•Pн;
P12,13min=[U8,9max/(U0+U8,9max)]•Pн.The electric power of transformers 10, 11 and 12, 13 of transistor-thyristor modules, which are connected in series with power receivers 4 and 5, is also minimal in magnitude, depends on the voltage control range and, accordingly, is
P 10.11min = [U 6.7max / (U 0 + U 6.7max )] • P n ;
P 12.13min = [U 8.9max / (U 0 + U 8.9max )] • P n .

Уменьшение напряжения на зажимах электроприемников 4 и 5 приводит к росту тока по соответствующим обмоткам трансформаторов, а следовательно, к увеличению мощности их пропорционально отношению (U0+Umax)/(U0-Umax). Электрические мощности трансформаторов 10, 11 и 12, 13 трансформаторно-тиристорных модулей, которые включены последовательно с электроприемниками соответственно 4 и 5, зависят от номинальной мощности этих электроприемников Pн, диапазона регулирования напряжения на их зажимах и равны
P10,11max=[U6,7max/(U0-U6,7max)]•Pн;
P12,13max=[U8,9max/(U0-U8,9max)]•Pн.A decrease in voltage at the terminals of power receivers 4 and 5 leads to an increase in current along the corresponding transformer windings, and therefore, to an increase in their power is proportional to the ratio (U 0 + U max ) / (U 0 -U max ). The electric capacities of transformers 10, 11 and 12, 13 of transistor-thyristor modules, which are connected in series with electric receivers 4 and 5, respectively, depend on the rated power of these electric receivers P n , the voltage regulation range at their terminals and are equal
P 10.11max = [U 6.7max / (U 0 -U 6.7max )] • P n ;
P 12.13max = [U 8.9max / (U 0 -U 8.9max )] • P n .

По обмоткам 2 и 3 двухобмоточного трансформатора 1, питающего электроприемники 4 и 5, величина тока не меняется в процессе регулирования напряжения на их зажимах. Следовательно, электрическую мощность питающего трансформатора 1 оставляют без изменения. Связано это с тем, что увеличение токов I6,7 и I8,9 по первичным обмоткам трансформаторов 10, 11 и 12, 13 при уменьшении напряжения на зажимах электроприемников соответственно 4 и 5 компенсируется равновеликим уменьшением токов по вторичным обмоткам 14, 15 и 16, 17 этих трансформаторов. Например, при уменьшении напряжения на зажимах электроприемников 4 и 5 соответственно от величин U0+U6,7max до U0 и от U0+U8,9max также до U0 токи по первичным обмоткам 6, 7 и 8, 9 трансформаторов увеличиваются в два раза. Они составляют по величине соответственно 2I6,7min и 2I8,9min если принять, что U0=U6,7max=U8,9max. При этом токи по вторичным обмоткам 14, 15 и 16, 17 уменьшаются соответственно от I14,15= I6,7min до нуля и от I16,17=I8,9min до нуля. Ток по обмотке 3 питающего трансформатора 1 при максимальном напряжении на зажимах электроприемников 4 и 5 равен 2I6,7min+2I8,9min. Величина этого тока не изменяется на примере уменьшения в два раза напряжения на зажимах электроприемников и составляет также 2l6,7min+2l8,9min. Аналогично, при дальнейшем уменьшении напряжения на зажимах электроприемников вплоть до нулевой величины, величина тока по обмотке 3 питающего трансформатора 1 остается без изменения.According to the windings 2 and 3 of the double-winding transformer 1, which feeds the electrical receivers 4 and 5, the current value does not change in the process of regulating the voltage at their terminals. Therefore, the electric power of the supply transformer 1 is left unchanged. This is due to the fact that the increase in currents I 6.7 and I 8.9 in the primary windings of transformers 10, 11 and 12, 13 with a decrease in voltage at the terminals of power consumers, respectively 4 and 5, is compensated by an equal decrease in currents in the secondary windings 14, 15 and 16 , 17 of these transformers. For example, when the voltage at the terminals of power receivers 4 and 5 decreases, respectively, from U 0 + U 6,7max to U 0 and from U 0 + U 8,9max to U 0, the currents along the primary windings of transformers 6, 7 and 8, 9 increase twice. They are 2I 6.7min and 2I 8.9min, respectively, if we assume that U 0 = U 6.7max = U 8.9max . In this case, the currents along the secondary windings 14, 15 and 16, 17 decrease, respectively, from I 14.15 = I 6.7min to zero and from I 16.17 = I 8.9min to zero. The current through the winding 3 of the supply transformer 1 at a maximum voltage at the terminals of power consumers 4 and 5 is 2I 6.7min + 2I 8.9min . The magnitude of this current does not change on the example of a halving of the voltage at the terminals of power receivers and is also 2l 6.7min + 2l 8.9min . Similarly, with a further decrease in the voltage at the terminals of the power consumers up to zero, the current value along the winding 3 of the supply transformer 1 remains unchanged.

Предложенное решение позволяет расширить функциональные возможности способа регулирования напряжения под нагрузкой, сократить расходы активных материалов на изготовление устройства и издержки при его эксплуатации для реализации способа. The proposed solution allows to expand the functionality of the method of regulating voltage under load, to reduce the cost of active materials for the manufacture of the device and the costs of its operation to implement the method.

Claims (2)

1. Способ регулирования напряжения под нагрузкой, в соответствии с которым на участке цепи между зажимами вторичной обмотки питающего трансформатора и зажимами электроприемников формируют добавочные напряжения путем переключения тиристорных ключей и изменения схемы соединения обмоток трансформаторов последовательно соединенных трансформаторно-тиристорных модулей, при этом напряжение на зажимах вторичной обмотки питающего трансформатора выбирают равным середине диапазона регулирования напряжения на зажимах электроприемников, а сумму максимальных уровней напряжения на выходах всех трансформаторно-тиристорных модулей выбирают равной половине упомянутого диапазона, отличающийся тем, что для группы электроприемников середины диапазонов регулирования напряжения на зажимах отдельных электроприемников выбирают на одинаковом уровне, равном напряжению на зажимах вторичной обмотки питающего трансформатора, меняют величины диапазонов регулирования напряжения на зажимах отдельных электроприемников путем изменения суммы максимальных уровней напряжения на выходах всех трансформаторно-тиристорных модулей, включаемых последовательно в цепь данного электроприемника группы, для той части группы электроприемников, у которых при регулировании напряжения величина потребляемого тока должна оставаться на неизменном уровне, изменяют величину напряжения на зажимах электроприемников таким образом, чтобы в любой момент времени отношение суммы напряжений на их зажимах к количеству одновременно работающих электроприемников было равно или близко к величине выбранного уровня напряжения, равного середине диапазонов регулирования на зажимах отдельных электроприемников, а для другой части группы электроприемников, у которых при регулировании напряжения величина потребляемой мощности должна оставаться на неизменном уровне, обеспечивают коммутацию тиристорными ключами обмоток трансформаторов последовательно соединенных трансформаторно-тиристорных модулей с согласного включения на встречное или наоборот. 1. A method of regulating voltage under load, according to which additional voltages are generated in the circuit section between the terminals of the secondary winding of the supply transformer and the terminals of the power receivers by switching the thyristor switches and changing the connection diagram of the transformer windings of the transformer-thyristor modules connected in series, the voltage at the terminals of the secondary the windings of the supply transformer are chosen equal to the middle of the voltage control range at the terminals of the power consumers, and the sum of the maximum voltage levels at the outputs of all transistor-thyristor modules is chosen equal to half of the mentioned range, characterized in that for the group of power receivers the middle of the voltage control ranges at the terminals of individual power consumers are selected at the same level equal to the voltage at the terminals of the secondary winding of the supply transformer, the control ranges are changed voltage at the terminals of individual power consumers by changing the sum of the maximum output voltage levels x of all transistor-thyristor modules, connected in series to the circuit of a given power receiver of the group, for that part of the group of power receivers for which, when regulating the voltage, the amount of current consumed must remain unchanged, the voltage value at the terminals of the power receivers is changed so that at any time the sum of the voltages at their clamps to the number of simultaneously operating electrical receivers was equal to or close to the value of the selected voltage level equal to the midpoints regulation ranges on separate terminals for power consumers, and for the other power consumers of the group, in which by regulating the voltage value of the power consumption must remain unchanged, provide commutation thyristor switches transformer windings connected in series transformer and the thyristor modules according to inclusion on a counter or vice versa. 2. Устройство для регулирования напряжения под нагрузкой, содержащее питающий двухобмоточный трансформатор, первичная обмотка которого подключена к питающей сети, а между выходными зажимами его вторичной обмотки и соответствующими зажимами электроприемников включены последовательно соединенные первичные обмотки n трансформаторов соответственно n трансформаторно-тиристорных модулей с блоками тиристорных ключей, где n=1,2, ..., и функциональный блок, вырабатывающий сигналы о величине фазового угла нагрузки и входящий в имеющую процессор систему программного управления устройством, выход которой через блоки выходных каскадов подключены к управляющим электродам тиристорных ключей трансформаторно-тиристорных модулей отличающееся тем, что при создании схемы одновременного питания группы электроприемников зажимы вторичной обмотки питающего двухобмоточного трансформатора соединены с соответствующими зажимами каждого из электроприемников через последовательно соединенные первичные обмотки n трансформаторов соответственно n трансформаторно-тиристорных модулей с блоками тиристорных ключей, где n=1,2, .. . , а зажимы и отводы вторичных обмоток трансформаторов всех трансформаторно-тиристорных модулей через тиристорные ключи подключены к выходным зажимам вторичной обмотки питающего двухобмоточного трансформатора с возможностью коммутации указанных обмоток между собой с согласного их включения на встречное или наоборот, а функциональный блок системы программного управления выполнен с возможностью выработки для процессора дополнительных сигналов, несущих информацию о величинах напряжения, тока и активной мощности нагрузки, при этом число функциональных блоков соответствует числу подключенных электроприемников, а количество выходных каскадов системы программного управления выбрано соответствующим числу трансформаторно-тиристорных модулей. 2. Device for regulating voltage under load, containing a supply double winding transformer, the primary winding of which is connected to the supply network, and between the output terminals of its secondary winding and the corresponding terminals of the electrical receivers are connected in series the primary windings of n transformers and respectively n transistor-thyristor modules with thyristor switch blocks , where n = 1,2, ..., and a functional unit that generates signals about the magnitude of the phase angle of the load and is included in the processor software control system for the device, the output of which through the output stage blocks is connected to the control electrodes of the thyristor switches of transistor-thyristor modules, characterized in that when creating a circuit for simultaneously supplying a group of electrical receivers, the terminals of the secondary winding of the supply double-winding transformer are connected to the corresponding terminals of each of the electric receivers through series-connected primary windings n transformers respectively n transistor-thyristor modules with bl kami thyristor keys, where n = 1,2, ... and the clamps and taps of the secondary windings of the transformers of all transistor-thyristor modules are connected via thyristor keys to the output terminals of the secondary winding of the supply double-winding transformer with the possibility of switching the indicated windings between themselves from the consent of their inclusion on the counter or vice versa, and the functional block of the program control system is configured to generating additional signals for the processor that carry information about the values of voltage, current, and active load power, while The number of functional blocks corresponds to the number of connected electrical receivers, and the number of output stages of the program control system is selected according to the number of transistor-thyristor modules.
RU2000131293/09A 2000-12-14 2000-12-14 Method and device for on-load voltage regulation RU2172054C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2000131293/09A RU2172054C1 (en) 2000-12-14 2000-12-14 Method and device for on-load voltage regulation

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2000131293/09A RU2172054C1 (en) 2000-12-14 2000-12-14 Method and device for on-load voltage regulation

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2172054C1 true RU2172054C1 (en) 2001-08-10

Family

ID=35873278

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2000131293/09A RU2172054C1 (en) 2000-12-14 2000-12-14 Method and device for on-load voltage regulation

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2172054C1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2539323C2 (en) * 2013-02-13 2015-01-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Иркутский государственный университет путей сообщения (ФГБОУ ВПО ИрГУПС) Phase control method of thyristor converters simultaneously operating for individual loads
RU2752000C1 (en) * 2021-02-18 2021-07-21 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") Method for changing transformation ratio of power transformer

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2539323C2 (en) * 2013-02-13 2015-01-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Иркутский государственный университет путей сообщения (ФГБОУ ВПО ИрГУПС) Phase control method of thyristor converters simultaneously operating for individual loads
RU2752000C1 (en) * 2021-02-18 2021-07-21 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") Method for changing transformation ratio of power transformer

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2226867C (en) Method and device for continuous adjustment and regulation of a transformer turns ratio, and transformer provided with such a device
JP2012175714A (en) Power supply unit
RU2711537C1 (en) Static reactive power compensator
RU2172054C1 (en) Method and device for on-load voltage regulation
RU2711587C1 (en) Method of controlling transformer voltage under load and device for its implementation
RU2245600C1 (en) Step-by-step ac voltage regulation device
RU18809U1 (en) DEVICE FOR REGULATING VOLTAGE UNDER LOAD
KR100532059B1 (en) Apparatus for generating voltage sag and swell
RU2609890C2 (en) Method and device for reducing power losses
RU2743251C1 (en) Ac voltage regulator in three-phase network
RU2215320C2 (en) Device for regulating and balancing three-phase voltage
RU2214028C2 (en) Method to control parameters of electric energy in three-phase networks supplying power to induction heating furnaces ( variants ) and facility for its implementation ( variants )
RU2253890C1 (en) Method for stabilization and adjustment of electric energy parameters in electric plants direct current power systems and device implementing said method
RU2282913C2 (en) Method for adjusting power of reactor with magnetization
RU2791058C1 (en) Static reactive power compensator
RU2115212C1 (en) Ac voltage regulator
RU2680146C1 (en) Ac voltage regulator
RU2188496C1 (en) Device for stepped adjustment of alternating voltage
RU2246746C2 (en) Method for controlling electromagnetic relays of variable voltage stabilizer and device for realization of said method
RU2047438C1 (en) Device for adjusting power of electric arc
RU2001117420A (en) The method of stabilization and regulation of electricity parameters in three-phase power networks and a device for its implementation
RU18810U1 (en) DEVICE FOR VARIABLE AC VOLTAGE REGULATION
RU2251226C1 (en) Induction plant
SU1035580A1 (en) Three-phase voltage adjustment device
RU2197052C1 (en) Adjustable device for transverse reactive power correction of power systems

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20041215