RU2166805C2 - Nuclear reactor control unit - Google Patents

Nuclear reactor control unit Download PDF

Info

Publication number
RU2166805C2
RU2166805C2 RU99104919/06A RU99104919A RU2166805C2 RU 2166805 C2 RU2166805 C2 RU 2166805C2 RU 99104919/06 A RU99104919/06 A RU 99104919/06A RU 99104919 A RU99104919 A RU 99104919A RU 2166805 C2 RU2166805 C2 RU 2166805C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
absorber
element according
cartridges
cartridge
shell
Prior art date
Application number
RU99104919/06A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU99104919A (en
Inventor
Вольфганг ШУЛЬЦ (DE)
Вольфганг Шульц
Original Assignee
Вольфганг Шульц
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Вольфганг Шульц filed Critical Вольфганг Шульц
Publication of RU99104919A publication Critical patent/RU99104919A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2166805C2 publication Critical patent/RU2166805C2/en

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C7/00—Control of nuclear reaction
    • G21C7/06—Control of nuclear reaction by application of neutron-absorbing material, i.e. material with absorption cross-section very much in excess of reflection cross-section
    • G21C7/08—Control of nuclear reaction by application of neutron-absorbing material, i.e. material with absorption cross-section very much in excess of reflection cross-section by displacement of solid control elements, e.g. control rods
    • G21C7/10—Construction of control elements
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
  • Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)

Abstract

FIELD: nuclear power engineering. SUBSTANCE: control unit has absorber and at least one internal and one external absorber-holding cartridges. Absorber may be subjected to relative local burnout by more than 90% without ingress of burned material in reactor cooling facility. Control unit has at least three absorber cartridges separated by predetermined gaps so that cartridge exhibits mechanical resistance to respective absorber and can leave initial position in case of absorber expansion. EFFECT: improved design of control unit. 10 cl, 6 dwg

Description

Изобретение относится к управляющему элементу для ядерного реактора, содержащему поглотитель и, по меньшей мере, один внутренний и один внешний патроны для размещения поглотителя. The invention relates to a control element for a nuclear reactor containing an absorber and at least one internal and one external cartridges for accommodating the absorber.

Термин "управляющие элементы" обозначает здесь, в целом, управляющие элементы и управляющие стержни кипящих реакторов и реакторов, охлаждаемых водой под давлением, которые необходимы здесь для регулирования мощности реактора и которые должны быть также способны надежно отключать реактор из любого рабочего состояния. Управляющие элементы вводят в тепловыделяющие элементы или ядерные тепловыделяющие стержни или между ними для поглощения нейтронов и для контроля за счет этого цепной реакции. The term "control elements" means here, in general, the control elements and control rods of boiling reactors and pressurized water reactors, which are necessary here to control the power of the reactor and which must also be able to reliably shut off the reactor from any operating state. The control elements are introduced into the fuel elements or nuclear fuel rods or between them to absorb neutrons and to control due to this chain reaction.

У кипящего реактора управляющие элементы, например, в широких диапазонах мощности погружают в тепловыделяющие элементы настолько, что из высвободившихся при расщеплении ядра нейтронов, в среднем, точно также снова один нейтрон вызывает дальнейшее расщепление ядра. In a boiling reactor, control elements, for example, in wide power ranges are immersed in the fuel elements so much that from the neutrons released during nuclear fission, on average, just the same neutron again causes further nuclear fission.

Если управляющие элементы должны использоваться для работы реактора в течение около 40 лет, то они должны нагружаться определенным потоком нейтронов без снижения своей эффективности более чем на 10% от первоначальной эффективности. If the control elements are to be used for the operation of the reactor for about 40 years, then they must be loaded with a certain neutron flux without reducing their efficiency by more than 10% of the initial efficiency.

Кроме того, они должны способствовать достижению вышестоящих задач по сохранению целостности барьеров от высвобождения активности из системы охлаждения реактора. In addition, they should contribute to the achievement of higher tasks in preserving the integrity of the barriers from the release of activity from the reactor cooling system.

Оказалось, что управляющие элементы и, в частности, патроны для размещения поглотителя относятся к расходному материалу, поскольку материал поглотителя за счет захвата нейтронов сильно разбухает, и это приводит к механическим повреждениям патрона с последующим вымыванием материала поглотителя. Если такой управляющий элемент продолжают использовать, то это приводит к повышению локального распределения плотности мощности в ядре и при определенных обстоятельствах помимо высвобождения трития в биосферу может вызвать даже повреждения тепловыделяющих стержней. Однако из-за заданной геометрии реактора, в частности, из-за геометрии свободного водяного зазора между кожухами тепловыделяющих элементов в кипящих реакторах и из-за геометрии направляющих труб для управляющих стержней в реакторах, охлаждаемых водой под давлением, подгонка и оптимизация управляющих элементов в отношении их срока службы ограничены. Уже предпринимались попытки достижения, по возможности, длительного срока службы патронов для поглотителя и, тем самым, управляющих элементов за счет выбора материала патронов и толщины их стенок. Успех этих попыток был, однако, ограниченным. It turned out that the control elements and, in particular, the cartridges for accommodating the absorber are consumables, since the material of the absorber due to neutron capture swells greatly, and this leads to mechanical damage to the cartridge, followed by leaching of the material of the absorber. If such a control element is continued to be used, then this leads to an increase in the local distribution of power density in the core and under certain circumstances, in addition to the release of tritium into the biosphere, it can even cause damage to the fuel rods. However, due to the given geometry of the reactor, in particular because of the geometry of the free water gap between the casings of the fuel elements in boiling reactors and because of the geometry of the guide tubes for the control rods in pressurized water reactors, the adjustment and optimization of the control elements with respect to their service life is limited. Attempts have already been made to achieve, as far as possible, the long life of the cartridges for the absorber and, thereby, the control elements by selecting the material of the cartridges and the thickness of their walls. The success of these attempts was, however, limited.

Управляющий элемент описанного выше рода известен из DE 3903844 A1. При этом внутренние трубки для размещения поглотителя вставлены в приемное отверстие. В DE 4138030 A1 предложено выполнить в управляющих стержнях продольные каналы, в которые может расширяться разбухающий материал. A control element of the kind described above is known from DE 3903844 A1. In this case, the inner tubes for accommodating the absorber are inserted into the receiving hole. DE 4138030 A1 proposes to make longitudinal channels in the control rods into which the swellable material can expand.

Другие управляющие элементы описаны, например, в ЕР 0143661, US 4861544 и US 4929412. Управляющие элементы, в частности, для реакторов, охлаждаемых водой под давлением, описаны, например, также в статье "Design of Siemens control assemblies for pressurized water reactors and operational experience", L.Heins, W.Dambietz, H.P.Fuchs, журнал "Kern-technik" 57 (1992), N 2, стр. 84-89 (Carl Hanser Verlag, Munchen). Другое описание управляющих элементов этого рода содержится в статье "ABB control roads", G. Vesterlund et. al (там же, стр. 105 и 106). Other control elements are described, for example, in EP 0143661, US 4861544 and US 4929412. Control elements, in particular for pressurized water reactors, are described, for example, also in the article "Design of Siemens control assemblies for pressurized water reactors and operational experience ", L. Heins, W. Dambietz, HP Fuchs, Kern-technik 57 (1992), N 2, pp. 84-89 (Carl Hanser Verlag, Munchen). Another description of controls of this kind is contained in the article "ABB control roads", G. Vesterlund et. al (ibid., pp. 105 and 106).

Из DE 4121103 A1, G 21 C 7/10, 09.01.92 известен управляющий элемент для ядерного реактора, содержащий два патрона, внутренний и внешний, выполненные в виде трубок-оболочек и установленные с зазором друг относительно друга. Недостатком этого элемента является недостаточный срок службы патронов для поглотителя. A control element for a nuclear reactor is known from DE 4121103 A1, G 21 C 7/10, 01/09/92, containing two cartridges, internal and external, made in the form of shell tubes and installed with a gap relative to each other. The disadvantage of this element is the insufficient service life of the cartridges for the absorber.

В основе изобретения лежит задача создания управляющего элемента описанного выше рода, который может быть подвергнут особенно высокому локальному относительному выгоранию. The basis of the invention is the task of creating a control element of the kind described above, which can be subjected to a particularly high local relative burnup.

Эта задача решается посредством признаков п. 1 формулы изобретения. Предпочтительные усовершенствования изобретения описаны в зависимых пунктах. This problem is solved by the features of paragraph 1 of the claims. Preferred improvements of the invention are described in the dependent claims.

Согласно основной идее изобретения, патрон для поглотителя содержит ограничительное устройство, которое расположено, в основном, внутри патрона в примыкающем к поглотителю исходном положении, так что ограничительное устройство оказывает механическое сопротивление поглотителю с возможностью своего удаления из исходного положения при расширении поглотителя. В целом, благодаря этому создан патрон для поглотителя, который за счет встречного давления препятствует неконтролируемому и очень быстрому разбуханию поглотителя, причем ограничительное устройство не может тогда больше выдерживать разбухающий поглотитель при определенном расширении и поддается ему. Ограничительное устройство может быть выполнено тогда с возможностью удаления из исходного положения так, что оно ломается или разрушается или перемещается наружу контролируемым образом и при этом продолжает оказывать механическое сопротивление поглотителю. Выражение "с возможностью удаления" следует понимать так, что ограничительное устройство либо действительно пространственно удаляется из исходного положения, либо в результате излома или иного частичного разрушения теряет свою непосредственную ограничительную и оказывающую давление внутрь функцию, причем, однако, остатки физически остаются в исходном положении. Созданный таким образом управляющий элемент может быть подвергнут локальному относительному выгоранию почти в 100% без попадания выгоревшего материала поглотителя в систему охлаждения реактора. According to the main idea of the invention, the cartridge for the absorber contains a restriction device, which is located mainly inside the cartridge in the initial position adjacent to the absorber, so that the restriction device provides mechanical resistance to the absorber with the possibility of its removal from the initial position when the absorber expands. In general, this created a cartridge for the absorber, which, due to counter pressure, prevents the uncontrolled and very fast swelling of the absorber, and the restriction device can no longer withstand the swelling absorber with a certain expansion and lends itself to it. The restriction device can then be configured to be removed from its original position so that it breaks or collapses or moves outward in a controlled manner and at the same time continues to provide mechanical resistance to the absorber. The expression "with the possibility of removal" should be understood so that the restrictive device is either spatially removed from its original position, or, as a result of a break or other partial destruction, loses its immediate restrictive and inward pressure function, however, the residues remain physically in their original position. The control element created in this way can be subjected to local relative burnup of almost 100% without the burnt material of the absorber getting into the reactor cooling system.

Согласно изобретению, для этого предусмотрено, по меньшей мере, три патрона для поглотителя, причем между охватывающими друг друга патронами предусмотрен заданный промежуток, за счет чего соответствующий патрон при расширении поглотителя может удаляться из исходного положения и оказывать механическое сопротивление поглотителю. According to the invention, at least three cartridges for the absorber are provided for this, and a predetermined gap is provided between the spanning cartridges, due to which the corresponding cartridge can be removed from its original position when extending the absorber and provide mechanical resistance to the absorber.

Внешний патрон для поглотителя образует тогда внешний прочный корпус, тогда как внутренний патрон сначала примыкает к поглотителю и оказывает сопротивление разбухающему поглотителю. При определенном давлении внутренний патрон, однако, разрушается, так что поглотитель может расширяться дальше в направлении внешнего патрона. Внутренний патрон может образовать также полукруг, примыкающий к внешнему патрону. The external cartridge for the absorber then forms an external strong housing, while the internal cartridge first adjoins the absorber and resists the swellable absorber. At a certain pressure, the inner cartridge, however, collapses, so that the absorber can expand further towards the outer cartridge. The inner cartridge may also form a semicircle adjacent to the outer cartridge.

Согласно изобретению, предусмотрено три или более охватывающих друг друга патрона для поглотителя, поскольку таким поярусным и хорошо задаваемым образом можно оказать разбухающему поглотителю многократное, последовательно податливое сопротивление, обеспечивающее особенно длительный срок службы управляющего элемента, у которого материал поглотителя может полностью выгореть. Между охватывающими друг друга патронами для поглотителя предусмотрен при этом заданный промежуток, так что соответствующий внутренний патрон может сломаться или иным образом разрушиться, не повреждая при этом следующий за ним внешний патрон. Заданный промежуток определяют в зависимости от эффективной деформации ε ползучести до разрушения применяемого материала, так что патрон для поглотителя может сначала расширяться в пределах заданного промежутка под давлением материала поглотителя, прежде чем произойдет разрушение патрона. Особенно предпочтительно, если патроны для поглотителей выполнены с возможностью полного охвата внутреннего патрона внешним патроном. Следовательно, речь идет тогда о нескольких расположенных друг в друге патронах, которые сначала оказывают давление на расширяющийся изнутри наружу поглотитель, а затем не выдерживают давления и разрушаются, причем в этом случае следующий патрон оказывает на продолжающий разбухать поглотитель механическое давление и эффективно препятствует неконтролируемому разбуханию поглотителя. Особенно оптимально, если патроны для поглотителя выполнены в виде трубок-оболочек, поскольку такие трубки-оболочки уже используются, и в этом отношении можно сослаться на технический опыт и формы выполнения. Согласно изобретению, предусмотрено, следовательно, несколько расположенных друг в друге с возможностью вдвигания друг в друга трубок-оболочек, диаметры которых настолько сильно отличаются друг от друга, что между отдельными трубками-оболочками соответственно остается заданный промежуток, за счет чего внутренняя трубка-оболочка может расширяться под давлением разбухающего поглотителя вплоть до разрушения, не повреждая при этом следующую трубку-оболочку. According to the invention, there are three or more mutually enclosing cartridges for the absorber, since in such a tiered and well-defined way it is possible to provide the swellable absorber with multiple, consistently malleable resistance, providing a particularly long service life of the control element, in which the material of the absorber can completely burn out. In this case, a predetermined gap is provided between the mutually enclosing cartridges for the absorber, so that the corresponding inner cartridge can break or otherwise collapse without damaging the external cartridge following it. The predetermined gap is determined depending on the effective creep strain ε until the material used is broken, so that the cartridge for the absorber can first expand within the specified gap under the pressure of the absorber material before the cartridge breaks. Particularly preferably, if the cartridges for absorbers are configured to fully cover the inner cartridge with an external cartridge. Therefore, we are talking about several cartridges located in each other, which first exert pressure on the absorber expanding from the inside out and then do not withstand pressure and are destroyed, in which case the next cartridge exerts mechanical pressure on the absorber that continues to swell and effectively prevents uncontrolled swelling of the absorber . It is especially optimal if the cartridges for the absorber are made in the form of shell tubes, since such shell tubes are already in use, and in this regard one can refer to technical experience and execution forms. According to the invention, it is therefore provided that several shell tubes located in one another with the possibility of pushing into each other, the diameters of which are so much different from each other, that a predetermined gap, respectively, remains between the individual shell tubes, due to which the inner shell tube can expand under the pressure of the swellable absorber up to destruction, without damaging the next shell tube.

В качестве альтернативы теоретически возможно, чтобы ограничительное устройство состояло из упругого и жаростойкого материала, размещенного изнутри на внешней трубке-оболочке, образующей патрон для поглотителя. Такой материал сначала также оказывал бы внутрь давление на разбухающий поглотитель, однако, затем под действием усиливающегося давления поглотителя поддался бы ему и был бы вытеснен наружу. Другая возможность состоит в выполнении ограничительного устройства механически подвижным, так чтобы оно состояло, например, из подвижных получаш, которые посредством механического элемента, например, пружин или других упругих промежуточных деталей, прижаты к поглотителю и под давлением поглотителя могут удаляться из исходного положения и вытесняться наружу. As an alternative, it is theoretically possible for the restriction device to consist of an elastic and heat-resistant material placed internally on the outer shell tube forming the cartridge for the absorber. Such material would first also exert inward pressure on the swellable absorber, however, then under the influence of the increasing pressure of the absorber, it would succumb to it and be forced out. Another possibility is to make the restrictive device mechanically movable, so that it consists, for example, of moving half-bodies, which, by means of a mechanical element, for example, springs or other elastic intermediate parts, are pressed against the absorber and can be removed from the initial position and forced out .

В предпочтительном варианте выполнения изобретения размеры внутреннего патрона для поглотителя или ограничительного устройства рассчитаны так, что внутренний патрон пригоден для размещения заданных спеченных таблеток поглотителя. В качестве альтернативы можно также использовать порошкообразный поглотитель. В качестве поглотителя используют предпочтительно В4C. Он имеет хорошее эффективное сечение для захвата нейтронов, в частности, тепловых нейтронов, однако, как и все известные поглотители, обладает способностью к сильному вызванному нейтронами разбуханию, которое в течение длительного срока приводит к разрушению патрона для поглотителя. Другим поглотителем, который может быть использован, является, например, AgInCd или содержащий бор материал, обогащенный изотопом В-10.In a preferred embodiment of the invention, the dimensions of the inner cartridge for the absorber or restrictive device are designed so that the inner cartridge is suitable for placing predetermined sintered tablets of the absorber. As an alternative, a powder absorber may also be used. Preferably, B 4 C is used as an absorber. It has a good effective cross section for capturing neutrons, in particular thermal neutrons, however, like all known absorbers, it is capable of strong swelling caused by neutrons, which over time leads to destruction of the cartridge for absorber. Another absorber that can be used is, for example, AgInCd or boron-containing material enriched in the B-10 isotope.

Особенно предпочтительно использовать В4С с теоретической плотностью менее 70%, в частности менее 60%, поскольку за счет этого можно сначала избежать разбухания поглотителя и достичь особенно высокого выгорания использованного материала. Правда, при оптимизации исходной плотности В4С необходимо обратить внимание на то, чтобы поглотитель до достижения заданного выгорания еще достаточно имел 10B-атомов с тем, чтобы можно было соблюсти критерий эффективности.It is particularly preferable to use B 4 C with a theoretical density of less than 70%, in particular less than 60%, since due to this, swelling of the absorber can first be avoided and a particularly high burnup of the used material can be achieved. However, when optimizing the initial density of В 4 С, it is necessary to pay attention to the fact that the absorber, before reaching the specified burnout, still has 10B-atoms in order to satisfy the efficiency criterion.

Трубки-оболочки выполнены предпочтительно так, что они состоят из нескольких отрезков, причем размеры отрезков трубок-оболочек рассчитаны с возможностью расположения отрезков соседних трубок-оболочек, в частности их стыковых поверхностей, со смещением по отношению друг к другу. За счет использования нескольких отрезков достигается возможность более легкого манипулирования, а за счет разных размеров отрезков или, по меньшей мере, одного использованного первым отрезка достигается то, что стыковые поверхности соседних трубок-оболочек расположены не непосредственно рядом друг с другом и, таким образом, не могло бы возникнуть слабое место. The shell tubes are preferably made so that they consist of several segments, and the sizes of the segments of the tube shells are designed with the possibility of arranging segments of adjacent tube shells, in particular their butt surfaces, with an offset relative to each other. Through the use of several segments, the possibility of easier manipulation is achieved, and due to the different sizes of the segments or at least one segment used by the first one, it is achieved that the butt surfaces of adjacent shell tubes are not directly adjacent to each other and, thus, do not a weak spot might arise.

Подобные управляющие элементы используются предпочтительно в кипящих реакторах и реакторах, охлаждаемых водой под давлением. В кипящих реакторах управляющие элементы обычно выполнены из четырех расположенных крестообразно крыльев, содержащих до 21 патрона для поглотителя, выполненных в виде трубок-оболочек. В противоположность этому для реакторов, охлаждаемых водой под давлением, обычно используются управляющие элементы, называемые управляющими стержнями, которые вводят в ядро. Управляющий элемент, согласно изобретению, может быть, в принципе, использован во всех типах реакторов, где применяется такой поглотитель. Such control elements are preferably used in boiling reactors and pressurized water cooled reactors. In boiling reactors, the control elements are usually made of four cross-shaped wings containing up to 21 cartridges for the absorber, made in the form of shell tubes. In contrast, for pressurized water reactors, control elements, called control rods, are introduced that are introduced into the core. The control element according to the invention can, in principle, be used in all types of reactors where such an absorber is used.

С помощью управляющего элемента, согласно изобретению, можно воспринимать разбухание поглотителя без отказа внешнего патрона, с тем, чтобы за счет этого дольше использовать весь управляющий элемент, а в идеальном случае в положениях, где поток нейтронов достигает максимума, использовать почти весь материал поглотителя. Модельные расчеты показали, что с помощью управляющего элемента, согласно изобретению, можно, применяя В4С, достичь выгорания поглотителя 90-100%, а оптимальным образом фактически 100%.Using the control element, according to the invention, it is possible to perceive the swelling of the absorber without failure of the external cartridge, so that the whole control element can be used longer, and in the ideal case where the neutron flux reaches its maximum, almost all of the material of the absorber can be used. Model calculations showed that using the control element according to the invention, it is possible, using B 4 C, to achieve burnup of the absorber of 90-100%, and in the best way, in fact 100%.

Изобретение более подробно поясняется ниже на примере выполнения с помощью чертежа, на котором схематично изображены:
- фиг. 1: ядерная ячейка в кипящем реакторе;
- фиг. 2: вид сверху на управляющий элемент;
- фиг. 3: сечение патрона для поглотителя управляющего элемента согласно изобретению;
- фиг. 4: диаграмма, поясняющая "критическое" локальное распределение выгорания стандартного управляющего элемента в начале вымывания;
- фиг. 5: диаграмма, поясняющая распределение выгорания управляющего элемента согласно изобретению;
- фиг. 6: диаграмму, поясняющая достигаемое выгорание.The invention is explained in more detail below on the example of execution using the drawing, which schematically shows:
- FIG. 1: nuclear cell in a boiling reactor;
- FIG. 2: top view of a control element;
- FIG. 3: section of a cartridge for an absorber of a control element according to the invention;
- FIG. 4: a diagram explaining a “critical” local burnup distribution of a standard control at the beginning of leaching;
- FIG. 5: a diagram explaining the burnup distribution of a control element according to the invention;
- FIG. 6: a diagram explaining the burnup achieved.

На фиг. 1 схематично изображена ядерная ячейка в кипящем реакторе с четырьмя тепловыделяющими элементами 3, включая их кожухи 2, и управляющим элементом 1. Каждый кожух 2 охватывает один из тепловыделяющих элементов 3, расположенных по квадрату, причем между отдельными тепловыделяющими элементами 3 остается щель, так что, в целом, между тепловыделяющими элементами может двигаться один крестообразный управляющий элемент 1. Между кожухами тепловыделяющих элементов находится свободный водяной зазор. Кожухи 2 тепловыделяющих элементов удерживаются верхней 4 и нижней 5 решетками. Управляющий элемент 1, содержащий множество патронов 7, заполненных поглотителем 8, в зависимости от потребности опускают или поднимают между кожухами 2 тепловыделяющих элементов, за счет чего поддерживается контролируемая цепная реакция (Keff= 1). Управляющий элемент 1 выполнен с возможностью полного опускания в случае необходимости, в результате чего цепную реакцию можно сразу же остановить из любого произвольного положения.In FIG. 1 schematically depicts a nuclear cell in a boiling reactor with four fuel elements 3, including their shells 2, and a control element 1. Each shell 2 covers one of the fuel elements 3 located in a square, and a gap remains between the individual fuel elements 3, so that, as a whole, a single cruciform control element 1 can move between the fuel elements 1. There is a free water gap between the casings of the fuel elements. The casings 2 of the fuel elements are held by the upper 4 and lower 5 grids. The control element 1, containing many cartridges 7, filled with absorber 8, depending on the need lower or raise between the casings 2 of the fuel elements, thereby maintaining a controlled chain reaction (K eff = 1). The control element 1 is configured to fully lower if necessary, as a result of which the chain reaction can be immediately stopped from any arbitrary position.

На фиг. 2 изображен схематичный вид сверху на управляющий элемент 1, который может быть использован, например, в кипящем реакторе. Управляющий элемент 1 имеет четыре крестообразно расположенных крыла 6, содержащих до 21 патрона 7, заполненных порошком карбида бора (В4С). В4С предпочтителен из-за его оптимальных физических и технологических свойств в качестве поглотителя нейтронов. Патроны 7 содержат стальной корпус, обеспечивающий механическую целостность. Эти патроны 7 являются элементарной составной частью управляющего элемента 1, поскольку они, в противоположность первоначальному предположению, не могут использоваться в течение всего срока службы реактора, а должны быть причислены к расходному материалу. Уже через несколько рабочих циклов за счет вызванного нейтронами разбухания поглотителя в пределах от 8 до 15% происходит механическое повреждение патрона 7 с последующим вымыванием материала 8 поглотителя.In FIG. 2 is a schematic top view of a control element 1 that can be used, for example, in a boiling reactor. The control element 1 has four cross-shaped wings 6, containing up to 21 cartridges 7, filled with boron carbide powder (B 4 C). B 4 C is preferred due to its optimum physical and technological properties as a neutron absorber. Cartridges 7 contain a steel casing that provides mechanical integrity. These cartridges 7 are an elementary component of the control element 1, since they, contrary to the initial assumption, cannot be used during the entire life of the reactor, but should be considered as consumables. After several working cycles, due to neutron-induced swelling of the absorber in the range from 8 to 15%, the cartridge 7 is mechanically damaged, followed by leaching of the material 8 of the absorber.

На фиг. 3 изображено сечение патрона 7, согласно изобретению, с помощью которого можно особенно долго и надежно удерживать сильно разбухающий поглотитель 8, а также подвергать используемый материал поглотителя локальному относительному выгоранию почти в 100% без попадания выгоревшего В4С и, тем самым, трития в средство охлаждения реактора. Поглотитель 8, который может быть использован также в порошкообразном виде, предусмотрен на фиг. 3 в виде спеченных таблеток, и его помещают в первую и самую внутреннюю трубку-оболочку 10. В результате выгорания уменьшается, во-первых, эффективное в отношении нейтронов сечение поглотителя из В4С, а, во-вторых, поглотитель 8 побуждается к разбуханию с увеличением диаметра и, тем самым, к локальному или также среднему изменению плотности и к возрастанию по мере выгорания внутреннего давления на стальной корпус трубки-оболочки 10. Поскольку, однако, скорость деформации ползучести трубки-оболочки очень мала по сравнению со скоростью роста поглотителя ( Δε (трубка-оболочка)/ Δt ≪ Δr) (радиус поглотителя)/ Δ t), усилия, действующие на трубку-оболочку, регулируются, в основном, характером разбухания поглотителя, т. е. поглощенным потоком нейтронов Φ = ∫Φ dt. После превышения критического потока нейтронов, т.е. количества нейтронов, необходимого для разбухания поглотителя в определенной мере, и превышения критического предела текучести трубки-оболочки происходят отказ и разрушение самой внутренней трубки-оболочки 10. Таким образом, давление поглотителя 8 сначала в значительной степени уменьшается. При дальнейшем поглощении нейтронов поглотитель 8 и, тем самым, образующаяся на внешних участках керамическая зона по мере выгорания продолжают расти, пока по достижении дальнейшего критического потока нейтронов поглотитель снова не создаст критическое давление твердого тела, превышающее предел текучести εBruch второй трубки-оболочки 11 и не приведет к ее отказу. Между трубками-оболочками 10 и 11 предусмотрен минимальный зазор, соответствующий пределу текучести самой внутренней трубки-оболочки 10, так что ее отказ оставляет ближайшую трубку-оболочку 11 неповрежденной. Соответствующим образом расширение поглотителя 8 продолжается также к третьей или второй внешней трубке-оболочке 12 и до самой внешней трубки- оболочки 13, образующей внешний патрон 7 для поглотителя. Воздействие нескольких расположенных друг за другом патронов для поглотителя, в частности трубок-оболочек, вызывает, следовательно, повышение относительного, усредненного по сечению поглотителя выгорания каждый раз на определенную величину в зависимости от постоянной материала трубки-оболочки и числа патронов для поглотителя и достижение, наконец, 100%-ного предела выгорания. Поглотитель 8 имеет обычно исходную плотность всего 70% по сравнению с теоретически возможной наибольшей плотностью, так что можно говорить о свободном объеме в 30%. Этот свободный объем, имеющийся в распоряжении при разбухании поглотителя, постепенно расходуется в течение описанного выше процесса в соответствии с числом патронов для поглотителя и постоянной материала трубок-оболочек.In FIG. 3 shows a cross section of the cartridge 7 according to the invention, with which it is possible to hold a highly swellable absorber 8 for particularly long and reliably, and also expose the used material of the absorber to a local relative burnup of almost 100% without getting burnt B 4 C and, therefore, tritium in the agent reactor cooling. An absorber 8, which can also be used in powder form, is provided in FIG. 3 in the form of sintered tablets, and it is placed in the first and innermost tube-shell 10. As a result of burning out, firstly, the neutron effective cross section of the absorber from B 4 C is reduced, and secondly, the absorber 8 is prompted to swell with an increase in diameter and, thereby, to a local or also an average change in density and to increase as the internal pressure burns out on the steel shell of the sheath tube 10. Since, however, the creep strain rate of the sheath tube is very small compared to the growth rate in of the absorber (Δε (shell tube) / Δt ≪ Δr) (absorber radius) / Δ t), the forces acting on the shell tube are governed mainly by the nature of the swelling of the absorber, i.e., the absorbed neutron flux Φ = ∫Φ dt. After exceeding the critical neutron flux, i.e. the amount of neutrons required to swell the absorber to a certain extent, and exceeding the critical yield stress of the tube-shell, failure and destruction of the inner tube-shell 10. Thus, the pressure of the absorber 8 initially significantly decreases. With further neutron absorption, the absorber 8 and, thereby, the ceramic zone formed in the outer regions continue to grow as they burn out, until the further critical neutron flux reaches the critical pressure again, which exceeds the yield strength ε Bruch of the second shell tube 11 and will not lead to her failure. A minimum clearance is provided between the cladding tubes 10 and 11, corresponding to the yield strength of the innermost cladding tube 10, so that its failure leaves the nearest cladding tube 11 intact. Accordingly, the expansion of the absorber 8 continues also to the third or second outer tube-shell 12 and to the outermost tube-shell 13, forming an external cartridge 7 for the absorber. The effect of several successive cartridges for the absorber, in particular the shell tubes, therefore causes an increase in the relative burnout absorber averaged over the cross section each time by a certain amount depending on the constant material of the shell tube and the number of cartridges for the absorber, and finally , 100% burnout limit. The absorber 8 usually has an initial density of only 70% compared with the theoretically possible highest density, so that we can talk about a free volume of 30%. This free volume available when swelling the absorber is gradually consumed during the process described above in accordance with the number of cartridges for the absorber and the constant material of the shell tubes.

На фиг. 4 на диаграмме изображено критическое локальное распределение a(r) выгорания и среднее относительное выгорание а в зависимости от радиуса r для момента времени, в который поглощенный поток нейтронов настолько велик, что наступает критический случай, т.е. отказ трубки-оболочки. На оси y 14 нанесено относительное выгорание в %. Цифрой 15 обозначена ось x, на которой нанесен радиус поглотителя в миллиметрах. Линия 17 показывает критическое локальное распределение a(r) выгорания для стандартного управляющего элемента с одним патроном для поглотителя. Патрон 7 имеет радиус около 1,75 мм. Видно, что лишь на внешнем краевом участке возникает 100%-ная зона выгорания, где поглотитель из В4С спекся в твердый керамический каркас, и где первоначально имевшийся в распоряжении свободный объем в 30% полностью израсходован. Внутри имеется еще достаточно свободного объема, так что там поглотитель был использован неэффективно. Сплошная линия 16 показывает среднее, отнесенное к сечению поглотителя выгорание, которое для такого патрона составляет приблизительно 50%.In FIG. 4, the diagram shows the critical local distribution a (r) of the burnup and the average relative burnup a, depending on the radius r for the point in time at which the absorbed neutron flux is so large that a critical case occurs, i.e. sheath tube failure. On the y-axis 14, relative burnup in% is plotted. The number 15 denotes the x axis, on which the absorber radius in millimeters is plotted. Line 17 shows the critical local burnup distribution a (r) for a standard one-cartridge control element for an absorber. Cartridge 7 has a radius of about 1.75 mm. It can be seen that only in the outer marginal region does a 100% burnout zone arise where the absorber from B 4 C is sintered into a solid ceramic frame, and where the initially available free volume of 30% is completely used up. There is still enough free volume inside, so the absorber was used there inefficiently. The solid line 16 shows the average burn-out related to the cross section of the absorber, which for such a cartridge is approximately 50%.

На фиг. 5 на диаграмме изображено критическое локальное распределение выгорания и среднее относительное критическое выгорание для патрона согласно изобретению. На диаграмме на оси y 28 нанесено указанное в процентах локальное выгорание в зависимости от радиуса, нанесенного на обозначенной поз. 18 оси x. По достижении первого критического потока и связанного с этим разрушения самой внутренней трубки-оболочки 10 происходит показанное внешней линией 19 локальное распределение выгорания, в основном соответствующее фиг. 4. При этом происходит показанное сплошной линией 20 среднее относительное критическое выгорание am1krit, составляющее около 50%. Во внешней области от 0 до r'1 имеется полное выгорание в 100%. По достижении второго критического потока и связанного с этим разрушения второй трубки-оболочки 11 показанное линией 21 локальное распределение выгорания a(r2) является критическим, причем твердая керамическая зона простирается уже до области r'2. Также во внутренней области локальное выгорание сильно повышено по сравнению с моментом первого критического потока. Среднее относительное критическое выгорание am2krit показанное линией 22, составляет уже 70%. При разрушении третьей трубки-оболочки происходит локальное распределение выгорания по линии 23, а внутреннее относительное критическое выгорание по линии 24 составляет около 90%. По достижении четвертого критического потока в области оси 27 симметрии остается лишь небольшая остаточная зона поглотителя в соответствии с линией 25, не спекшаяся еще в твердый керамический каркас. К этому моменту среднее относительное критическое выгорание по линии 26 составляет почти 100%. Для наглядности изображены еще трубки-оболочки 10-13, причем самой внутренней трубке-оболочке 10 соответствуют линии 19 и 20, второй трубке-оболочке 11 - линии 21 и 22, третьей трубке-оболочке 12 - линии 23 и 24, а четвертой трубке-оболочке 13 - линии 25 и 26. Также здесь изображен необходимый промежуток ε между трубками-оболочками 10-13, установленный в зависимости от предела текучести соответственно ближайшей внутренней трубки-оболочки.In FIG. 5, the diagram shows the critical local burnup distribution and the average relative critical burnup for a cartridge according to the invention. The diagram on the y-axis 28 shows the percentage local burnup, depending on the radius plotted on the indicated position. 18 x axis. Upon reaching the first critical flow and the associated destruction of the innermost tube-shell 10, a local burnup distribution shown by outer line 19 occurs, basically corresponding to FIG. 4. In this case, the average relative critical burnup a m1krit shown by solid line 20 occurs , amounting to about 50%. In the outer region from 0 to r ' 1 there is a complete burnup of 100%. Upon reaching the second critical flow and the associated destruction of the second cladding tube 11, the local burnup distribution a (r 2 ) shown by line 21 is critical, and the solid ceramic zone extends already to the region r ′ 2 . Also in the inner region, local burnup is greatly increased compared to the moment of the first critical flow. The average relative critical burnup a m2krit shown by line 22 is already 70%. When the third shell tube is destroyed, a local burnup distribution occurs along line 23, and the internal relative critical burnup along line 24 is about 90%. Upon reaching the fourth critical flow in the region of the axis of symmetry 27, only a small residual zone of the absorber remains in accordance with line 25, which has not yet sintered into the solid ceramic frame. At this point, the average relative critical burnup on line 26 is almost 100%. For clarity, still illustrated are sheath tubes 10-13, with the innermost sheath tube 10 corresponding to lines 19 and 20, the second sheath tube 11 to lines 21 and 22, the third sheath tube 12 to lines 23 and 24, and the fourth tube to the shell 13 - lines 25 and 26. Also here is shown the necessary gap ε between the tube-shells 10-13, set depending on the yield strength, respectively, of the nearest inner tube-shell.

На фиг. 6 на оси y 30 нанесено усредненное по сечению поглотителя выгорание аm в процентах, а на оси x 29 нанесена суммарная толщина стенок всех трубок-оболочек в миллиметрах, причем в основу было положено то, что каждый патрон для поглотителя имеет толщину стенки трубки-оболочки соответственно 0,1 мм. Дополнительно на второй оси x 39 нанесено число трубок-оболочек. Расчет происходившего при этом выгорания производился по микроскопической теории, причем с помощью кривой 31 была принята теоретическая плотность материала поглотителя, а именно В4С, в 70%, кривой 32 - теоретическая плотность 57%, а кривой 33 - теоретическая плотность 50%. В качестве внутреннего радиуса В4С здесь было принято значение 3 мм. Интересно, однако, что вычисления показали независимость средних значений выгорания аm от внутреннего радиуса В4С, так что с тем же успехом могут использоваться также трубки-оболочки с внутренним радиусом, например, 2,7 мм. Из кривой 31 следует, что первая трубка-оболочка с толщиной стенки 0,1 мм в обозначенном поз. 34 положении при теоретической плотности 70% отказала бы уже при выгорании около 45%. Вторая трубка-оболочка, которая также имеет толщину стенки 0,1 мм, обеспечила бы выгорание почти в 60%, что видно по положению, обозначенному поз. 35. С третьей трубкой-оболочкой достигается выгорание около 65%, что видно по положению, обозначенному поз. 36. Для четвертой трубки-оболочки в положении 37 выгорание составляет около 70% в соответствии с поглощенным потоком нейтронов около 5,95 • 1021 н/см2. Благодаря использованию дополнительных трубок-оболочек выгорание может возрасти еще больше, как это показано линией 31. При меньшей теоретической плотности достигается большее относительное выгорание, показанное кривыми 32 и 33. Так, при теоретической плотности 50% (кривая 33) выгорание свыше 80% достигается уже с третьей трубкой-оболочкой (положение 36). С четвертой трубкой-оболочкой достигается выгорание уже 90% в соответствии с поглощенным потоком нейтронов около 8,3 • 1021 н/см2 (положение 37). Отдельные трубки-оболочки имеют толщину стенки 0,1 мм. Между трубками-оболочками остается промежуток около 0,01 мм. Если трубки-оболочки выполнять разной толщины, т.е., например, три внутренние трубки-оболочки с толщиной стенки каждая 0,1 мм, а четвертую трубку-оболочку с толщиной стенки 0,5 мм, то это, в целом, благоприятнее, чем если бы самая внутренняя трубка-оболочка имела толщину стенки 0,5 мм, а три примыкающие к ней внешние трубки-оболочки имели толщину стенки каждая 0,1 мм. Выполнение, согласно изобретению, управляющих стержней, которое можно рассчитать по микроскопической теории выгорания и которое было проверено измерениями, показало, что сжимающая нагрузка управляющих стержней определяется, в принципе, расширением В4С при разбухании. Прежние конструкции обеспечивали 10B-выгорание аm только около 50%. Для покрытия локальных превышений потока нейтронов следует, однако, гарантировать, чтобы локальное 10B-выгорание до 100% не привело к отказу патрона для поглотителя. При необходимости управляющий элемент, согласно изобретению, может быть оснащен несколькими патронами для поглотителя также исключительно на тех участках, где возникает избыточный поток нейтронов, в частности, на верхних участках и в краевых зонах крыльев управляющих стержней.In FIG. 6, the burnup a m in percent, averaged over the absorber cross section, is plotted on the y 30 axis, and the total wall thickness of all shell tubes in millimeters is plotted on the x 29 axis, and it was assumed that each cartridge for the absorber has a wall thickness of the shell tube respectively 0.1 mm. Additionally, the number of shell tubes is plotted on the second x 39 axis. Calculation of the burnout that occurred during this was done according to microscopic theory, and with the help of curve 31 the theoretical density of the absorber material was adopted, namely, B 4 C, 70%, curve 32 — theoretical density 57%, and curve 33 — theoretical density 50%. As an internal radius of B 4 C, a value of 3 mm was adopted here. It is interesting, however, that the calculations showed that the average burnup values a m are independent of the inner radius B 4 C, so that shell tubes with an inner radius of, for example, 2.7 mm can also be used with equal success. From curve 31 it follows that the first tube-shell with a wall thickness of 0.1 mm in the designated position. 34 position at a theoretical density of 70% would fail even at a burnout of about 45%. The second cladding tube, which also has a wall thickness of 0.1 mm, would provide a burn-out of almost 60%, as can be seen from the position indicated by pos. 35. With the third cladding tube, a burnup of about 65% is achieved, which can be seen in the position indicated by pos. 36. For the fourth cladding tube at position 37, burnup is about 70% in accordance with the absorbed neutron flux of about 5.95 x 10 21 n / cm 2 . Thanks to the use of additional cladding tubes, the burnup can increase even more, as shown by line 31. With a lower theoretical density, a greater relative burnup is achieved, shown by curves 32 and 33. Thus, with a theoretical density of 50% (curve 33), burnup above 80% is already achieved with a third sheath tube (position 36). With the fourth cladding tube, burnup of already 90% is achieved in accordance with the absorbed neutron flux of about 8.3 • 10 21 n / cm 2 (position 37). The individual shell tubes have a wall thickness of 0.1 mm. A gap of about 0.01 mm remains between the shell tubes. If the sheath tubes are of different thicknesses, i.e., for example, three inner sheath tubes with a wall thickness of 0.1 mm each, and a fourth sheath tube with a wall thickness of 0.5 mm, this is generally more favorable, than if the innermost cladding tube had a wall thickness of 0.5 mm, and the three outer cladding tubes adjacent to it had a wall thickness of 0.1 mm each. The implementation, according to the invention, of the control rods, which can be calculated according to the microscopic theory of burnout and which was verified by measurements, showed that the compressive load of the control rods is determined, in principle, by the expansion of B 4 C during swelling. Previous designs provided 10B burnup and m only about 50%. To cover local excesses of the neutron flux, however, it must be ensured that local 10B burnup of up to 100% does not lead to cartridge failure for the absorber. If necessary, the control element according to the invention can be equipped with several cartridges for the absorber also exclusively in those areas where an excess neutron flux occurs, in particular, in the upper areas and in the edge areas of the wings of the control rods.

Claims (10)

1. Управляющий элемент для ядерного реактора, содержащий поглотитель и установленные с промежутком друг относительно друга внутренний и внешний патроны для поглотителя, отличающийся тем, что предусмотрен, по меньшей мере, один дополнительный патрон, при этом промежутки между охватывающими друг друга патронами выбраны из условия, чтобы соответствующий патрон имел возможность удаления из исходного положения при расширении поглотителя и оказывал ему механическое сопротивление. 1. The control element for a nuclear reactor containing an absorber and installed with a gap relative to each other, internal and external cartridges for the absorber, characterized in that at least one additional cartridge is provided, while the gaps between the chambers enclosing each other are selected from the condition so that the corresponding cartridge had the ability to be removed from its original position when the absorber expanded and provided mechanical resistance to it. 2. Элемент по п.1, отличающийся тем, что патроны охватывают друг друга, по меньшей мере, частично. 2. The element according to claim 1, characterized in that the cartridges cover each other, at least partially. 3. Элемент по п.1, отличающийся тем, что патроны охватывают друг друга полностью. 3. The element according to claim 1, characterized in that the cartridges cover each other completely. 4. Элемент по одному из пп.1 - 3, отличающийся тем, что патроны выполнены в виде трубок-оболочек (10, 11, 12, 13). 4. An element according to one of claims 1 to 3, characterized in that the cartridges are made in the form of shell tubes (10, 11, 12, 13). 5. Элемент по п.4, отличающийся тем, что трубки-оболочки состоят из нескольких отрезков, причем размеры отрезков трубок-оболочек рассчитаны с возможностью расположения отрезков соседних трубок-оболочек, в частности, их стыковых поверхностей, со смещением по отношению друг к другу. 5. The element according to claim 4, characterized in that the shell tubes consist of several segments, and the sizes of the segments of the shell tubes are designed with the possibility of arranging segments of adjacent shell tubes, in particular, their butt surfaces, with an offset relative to each other . 6. Элемент по одному из пп.1 - 5, отличающийся тем, что размеры внутреннего патрона рассчитаны для его пригодности к размещению заданных спеченных таблеток поглотителя. 6. The element according to one of paragraphs.1 to 5, characterized in that the dimensions of the inner cartridge are designed for its suitability for placement of specified sintered absorbent tablets. 7. Элемент по одному из пп.1 - 6, отличающийся тем, что в качестве поглотителя использован В4С.7. An element according to one of claims 1 to 6, characterized in that B 4 C is used as an absorber. 8. Элемент по п.7, отличающийся тем, что В4С используется с теоретической плотностью менее 70%.8. The element according to claim 7, characterized in that B 4 C is used with a theoretical density of less than 70%. 9. Элемент по одному из пп.1 - 8, отличающийся тем, что является составной частью кипящего реактора. 9. An element according to one of claims 1 to 8, characterized in that it is an integral part of a boiling reactor. 10. Элемент по одному из пп.1 - 8, отличающийся тем, что он является составной частью реактора, охлаждаемого водой под давлением. 10. An element according to one of claims 1 to 8, characterized in that it is an integral part of a reactor cooled by water under pressure.
RU99104919/06A 1998-03-11 1999-03-10 Nuclear reactor control unit RU2166805C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19810433A DE19810433C2 (en) 1998-03-11 1998-03-11 Control for a nuclear reactor
DE19810433.2 1998-03-11

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU99104919A RU99104919A (en) 2001-01-10
RU2166805C2 true RU2166805C2 (en) 2001-05-10

Family

ID=7860453

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU99104919/06A RU2166805C2 (en) 1998-03-11 1999-03-10 Nuclear reactor control unit

Country Status (7)

Country Link
JP (1) JP3124754B2 (en)
DE (1) DE19810433C2 (en)
FI (1) FI990443A (en)
FR (1) FR2776116B1 (en)
RU (1) RU2166805C2 (en)
SE (1) SE521196C2 (en)
TW (1) TW417114B (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017099621A1 (en) * 2015-12-09 2017-06-15 Публичное акционерное общество "Машиностроительный завод" Method of assembling a nuclear reactor absorber element

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES291691Y (en) * 1983-11-30 1987-01-16 Westinghouse Electric Corporation AUXILIARY CONTROL ROD FOR FINE ADJUSTMENT OF THE REACTIVITY OF A NUCLEAR REACTOR
US4929412A (en) * 1987-03-30 1990-05-29 General Electric Company Control rod
JPS6429797A (en) * 1987-07-24 1989-01-31 Toshiba Corp Control rod assembly
SE505354C2 (en) * 1988-02-09 1997-08-11 Toshiba Kk Nuclear reactor guide blades
US4861544A (en) * 1988-02-24 1989-08-29 General Electric Company BWR control rod
JPH02140693A (en) * 1988-11-22 1990-05-30 Toshiba Corp Control rod assembly
JPH04177198A (en) * 1990-11-13 1992-06-24 Toshiba Corp Control rod for reactor and its fabrication method
SE467512B (en) * 1990-11-26 1992-07-27 Asea Atom Ab POWER STEERING FOR NUCLEAR REACTOR

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017099621A1 (en) * 2015-12-09 2017-06-15 Публичное акционерное общество "Машиностроительный завод" Method of assembling a nuclear reactor absorber element

Also Published As

Publication number Publication date
JP3124754B2 (en) 2001-01-15
FR2776116A1 (en) 1999-09-17
TW417114B (en) 2001-01-01
JPH11295464A (en) 1999-10-29
SE9900830D0 (en) 1999-03-09
DE19810433A1 (en) 1999-09-23
SE9900830L (en) 1999-09-12
FI990443A0 (en) 1999-03-02
FI990443A (en) 1999-09-12
DE19810433C2 (en) 2002-03-07
SE521196C2 (en) 2003-10-07
FR2776116B1 (en) 2000-09-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2572568C2 (en) Solid interlayer joint with open porosity for fuel rod
RU2546971C2 (en) Fuel rod and method of making pellets for said fuel rod
JP6188872B2 (en) Nuclear control rod, manufacturing method thereof, and nuclear absorption assembly
US20090252283A1 (en) Nuclear fission reactor fuel assembly adapted to permit expansion of the nuclear fuel contained therein
KR20140097452A (en) Assembly for a nuclear reactor, comprising nuclear fuel and a system for triggering and inserting at least one neutron absorber and/or mitigator element
CN111276265A (en) Rod-type fuel element using uranium-yttrium hydride fuel
KR20180021326A (en) Nuclear fuel pellets comprising closed internal void at its center and nuclear fuel rods comprising thereof
RU2166805C2 (en) Nuclear reactor control unit
CN106941013B (en) Triggering and inserting device and system, nuclear fuel assembly and nuclear reactor
USH689H (en) Fuel pin
RU2173484C1 (en) Fast reactor using heavy liquid-metal coolant
KR100912679B1 (en) An annular nuclear fuel rod comprising annular-structure fuel pellets with axial incisions
RU2244347C2 (en) Fuel rod for water-moderated water-cooled power reactor
US4783312A (en) Radial neutron refelector
RU2468453C1 (en) Nuclear reactor control and protection method
US3249510A (en) Shutdown apparatus for nuclear reactors
US20050135547A1 (en) Control element for a nuclear reactor
JP2010145234A (en) Nuclear fuel rod
RU2178595C2 (en) Nuclear reactor fuel element
RU2236712C2 (en) Control fuel assembly of pressurized water reactors
CN114530266B (en) Safety rod and space nuclear reactor
TW202318447A (en) Methods and devices to improve performances of rcca and cea to mitigate clad strain in the high fluence region
JPH01232290A (en) Upper tie plate of nuclear fuel assembly
RU2241262C2 (en) Water-moderated power reactor core
JPS6018791A (en) Nuclear fuel rod

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20050311