RU2159474C1 - Method for producing niobium-titanium base superconducting wires - Google Patents
Method for producing niobium-titanium base superconducting wires Download PDFInfo
- Publication number
- RU2159474C1 RU2159474C1 RU2000101181/09A RU2000101181A RU2159474C1 RU 2159474 C1 RU2159474 C1 RU 2159474C1 RU 2000101181/09 A RU2000101181/09 A RU 2000101181/09A RU 2000101181 A RU2000101181 A RU 2000101181A RU 2159474 C1 RU2159474 C1 RU 2159474C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cold
- annealing
- copper
- niobium
- deformation
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области электротехники низких температур и может использоваться при производстве сверхпроводящих проводов, предназначенных для работы при гелиевых температурах в магнитных системах ускорителей заряженных частиц, накопителей энергии, томографов, криотурбогенераторов и криомоторов. The invention relates to the field of electrical engineering of low temperatures and can be used in the production of superconducting wires designed to operate at helium temperatures in magnetic systems of charged particle accelerators, energy storage devices, tomographs, cryoturbogenerators and cryomotors.
Известен способ получения сверхпроводящих проводов, включающий операции сборки, горячее выдавливание, холодную деформацию и повторяющиеся циклы холодной деформации с отжигами. Технология изготовления сверхпроводящих проводов в значительной степени определяется требованиями к этим проводам по размерам сечения, длины, величины критического тока, потерям при перемагничивании [1]. В результате технологических операций, связанных с повторяющимися циклами холодной деформации и отжигами, критическая плотность тока в проводе возрастает. Так для провода сечением 2,5•3,5 мм, изготовленного в промышленных условиях, критическая плотность тока составила в поле 5 Тл 0,68•105 А/см2 [2].A known method for producing superconducting wires, including assembly operations, hot extrusion, cold deformation and repeated cycles of cold deformation with annealing. The technology for manufacturing superconducting wires is largely determined by the requirements for these wires in terms of section size, length, critical current, and magnetization reversal losses [1]. As a result of technological operations associated with repeated cycles of cold deformation and annealing, the critical current density in the wire increases. So for a wire with a cross section of 2.5 • 3.5 mm, manufactured under industrial conditions, the critical current density in the field of 5 T was 0.68 • 10 5 A / cm 2 [2].
Наиболее близким способом [3] получения сверхпроводящих проводов в стабилизирующей оболочке из меди и его сплавов на основе деформируемых, например, ниобий-титановых сплавов является способ, который состоит в следующем. Слиток из ниобий-титанового сплава помещают в стакан из меди или его сплава, герметизируют, нагревают до температуры 510-670oC, выдавливают на пруток. После выдавливания передний и задний концы прутка, имеющие искаженную геометрию конструкции провода - "концевые эффекты", отрезают и пруток деформируют вхолодную до получения требуемого размера. Затем холоднодеформированный пруток разрезают на мерные части, которые помещают в стакан, проводят герметизацию, нагрев, выдавливание в многоволоконный пруток. При необходимости изготовления проводов с большим числом ниобий-титановых волокон (порядка нескольких тысяч) вышеизложенные операции изготовления композитной заготовки с помещением в нее холоднодеформированных прутков повторяются. После удаления "концевых эффектов" выдавленный пруток подвергают обработке, состоящей из повторяющихся циклов холодной деформации с отжигами при температуре 375oC в течение 20 часов. Далее проводят заключительную до 98% холодную деформацию до получения провода заданного сечения. Этот способ изготовления сверхпроводящих проводов на основе ниобий-титановых сплавов обладает рядом недостатков:
1. Способ-прототип изготовления сверхпроводящих проводов не позволяет получить провода с высокими значениями критической плотности тока, особенно на проводах сечением более 15-20 мм2, т.к. исключает возможность разместить при оптимальных предварительных деформациях достаточное количество отжигов. Ниобий-титановый сплав является пересыщенным β-твердым раствором. Распад ниобий-титанового сплава, приводящий к возрастанию его токонесущей способности в процессе отжигов, инициируется внутренними напряжениями, создаваемыми холодной деформацией. Поэтому одним из широко используемых приемов повышения критической плотности тока является увеличение числа циклов "отжиг-деформация". Практика производства сверхпроводящих проводов показывает, что перед отжигами необходима оптимальная величина холодной деформации, менее которой последующий отжиг не инициирует распад ниобий-титанового сплава. Однако, возможность выбора величины холодной деформации в этом оптимальном диапазоне деформации с последующими отжигами, т.е. числа циклов "отжиг-деформация", определяется соотношением диаметра выдавленного прутка и конечного диаметра провода. При производстве сверхпроводящих проводов горячее выдавливание сборок проводится на широко распространенных 630 тс прессах, что позволяет использовать сборки диаметрами не более 95-130 мм. На таких выдавленных прутках общая холодная деформация для проводов, например, сечением 3,5•2 мм или 4•7 мм составляет 99,33% и 99%, соответственно. Из-за ограниченной величины общей холодной деформации от выдавленного прутка до конечного размера провода невозможно увеличить число циклов "отжиг-деформация" при их оптимальном расположении, что исключает возможность достижения высокого уровня критической плотности тока в сверхпроводнике.The closest method [3] for producing superconducting wires in a stabilizing shell of copper and its alloys based on deformable, for example, niobium-titanium alloys is the method, which consists in the following. An ingot of niobium-titanium alloy is placed in a glass of copper or its alloy, sealed, heated to a temperature of 510-670 o C, squeezed onto a bar. After extrusion, the front and rear ends of the bar, having a distorted geometry of the wire structure — “end effects”, are cut off and the bar is deformed cold to obtain the desired size. Then the cold-deformed bar is cut into measuring parts, which are placed in a glass, carry out sealing, heating, extrusion into a multi-fiber bar. If it is necessary to manufacture wires with a large number of niobium-titanium fibers (of the order of several thousand), the above operations for manufacturing a composite billet with the placement of cold-deformed rods in it are repeated. After removing the "end effects", the extruded bar is subjected to a treatment consisting of repeated cycles of cold deformation with annealing at a temperature of 375 o C for 20 hours. Next, a final up to 98% cold deformation is carried out to obtain a wire of a given cross section. This method of manufacturing superconducting wires based on niobium-titanium alloys has several disadvantages:
1. The prototype method of manufacturing superconducting wires does not allow to obtain wires with high critical current densities, especially on wires with a cross section of more than 15-20 mm 2 , because eliminates the possibility of placing, with optimal preliminary deformations, a sufficient number of anneals. Niobium-titanium alloy is a supersaturated β-solid solution. The decay of a niobium-titanium alloy, leading to an increase in its current carrying capacity during annealing, is initiated by internal stresses created by cold deformation. Therefore, one of the widely used techniques for increasing the critical current density is to increase the number of annealing-deformation cycles. The practice of producing superconducting wires shows that before annealing, an optimal value of cold deformation is required, less than which subsequent annealing does not initiate the decay of a niobium-titanium alloy. However, it is possible to choose the magnitude of cold deformation in this optimal range of deformation with subsequent annealing, i.e. the number of annealing-deformation cycles is determined by the ratio of the diameter of the extruded bar and the final diameter of the wire. In the production of superconducting wires, hot extrusion of assemblies is carried out on the widely used 630 tf presses, which allows the use of assemblies with diameters of not more than 95-130 mm. On such extruded rods, the total cold deformation for wires, for example, with a cross section of 3.5 • 2 mm or 4 • 7 mm, is 99.33% and 99%, respectively. Due to the limited total cold deformation from the extruded rod to the final wire size, it is impossible to increase the number of annealing-deformation cycles at their optimal location, which excludes the possibility of achieving a high level of critical current density in the superconductor.
2. Нагрев последней композитной заготовки под выдавливание до температуры 510-670oC приводят к росту ячеистой структуры ниобий-титанового сплава, полученной предшествующей холодной деформацией, полному снятию внутренних напряжений, растворению ранее выделившейся α-фазы, т.е. уничтожению факторов, обуславливающих распад ниобий-титанового сплава и повышение токонесущей способности провода.2. Heating of the last composite preform for extrusion to a temperature of 510-670 o C leads to an increase in the cellular structure of a niobium-titanium alloy obtained by previous cold deformation, complete removal of internal stresses, dissolution of the previously released α-phase, ie the destruction of factors causing the decay of a niobium-titanium alloy and an increase in the current carrying capacity of the wire.
3. Для изготовления сверхпроводников поперечных сечений до 20-28 мм2 часто требуются провода минимальной длины около 1000 метров и весом более 100 кг, для чего необходимо выдавливать сборки диаметром более 250 мм на уникальном оборудовании, как, например, прессе с усилием до 7000 тс.3. For the manufacture of superconductors of cross sections up to 20-28 mm 2 , wires of minimum length of about 1000 meters and weighing more than 100 kg are often required, for which it is necessary to extrude assemblies with a diameter of more than 250 mm on unique equipment, such as a press with a force of up to 7000 tf .
4. После горячего выдавливания последней сборки передний и задний концы прутка с искаженной геометрией поперечного сечения провода удаляются, что составляет порядка 10% от веса выдавленного конечного прутка и удорожает стоимость провода. 4. After hot extrusion of the last assembly, the front and rear ends of the wire with the distorted geometry of the wire cross section are removed, which is about 10% of the weight of the extruded final wire and increases the cost of the wire.
Вышеперечисленные недостатки отсутствуют в предлагаемом способе получения сверхпроводящих проводов на основе ниобий-титановых сплавов. The above disadvantages are absent in the proposed method for producing superconducting wires based on niobium-titanium alloys.
1. За счет размещения циклов деформации с промежуточными отжигами при их оптимальном расположении на прутках, вставляемых в последнюю композитную заготовку, достигается общее увеличение числа циклов "отжиг-деформация" при их оптимальном расположении в процессе изготовления провода, что обеспечивает возможность достижения высокого уровня критической плотности тока в сверхпроводнике и подготавливает условия для обеспечения металлургической связи в последней композитной заготовке при последующем отжиге. 1. Due to the placement of deformation cycles with intermediate annealing at their optimal location on the rods inserted into the last composite billet, a general increase in the number of annealing-deformation cycles at their optimal location during wire manufacturing is achieved, which makes it possible to achieve a high level of critical density current in the superconductor and prepares the conditions for ensuring metallurgical bonding in the last composite billet during subsequent annealing.
2. Исключение нагрева последней сборки приводит к сохранению: мелкоячеистой структуры ниобий-титанового сплава, полученной предшествующей холодной деформацией; внутренних напряжений, ранее выделившейся α- фазы, т.е. факторов, обуславливающих распад ниобий-титанового сплава и повышение токонесущей способности провода. 2. The exclusion of heating of the last assembly leads to the preservation of: fine-mesh structure of the niobium-titanium alloy obtained by previous cold deformation; internal stresses, previously released α-phase, i.e. factors determining the decay of niobium-titanium alloy and increase the current carrying capacity of the wire.
3. Возможно изготовление сверхпроводников поперечных сечений до 20-28 мм2, весом более 100 кг с использованием широко распространенного оборудования, как, например, пресс с усилием до 630 тс.3. It is possible to manufacture superconductors of cross sections up to 20-28 mm 2 , weighing more than 100 kg using widely used equipment, such as a press with a force of up to 630 tf.
4. В прутке, получаемом из последней композитной заготовки, отсутствуют концы с искаженной геометрией поперечного сечения. 4. The rod obtained from the last composite billet has no ends with distorted cross-sectional geometry.
Технической задачей, решаемой с помощью предлагаемого изобретения, является получение сверхпроводящих проводов из ниобий-титановых сплавов больших поперечных сечений до 20-28 мм2 и длин с критической плотностью тока в поле 5 Тл в 2,5-3 раза выше, чем по способу прототипа. Решение поставленной задачи достигается тем, что в предлагаемом способе получения сверхпроводящих проводов на основе ниобий-титановых сплавов заготовки из ниобий-титанового сплава размещают в стакан из меди или сплава на основе меди, проводят герметизацию, горячее выдавливание и холодную деформацию с получением прутка, резку прутка на мерные части, последующую сборку в стакан из меди или сплава на основе меди мерных прутков до получения в последней композитной заготовке требуемого числа ниобий-титановых волокон, причем, прутки, размещаемые в последнюю композитную заготовку, предварительно деформируют вхолодную с промежуточными отжигами при температуре 385-420oC в течение 10-100 часов, после чего последнюю композитную заготовку вхолодную деформируют до такой величины суммарной деформации, чтобы выбрать все имеющиеся зазоры и дать не менее чем 10% деформации, затем проводят дополнительный отжиг, при температурно-временных режимах, соответствующих режиму промежуточного отжига, проводят холодные деформации с отжигами и заключительную деформацию до получения провода требуемых размеров.The technical problem solved by the present invention is to obtain superconducting wires from niobium-titanium alloys of large cross sections up to 20-28 mm 2 and lengths with a critical current density in the field of 5 T, 2.5-3 times higher than by the prototype method . The solution to this problem is achieved by the fact that in the proposed method for producing superconducting wires based on niobium-titanium alloys, blanks from niobium-titanium alloy are placed in a glass of copper or a copper-based alloy, sealing, hot extrusion and cold deformation to produce a bar, cutting the bar into measured parts, subsequent assembly into a glass of copper or copper-based alloy of measuring rods until the required number of niobium-titanium fibers is obtained in the last composite billet, moreover, the rods placed employed in the latest composite preform, preliminary cold-deformed with intermediate annealing at a temperature of 385-420 o C for 10-100 hours, followed by the last cold-deform the composite preform to a value of the total deformation, to select all the gaps and to give no less than 10 % deformation, then additional annealing is carried out, at temperature-time regimes corresponding to the intermediate annealing mode, cold deformations with annealing and final deformation are carried out until the wire is required s sizes.
Пример конкретного выполнения. An example of a specific implementation.
Заготовка из Nb-50 мас.% Ti сплава по цилиндрической поверхности обертывали Nb листом, помещали в медный стакан, герметизировали в вакууме, полученную заготовку нагревали до температуры 580oC в течение 1,5 часов и выдавливали на пруток на 630 тс прессе. После холодного волочения получали шестигранный профиль, от которого отрезали 55 мерных прутков, помещали в медный стакан, герметизировали в вакууме, полученную композитную заготовку нагревали до температуры 580oC в течение 1,5 часов и выдавливали на пруток. 55-волоконный пруток деформировали вхолодную на шестигранник под ключ 6 мм с деформациями 50% и промежуточными отжигами в течение 12 часов при температуре 385oC. Затем отрезали 54 мерных прутка и вместе с медным шестигранником помещали в медную трубу с внешним диаметром 61 мм, получая последнюю композитную заготовку. Исходя из конкретных размеров медного стакана и вставленных прутков определяли величину деформации, необходимую для устранения всех зазоров внутри последней композитной заготовки. В нашем конкретном случае она составляла 11%. С учетом дополнительной 10% деформации, обеспечивающей возможность осуществления металлургической связи элементов композитной заготовки при последующем отжиге, суммарная деформация должна быть не менее 21%. Исходя из технологических соображений суммарная холодная деформация была назначена около 30%. Передний конец последней композитной заготовки подсоединяли со специально изготовленной стальной захваткой и проводили волочение на цепном стане за несколько проходов до диаметра 48 мм. Следует отметить, что в прутке диаметром 48 мм отсутствовали концы с искаженной геометрией поперечного сечения, присущие прототипу. Пруток подвергали дополнительному отжигу при температуре 385oC 12 час, обеспечивающему металлургическую связь элементов композитной заготовки, и затем путем холодной деформации с отжигами по 12 часов при температуре 385oC в диапазоне деформаций 35-65% и заключительной деформации были изготовлены прямоугольные провода сечением 3,5•2 мм, 4•7 мм. В результате определений критической плотности тока в поле 5 Тл были получены следующие данные:
для провода сечением 2•3,5 мм - 2,1•105 А/см2;
для провода сечением 4•7 мм - 1,5•105 А/см2.A blank of Nb-50 wt% Ti alloy on a cylindrical surface was wrapped with Nb sheet, placed in a copper cup, sealed in vacuum, the resulting blank was heated to a temperature of 580 ° C for 1.5 hours and squeezed onto a bar for 630 tf press. After cold drawing, a hexagonal profile was obtained, from which 55 measuring rods were cut off, placed in a copper cup, sealed in vacuum, the resulting composite billet was heated to a temperature of 580 ° C for 1.5 hours and squeezed onto a bar. The 55-fiber rod was deformed cold to a 6 mm turnkey hexagon with 50% deformations and intermediate annealing for 12 hours at a temperature of 385 ° C. Then, 54 measuring rods were cut and placed together with a copper hexagon into a copper pipe with an external diameter of 61 mm, obtaining last composite blank. Based on the specific dimensions of the copper cup and the inserted rods, the amount of deformation necessary to eliminate all the gaps inside the last composite billet was determined. In our particular case, it was 11%. Given an additional 10% deformation, which provides the possibility of metallurgical bonding of the elements of the composite billet during subsequent annealing, the total deformation should be at least 21%. Based on technological considerations, the total cold deformation was assigned about 30%. The front end of the last composite billet was connected with a specially made steel gripper and drawn on a chain mill for several passes to a diameter of 48 mm. It should be noted that in the rod with a diameter of 48 mm there were no ends with a distorted geometry of the cross section inherent in the prototype. The bar was subjected to additional annealing at a temperature of 385 o C for 12 hours, providing metallurgical bonding of the elements of the composite billet, and then, by cold deformation and annealing for 12 hours at a temperature of 385 o C in the range of deformations of 35-65% and final deformation, rectangular wires with a section of 3 were made , 5 • 2 mm, 4 • 7 mm. As a result of determining the critical current density in a field of 5 T, the following data were obtained:
for a wire with a cross section of 2 • 3.5 mm - 2.1 • 10 5 A / cm 2 ;
for a wire with a cross section of 4 • 7 mm - 1.5 • 10 5 A / cm 2 .
Аналогичные результаты были получены при температурах промежуточного отжига 420oC, при более высоких температурах промежуточного отжига отмечалась повышенная обрывность провода. При температурах промежуточного отжига менее 385oC не достигалась металлургическая связь элементов холоднодеформированной последней композитной заготовки, что приводило к браку.Similar results were obtained at temperatures of intermediate annealing of 420 o C, at higher temperatures of intermediate annealing, increased wire breakage was noted. At temperatures of intermediate annealing of less than 385 ° C, a metallurgical bond of the elements of the cold-formed final composite billet was not achieved, which led to marriage.
Таким образом, в результате перечисленных операций осуществления способа получены на стандартном оборудовании провода с критической плотностью тока в поле 5 Тл в 2,5-3 раза выше, чем по способу - прототипу:
критические плотности тока в поле 5 Тл в способе-прототипе составили 0,68•105 А/см2 [2], по предлагаемому способу для провода сечением 2•3,5 мм - 2,1•105 А/см2; для провода сечением 4•7 мм - 1,5•105 А/см2.Thus, as a result of the above operations, the method obtained on standard equipment wires with a critical current density in the field of 5 T is 2.5-3 times higher than in the prototype method:
critical current densities in the field of 5 T in the prototype method were 0.68 • 10 5 A / cm 2 [2], according to the proposed method for a wire with a cross section of 2 • 3.5 mm - 2.1 • 10 5 A / cm 2 ; for a wire with a cross section of 4 • 7 mm - 1.5 • 10 5 A / cm 2 .
Была разработана и осуществлена технология получения последней композитной заготовки длиной до 6 метров и весом до 150 кг. Предлагаемый способ может быть использован для изготовления проводов и малых значений площади поперечного сечения с повышенной токонесущей способностью. The technology for producing the last composite billet up to 6 meters long and weighing up to 150 kg was developed and implemented. The proposed method can be used for the manufacture of wires and small values of the cross-sectional area with high current-carrying capacity.
Источники информации:
1. "Металловедение и технология сверхпроводящих материалов". Под редакцией С.Фонера, Б. Шварца, М.: "Металлургиздат", 1987, стр. 231.Sources of information:
1. "Metallurgy and technology of superconducting materials." Edited by S. Foner, B. Schwartz, M .: Metallurgizdat, 1987, p. 231.
2. Глебов И.А. "Первая машина испытана", журнал "Химия и жизнь", N 12, 1981 г., стр.6. 2. Glebov I.A. "The first machine is tested," the journal "Chemistry and Life", N 12, 1981, p.6.
3. "Superconductor material science metallurgy, fabrication and applications", edited by Simon Fornez, B.B. Schwartz, Plenum Press, 1981, рр. 303 - прототип. 3. "Superconductor material science metallurgy, fabrication and applications", edited by Simon Fornez, B.B. Schwartz, Plenum Press, 1981, pp. 303 is a prototype.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000101181/09A RU2159474C1 (en) | 2000-01-14 | 2000-01-14 | Method for producing niobium-titanium base superconducting wires |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000101181/09A RU2159474C1 (en) | 2000-01-14 | 2000-01-14 | Method for producing niobium-titanium base superconducting wires |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2159474C1 true RU2159474C1 (en) | 2000-11-20 |
Family
ID=20229486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000101181/09A RU2159474C1 (en) | 2000-01-14 | 2000-01-14 | Method for producing niobium-titanium base superconducting wires |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2159474C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7749557B2 (en) | 2004-06-22 | 2010-07-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method of manufacturing superconducting wire |
-
2000
- 2000-01-14 RU RU2000101181/09A patent/RU2159474C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Superconductor material science metallurgy, fabrication and applications, edited by Simon Fornez, B.B.Schwartz, Plenum Press, p.303. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7749557B2 (en) | 2004-06-22 | 2010-07-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method of manufacturing superconducting wire |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6425673B2 (en) | Semifinished wire with PIT element for superconducting wire containing Nb 3 Sn, method for producing the semifinished wire, and semifinished cable and method for producing the superconducting wire or cable | |
| EP1953769A1 (en) | Nb-CONTAINING ROD-SHAPED MATERIAL FOR USE IN MANUFACTURE OF SUPERCONDUCTING WIRE AND METHOD FOR MANUFACTURE OF Nb3Sn SUPERCONDUCTING WIRE | |
| JP4443855B2 (en) | Manufacturing method of superconducting wire based on MgB2 hollow filament | |
| US8173901B2 (en) | Multifilament superconductor, as well as method for its production | |
| US4378330A (en) | Ductile alloy and process for preparing composite superconducting wire | |
| EP0045584B1 (en) | Methods of making multifilament superconductors | |
| US10128428B2 (en) | Ternary molybdenum chalcogenide superconducting wire and manufacturing thereof | |
| US20090036312A1 (en) | Multifilament Superconductor, as well as Method for its Production | |
| US3836404A (en) | Method of fabricating composite superconductive electrical conductors | |
| RU2159474C1 (en) | Method for producing niobium-titanium base superconducting wires | |
| Flükiger et al. | Fabrication on a laboratory scale and mechanical properties of Cu‐Nb‐Sn multifilamentary superconducting composite wires produced by cold powder metallurgy processing | |
| US20020179184A1 (en) | Nb3Al superconductor and method of manufacture | |
| US5454163A (en) | Method of making a foraminous article | |
| US4711825A (en) | Composite aluminum conductor for pulsed power applications at cryogenic temperatures | |
| US3953922A (en) | Method of eliminating the training effect in superconducting coils by post-wind preload | |
| RU2101792C1 (en) | Process of manufacture of ribbon superconductive cable | |
| RU2285966C1 (en) | Method for composite wire manufacture | |
| RU2547814C1 (en) | METHOD OF OBTAINING OF Nb3Sn SUPERCONDUCTOR USING INTERNAL TIN SOURCE METHOD | |
| JPH07114842A (en) | Extruding method for nbti superconducting billet | |
| RU2258970C2 (en) | Method for producing long composite conductors around high-temperature superconducting compounds | |
| JP3061208B2 (en) | Method for producing copper-stabilized multi-core Nb-Ti superconducting wire | |
| RU2157012C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING COMPOSITE MATERIAL ON THE NbTi ALLOY | |
| JPH09204828A (en) | Manufacture of nb3al superconducting wire | |
| EP0463568A2 (en) | Manufacturing method of copper stabilized multifilamentary Nb-Ti alloy superconducting wire | |
| JP2644432B2 (en) | Hot extrusion method of superconducting composite billet |