RU2158316C1 - Способ производства промывочного агломерата - Google Patents
Способ производства промывочного агломерата Download PDFInfo
- Publication number
- RU2158316C1 RU2158316C1 RU99128005A RU99128005A RU2158316C1 RU 2158316 C1 RU2158316 C1 RU 2158316C1 RU 99128005 A RU99128005 A RU 99128005A RU 99128005 A RU99128005 A RU 99128005A RU 2158316 C1 RU2158316 C1 RU 2158316C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- iron
- charge
- sinter
- content
- fuel
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, а именно к подготовке сырья к доменной плавке в форме агломерата, используемого при промывке стен и горнов доменных печей. Способ заключается в следующем: в качестве железосодержащих компонентов шихты используют железорудные концентраты с содержанием железа более 63% и аглоруды, а в качестве флюсов применяют доломитизированный известняк, известняк и (или) известь в количестве, обеспечивающем отношение МgO/СаО ≥ 0,2 при основности СаО/SiO2 ≤ 0,7. В нижний слой загружают 25-30% от общего количества шихты с массовой долей топлива в ней 2,0-2,7%. А доля топлива в шихте верхнего слоя составляет 5,8-6,4% от массы верхнего слоя. При этом в полученном агломерате общее содержание железа более 60%, а содержание закиси железа не менее 20%. 1 з.п.ф-лы, 1 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, а именно к подготовке сырья к доменной плавке в форме агломерата, используемого при промывке стен и горнов доменных печей.
Известен способ получения офлюсованного магнезиального агломерата а.с. N 1578220, C 22 B 1/16, 1990 N 26, в котором улучшение металлургических свойств агломерата достигается введением с конвертерным шлаком соединений алюминия и марганца, которые ограничивают образование и способствуют растворению тугоплавкой фазы - мервинита.
Необходимое количество конвертерного шлака определяют расчетным путем, исходя из значений отношения (Al2O3 + MnO/MgO) в конвертерном шлаке и железорудной части шихты.
Недостатки способа заключаются в том, что он применим лишь при производстве агломерата из железорудных материалов, содержащих магнезиальную пустую породу (ковдорский, коршуновский концентраты).
Наиболее близким по технической сущности является способ производства высокозакисного агломерата а. с. N 1574656, C 22 B 1/16, 1990 N 24. Способ отличается высоким содержанием в аглошихте вюститных материалов (60-90%), что способствует увеличению количества закиси железа в агломерате выше 35%.
В качестве вюститных материалов в изобретении предлагается использовать прокатную окалину, содержащую более 60% вюстита, и традиционный железорудный концентрат. С целью повышения прочности и содержания FeO в верхней части спека предлагается в верхний слой (массовая доля 30%) дозировать 80-100% всей прокатной окалины в шихте. В качестве флюсов используют известняк и известь в количестве, обеспечивающем основность агломерата по отношению CaO/SiO2 = 0,7. Содержание твердого топлива составляет 7% (мас.) по отношению к рудно-флюсовой части шихты.
Недостатками способа являются:
1. Необходимость формирования двух разных по составу шихт для нижнего и верхнего слоев загрузки, что усложняет всю технологическую схему формирования шихты. Для реализации этого способа на существующих аглофабриках потребуется их коренная реконструкция, в частности дооборудование каждой агломашины еще одной поточной линией шихтовых бункеров с дозирующими весоизмерительными устройствами.
1. Необходимость формирования двух разных по составу шихт для нижнего и верхнего слоев загрузки, что усложняет всю технологическую схему формирования шихты. Для реализации этого способа на существующих аглофабриках потребуется их коренная реконструкция, в частности дооборудование каждой агломашины еще одной поточной линией шихтовых бункеров с дозирующими весоизмерительными устройствами.
2. Использование прокатной окалины, содержащей более 60% вюстита, ограничивает объем производства высокозакисного агломерата из-за незначительного ее количества. Например, на заводе с годовым производством стали 7 млн. тонн количество такой окалины составляет 3-5 тыс. тонн.
3. Спекание шихты с содержанием в верхнем слое 0,8-1,0 прокатной окалины от общего ее количества в шихте приводит к формированию неравномерной структуры агломерата по высоте: из шихты верхнего слоя образуется расплав практически из оксидов железа (FeO+Fe2O3) с узким низкотемпературным интервалом плавления, а шихта нижнего слоя представляет собой обычную шихту, типичную для производства агломерата. Сосредоточение прокатной окалины в верхнем слое снижает интенсивность спекания, т.к. при остывании структура застывающей массы из оксидов железа представляет собой корку с низкой газопроницаемостью.
4. Способ не регламентирует наиболее важные параметры химического состава агломерата, предназначенного для промывки горна доменной печи. К ним относятся величины содержания Fe и FeO, а также соотношение оксидов Ca и Mg, оказывающих влияние на температуру размягчения агломерата и вязкость расплава.
5. В способе не указан тепловой режим спекания, в частности общее содержание топлива в шихте и его распределение по слоям загрузки.
Задача, на решение которой направлено техническое решение, - получение агломерата для целей промывки горнов и стен доменных печей. Способ обеспечивает получение промывочного агломерата из железорудных концентратов и руды без специального использования дополнительных железосодержащих материалов, например окалины.
Промывочный агломерат должен удовлетворять требованиям:
1. Температура начала размягчения должна быть выше 1150 - 1200oC.
1. Температура начала размягчения должна быть выше 1150 - 1200oC.
2. Степень косвенного восстановления не должна превышать 15-20%.
3. Пустая порода агломерата должна быть кислой (CaO/SiO2 ≤ 0,7). Указанным требованиям отвечает агломерат следующего химического состава: Feобщ. ≥ 60%; FeO ≥ 20%; CaO/SiO2 ≤ 0,7; MgO/CaO ≥ 0,2.
Технический результат достигается тем, что способ спекания промывочного агломерата включает ввод в шихту железорудных материалов и железосодержащих отходов металлургического производства, офлюсование, смешивание, окомкование и загрузку шихты на агломашину двумя слоями с различным содержанием твердого топлива по слоям и ее спекание. Отличие заключается в том, что шихту, рудная часть которой состоит либо из одних железорудных концентратов (Feобщ. > 63%), либо из железорудных концентратов и аглоруд, офлюсовывают доломитизированным известняком, известняком и (или) известью в количестве, обеспечивающем отношение MgO/CaO ≥ 0,2 при основности CaO/SiO2 ≤ 0,7 и загружают в нижний слой 25-30% от общего количества шихты с массовой долей топлива в ней 2,0-2,7%, а доля топлива в шихте верхнего слоя составляет 5,8-6,4% от массы верхнего слоя. При этом в полученном агломерате общее содержание железа превышает 60%, а содержание закиси железа равно или выше 20%.
Существенные признаки, характеризующие изобретение:
1. В качестве железосодержащих компонентов рудной части шихты используют либо одни железорудные концентраты (Feобщ. > 63%), либо железорудные концентраты и аглоруды.
1. В качестве железосодержащих компонентов рудной части шихты используют либо одни железорудные концентраты (Feобщ. > 63%), либо железорудные концентраты и аглоруды.
2. Флюсами служат доломитизированный известняк, известняк и (или) известь в количестве, обеспечивающем получение агломерата основностью CaO/SiO2, равной или менее 0,7, и отношением MgO/CaO, равным или более 0,2.
3. Массовое соотношение слоев шихты при загрузке на агломашину составляет (%):
нижний слой - 25-30
верхний слой - 75-70.
нижний слой - 25-30
верхний слой - 75-70.
4. Содержание топлива в шихте и его распределение по слоям загрузки составляет (% мас.):
нижний слой - 2,0 - 2,7;
верхний слой - 5,8 - 6,4;
общее содержание - 4,6 - 5,5.
нижний слой - 2,0 - 2,7;
верхний слой - 5,8 - 6,4;
общее содержание - 4,6 - 5,5.
5. Содержание железа в промывочном агломерате более 60%, а содержание закиси железа не менее 20%.
Признаки, отличительные от прототипа:
1. В качестве железосодержащих компонентов рудной части шихты используют либо одни железорудные концентраты (Feобщ. > 63%), либо железорудные концентраты и аглоруды.
1. В качестве железосодержащих компонентов рудной части шихты используют либо одни железорудные концентраты (Feобщ. > 63%), либо железорудные концентраты и аглоруды.
2. Флюсами служат доломитизированный известняк, известняк и (или) известь в количестве, обеспечивающем получение агломерата основностью CaO/SiO2, равной или менее 0,7, и отношением MgO/CaO, равным или более 0,2.
3. Массовое соотношение слоев шихты при загрузке на агломашину составляет (%):
нижний слой - 25 - 30,
верхний слой - 75 - 70.
нижний слой - 25 - 30,
верхний слой - 75 - 70.
4. Содержание топлива в шихте и его распределение по слоям загрузки составляет (% масс.):
нижний слой - 2,0 - 2,7
верхний слой - 5,8 - 6,4
общее содержание 4,6 - 5,5.
нижний слой - 2,0 - 2,7
верхний слой - 5,8 - 6,4
общее содержание 4,6 - 5,5.
5. Содержание железа в промывочном агломерате более 60%, а содержание закиси железа не менее 20%.
Верхняя граница расхода руды определяется требованием получения промывочного агломерата с содержанием железа не ниже 60%.
Верхняя граница расхода топлива диктуется снижением скорости спекания и производительности из-за увеличения газодинамического сопротивления зоны высоких температур при спекании. Немаловажным фактором является также увеличение себестоимости агломерата из-за повышенного расхода топлива. Нижнюю границу расхода топлива определило минимальное содержание FeO в агломерате, равное 20%, которое позволяет эффективно использовать такой материал в доменных печах в качестве промывочного.
Соотношение масс слоев при загрузке продиктовано, с одной стороны, необходимостью обеспечить беспрепятственный сход спека со спекательных тележек без его приварки к колосникам в условиях работы без донной постели, и, с другой стороны, требованиями повышенного температурно-теплового и восстановительного режима спекания на возможно большей толщине спекаемого слоя для получения агломерата с повышенным содержанием FeO. Этим условиям отвечает соотношение масс нижнего и верхнего слоев загрузки, как 0,25-0,30 к 0,75-0,70. Такое соотношение в производственных условиях реализуется без осложнений в работе оборудования, обеспечивает требуемый режим окомкования шихты и ее укладки на спекательные тележки агломашин.
Предложенный способа опробован на чаше диаметром 260 мм, спекание вели при разрежении 10 кПа с высотой слоя 350 мм, масса спекаемой шихты 35-42 кг, загружаемой двумя слоями с сегрегацией по высоте слоя. Железорудная часть шихты состояла из тонкоизмельченных магнетитовых концентратов КМА (Fe = 66,0-68,5%) и Стойленской аглоруды (Fe = 52,2%). Флюсами служили доломитизированный известняк, известняк и известь, в контрольных, базовых и спеканиях по прототипу использовали известняк. Массовая доля извести во всех опытах составляла 3% от металлосодержащей части шихты. Топливом служила коксовая мелочь. Количество возврата в шихте соответствовало его выходу при спекании.
В таблице приведены результаты спеканий по прототипу и предлагаемой технологии, а также контрольный опыт по базовому варианту (агломерат, производимый на аглофабрике Новолипецкого металлургического комбината). Анализ представленных результатов показывает, что предлагаемый способ спекания при регламентируемых им параметрах дает высокие показатели спекания и требуемое качество агломерата.
Себестоимость агломерата, произведенного по предлагаемому способу, не превышает себестоимости обычного агломерата.
Эффективность применения этого агломерата для промывки стен и горнов доменных печей в условиях НЛМК выражается в уменьшении удельного расхода кокса на 0,3 кг и увеличении суточного производства чугуна на доменной печи на 20-25 тонн.
Claims (2)
1. Способ производства промывочного агломерата, включающий ввод в шихту железорудных материалов и железосодержащих отходов металлургического производства, офлюсование, смешивание, окомкование и загрузку шихты на агломашину двумя слоями с различным содержанием твердого топлива и ее спекание, отличающийся тем, что шихту, рудная часть которой включает железорудные концентраты с содержанием железа более 63%, офлюсовывают доломитизированным известняком, известняком и(или) известью в количестве, обеспечивающем отношение MgO/CaO ≥ 0,2 при основности CaO/SiO2 ≤ 0,7 и загружают в нижний слой 25 - 30% от общего количества шихты с массовой долей топлива в ней 2,0 - 2,7%, а доля топлива в шихте верхнего слоя составляет 5,8 - 6,4% от массы верхнего слоя, при этом в полученном агломерате общее содержание железа более 60%, а содержание закиси железа не менее 20%.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что рудная часть шихты состоит из железорудных концентиратов с содержанием железа более 63% и аглоруд.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU99128005A RU2158316C1 (ru) | 1999-12-31 | 1999-12-31 | Способ производства промывочного агломерата |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU99128005A RU2158316C1 (ru) | 1999-12-31 | 1999-12-31 | Способ производства промывочного агломерата |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2158316C1 true RU2158316C1 (ru) | 2000-10-27 |
Family
ID=20228965
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU99128005A RU2158316C1 (ru) | 1999-12-31 | 1999-12-31 | Способ производства промывочного агломерата |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2158316C1 (ru) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2465349C1 (ru) * | 2011-05-16 | 2012-10-27 | Антон Александрович Одинцов | Способ спекания агломерационной шихты |
RU2516428C2 (ru) * | 2012-03-14 | 2014-05-20 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-внедренческое предприятие "Пиромет-Технология" (ООО НВП "Пиромет-Технология") | Способ производства вюститного продукта для промывки горна доменной печи |
RU2749446C1 (ru) * | 2020-05-07 | 2021-06-10 | Виталий Николаевич Мерзляков | Шихта и способ получения флюса и огнеупорного материала для сталеплавильного производства (варианты) с ее использованием |
-
1999
- 1999-12-31 RU RU99128005A patent/RU2158316C1/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2465349C1 (ru) * | 2011-05-16 | 2012-10-27 | Антон Александрович Одинцов | Способ спекания агломерационной шихты |
RU2516428C2 (ru) * | 2012-03-14 | 2014-05-20 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-внедренческое предприятие "Пиромет-Технология" (ООО НВП "Пиромет-Технология") | Способ производства вюститного продукта для промывки горна доменной печи |
RU2749446C1 (ru) * | 2020-05-07 | 2021-06-10 | Виталий Николаевич Мерзляков | Шихта и способ получения флюса и огнеупорного материала для сталеплавильного производства (варианты) с ее использованием |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4124404A (en) | Steel slag cement and method for manufacturing same | |
CN106755656A (zh) | 一种熔渣冶金一步法回收的方法 | |
CN106755654A (zh) | 一种熔渣冶金熔融还原生产的方法 | |
CN106119447B (zh) | 一种含稀土与铌混合熔渣熔融还原生产和调质处理的方法 | |
CN106755652A (zh) | 一种含钛熔渣冶金一步法回收的方法 | |
CN105219907A (zh) | 高磷鲕状赤铁矿气基直接还原-磨矿磁选的炼铁工艺 | |
CN103556068A (zh) | 一种利用低品位镍矿生产耐大气腐蚀钢的方法 | |
CN106282453A (zh) | 一种钒钛铁矿高炉冶炼的方法 | |
CN106755655A (zh) | 一种混合熔渣冶金熔融还原的回收方法 | |
CN106755658A (zh) | 一种含钛熔渣冶金还原生产的方法 | |
CN106755653A (zh) | 一种含稀土或铌熔渣冶金熔融还原生产的方法 | |
CN101665849A (zh) | 一种铁矿石连续炼钢工艺 | |
CN107779534A (zh) | 一种竖炉法处理钢铁厂含锌、铁尘泥工艺方法 | |
CN107488784A (zh) | 一种高炉炼铁用高碱度球团矿及其生产方法 | |
CN106755657A (zh) | 一种含钛混合熔渣冶金熔融还原回收的方法 | |
RU2158316C1 (ru) | Способ производства промывочного агломерата | |
CN102191348A (zh) | 一种氧化球团法生产高品位镍及不锈钢的工艺方法和装置 | |
CN101956035A (zh) | 一种含铁物料渣浴熔融还原炼钢工艺方法及装置 | |
RU2410447C1 (ru) | Шихта для производства марганецсодержащего железофлюса | |
RU2241771C1 (ru) | Брикет для выплавки чугуна | |
CN104328361A (zh) | 抗震钢筋及其制备方法 | |
CN115261540A (zh) | 赤泥中铁和尾渣回收方法 | |
RU2157854C2 (ru) | Способ производства высокозакисного агломерата | |
CN115029607A (zh) | 中碳准贝氏体钢以及利用富铁有色冶金渣制备其的方法 | |
Tang et al. | Novel concept of recycling sludge and dust to BOF converter through dispersed in-situ phase induced by composite ball explosive reaction |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100101 |