RU2155280C1 - Gas-liquid jet device - Google Patents
Gas-liquid jet device Download PDFInfo
- Publication number
- RU2155280C1 RU2155280C1 RU99106935/06A RU99106935A RU2155280C1 RU 2155280 C1 RU2155280 C1 RU 2155280C1 RU 99106935/06 A RU99106935/06 A RU 99106935/06A RU 99106935 A RU99106935 A RU 99106935A RU 2155280 C1 RU2155280 C1 RU 2155280C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mixing chamber
- section
- section area
- inlet
- active nozzle
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04F—PUMPING OF FLUID BY DIRECT CONTACT OF ANOTHER FLUID OR BY USING INERTIA OF FLUID TO BE PUMPED; SIPHONS
- F04F5/00—Jet pumps, i.e. devices in which flow is induced by pressure drop caused by velocity of another fluid flow
- F04F5/14—Jet pumps, i.e. devices in which flow is induced by pressure drop caused by velocity of another fluid flow the inducing fluid being elastic fluid
- F04F5/24—Jet pumps, i.e. devices in which flow is induced by pressure drop caused by velocity of another fluid flow the inducing fluid being elastic fluid displacing liquids, e.g. containing solids, or liquids and elastic fluids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04F—PUMPING OF FLUID BY DIRECT CONTACT OF ANOTHER FLUID OR BY USING INERTIA OF FLUID TO BE PUMPED; SIPHONS
- F04F5/00—Jet pumps, i.e. devices in which flow is induced by pressure drop caused by velocity of another fluid flow
- F04F5/44—Component parts, details, or accessories not provided for in, or of interest apart from, groups F04F5/02 - F04F5/42
- F04F5/46—Arrangements of nozzles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Nozzles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области струйной техники, преимущественно к парожидкостным струйным аппаратам, используемым в системах отопления и подачи горячей воды. The invention relates to the field of inkjet technology, mainly to vapor-liquid inkjet devices used in heating and hot water supply systems.
Известен газожидкостной струйный аппарат, содержащий активное сопло, камеру смешения и диффузор (SU, 38870, кл. F 04 F 5/24, опубл. 30.09.34). Known gas-liquid jet apparatus containing an active nozzle, a mixing chamber and a diffuser (SU, 38870, class F 04 F 5/24, publ. 30.09.34).
Данный жидкостно-газовый эжектор имеет сравнительно низкий КПД. This liquid-gas ejector has a relatively low efficiency.
Известен другой, наиболее близкий к изобретению по технической сущности и достигаемому результату газожидкостной эжектор фирмы Транссоник Юбершалль-Анлаген ГмбХ, содержащий активное сопло с входным сужающимся и выходным расширяющимся участками, приемную камеру с отверстием для подвода жидкой среды и камеру смешения (RU, 2016261, кл. F 04 F 5/02, опубл. 15.07.94). Known is the other, closest to the invention in terms of technical essence and the achieved result, a gas-liquid ejector of the company Transsonik Huerschall-Anlagen GmbH, containing an active nozzle with inlet tapering and outlet expanding sections, a receiving chamber with an opening for supplying a liquid medium and a mixing chamber (RU, 2016261, class F 04 F 5/02, publ. 15.07.94).
Однако данный струйный аппарат обладает недостаточно устойчивой работой и ограниченным диапазоном регулирования. Это в ряде случаев приводит к необходимости делать две ступени и устанавливать во второй ступени либо вестовой (перепускной) клапан, либо делать разгрузочную линию, соединяя вторую ступень с демпфирующей (разгрузочной, аварийной, пусковой) емкостью. However, this inkjet apparatus has insufficiently stable operation and a limited range of regulation. In some cases, this leads to the need to do two stages and install in the second stage either a vest (bypass) valve, or make an unloading line connecting the second stage with a damping (unloading, emergency, starting) capacity.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является увеличение устойчивости работы струйного аппарата и расширение диапазона регулирования режима работы струйного аппарата с использованием любого из возможных способов регулирования. The problem to which the invention is directed, is to increase the stability of the inkjet apparatus and expand the range of regulation of the operating mode of the inkjet apparatus using any of the possible control methods.
Указанная задача решается за счет того, что в газожидкостном струйном аппарате, содержащем активное сопло с входным сужающимся и выходным расширяющимся участками, приемную камеры с отверстием для подвода жидкой среды и камеру смешения, выходное сечение активного сопла превышает минимальное проходное сечение камеры смешения, входной участок камеры смешения в зоне выходного участка активного сопла выполнен ступенчато сужающимся и образован коническими поверхностями, а выходной участок камеры смешения выполнен расширяющимся по ходу потока активной среды, при этом 0,5Dк1 ≤ Lc ≤ 2Dк1, Dк1 ≤ Lц ≤ 3Dк1, 0 ≤Lк ≤ 0,5Dк1, 0,5Dк1 ≤ Dк2 ≤ Dк1, 0,3 Dк1 ≤ Dк3 ≤ 0,7Dк2, 0°≤ γ ≤ α ≤ 45°≤ β < 90°, где Lc - расстояние от входного сечения активного сопла до его выходного сечения, Lц - длина расширяющегося участка камеры смешения; Lк -расстояние от выходного сечения сопла до плоскости, проходящей через входное сечение конической поверхности входного участка камеры смешения сопряженной с минимальным проходным сечением камеры смешения; Dк1 - диаметр входного сечения активного сопла; Dк2 - диаметр отверстия для подвода жидкой среды; Dк3 - диаметр минимального проходного сечения камеры смешения: γ - угол наклона образующей расширяющегося участка камеры смешения к оси камеры смешения; α - угол наклона к оси камеры смешения образующей конической поверхности входного участка камеры смешения коаксиальной выходному участку активного сопла; β - угол наклона образующей конической поверхности, сопряженной с минимальным проходным сечением камеры смешения к плоскости поперечного сечения камеры смешения.This problem is solved due to the fact that in a gas-liquid jet apparatus containing an active nozzle with an inlet narrowing and an outlet expanding sections, a receiving chamber with an opening for supplying a liquid medium and a mixing chamber, the output section of the active nozzle exceeds the minimum passage section of the mixing chamber, the inlet section of the chamber mixing in the area of the output section of the active nozzle is made stepwise tapering and formed by conical surfaces, and the output section of the mixing chamber is made expanding along active medium current, with 0.5Dk1 ≤ Lc ≤ 2Dk1, Dk1 ≤ Lc ≤ 3Dk1, 0 ≤ Lk ≤ 0.5Dk1, 0.5Dk1 ≤ Dk2 ≤ Dk1, 0.3 Dk1 ≤ Dk3 ≤ 0.7Dk2, 0 ° ≤ γ ≤ α ≤ 45 ° ≤ β <90 ° , where Lc is the distance from the inlet section of the active nozzle to its outlet section, Lс is the length of the expanding section of the mixing chamber; Lc is the distance from the outlet section of the nozzle to the plane passing through the inlet section of the conical surface of the inlet section of the mixing chamber conjugate to the minimum passage section of the mixing chamber; Dк1 - diameter of the inlet section of the active nozzle; Dк2 - diameter of the hole for supplying a liquid medium; Dк3 is the diameter of the minimum passage section of the mixing chamber: γ is the angle of inclination of the generatrix of the expanding section of the mixing chamber to the axis of the mixing chamber; α is the angle of inclination to the axis of the mixing chamber of the generatrix of the conical surface of the input section of the mixing chamber coaxial to the output section of the active nozzle; β is the angle of inclination of the generatrix of the conical surface, conjugated with the minimum passage section of the mixing chamber to the plane of the cross section of the mixing chamber.
Как показали проведенные исследования, на работу газожидкостного струйного аппарата существенное значение оказывает комплекс взаимосвязанных соотношений размеров проточной части струйного аппарата, а также конфигурация проточной части, и в особенности профиль входного участка камеры смешения в зоне расположения выходного участка сопла для подвода эжектирующей среды. Выполнение выходного сечения сопла больше минимального проходного сечения камеры смешения с одновременным выполнением смешения ступенчато сужающегося входного участка камеры коаксиально охватывающим выходной участок сопла, расположение выходного участка сопла на строго определенном расстоянии от минимального проходного сечения камеры смешения с выполнением ступенчато сужающегося входного участка камеры смешения с определенными в ходе эксперимента углами наклона образующих поверхности ступенчато сужающегося участка камеры смешения позволило значительно интенсифицировать процесс обмена энергией между эжектирующей газообразной и эжектируемой жидкой средами. Как следствие, достигается значительное увеличение, в сравнении с известными струйными аппаратами, степени повышения давления на выходе из струйного аппарата. Выполнение струйного аппарата с указанными выше соотношениями размеров позволило увеличить устойчивость работы струйного аппарата и расширить диапазон регулирования независимо от того, какой из возможных способов регулирования (качественный, количественный или смешанный) используется, что достигается за счет контролируемого процесса преобразования потока смеси сред в камере смешения струйного аппарата и особенно за счет контролируемого и управляемого процесса перевода потока смеси эжектируемой и эжектирующей сред сначала на сверхзвуковой и затем обратно на дозвуковой режимы течения. Именно путем выполнения струйного аппарата с указанными выше соотношениями размеров удалось добиться заранее прогнозируемого режима течения сред вдоль всей проточной части струйного аппарата. При этом удалось добиться как скачкообразного (в скачке давления), так и плавного (т.е. без скачка давления) преобразования сверхзвукового потока смеси сред в камере смешения из сверхзвукового двухфазного потока в практически однофазный жидкостной поток, в котором могут присутствовать мелкие газовые пузырьки. Как следствие, если по какой-либо причине происходит несбалансированное с количеством воды поступление пара (эжектирующей газообразной среды) или возрастает противодавление по сравнению с расчетным, не происходит прекращение работы струйного аппарата. В этом случае струйный аппарат самопроизвольно переходит в так называемый режим малой циркуляции, т.е. в режим, когда производительность струйного аппарата составляет величину 20 % от номинальной, но при этом запас устойчивости работы струйного аппарата увеличивается, т.к. со снижением расхода гидравлическое сопротивление сети, в которой установлен струйный аппарат, уменьшается пропорционально квадрату уменьшения расхода, в то время как струйный аппарат, выполненный с указанными соотношениями размеров, увеличивает напор при переходе на работу в режиме малой циркуляции. As the studies showed, the work of a gas-liquid jet apparatus is of great importance to a set of interrelated ratios of the sizes of the flow part of the jet apparatus, as well as the configuration of the flow part, and especially the profile of the inlet section of the mixing chamber in the area of the outlet section of the nozzle for supplying an ejection medium. The output section of the nozzle is larger than the minimum passage section of the mixing chamber while simultaneously mixing the stepwise tapering inlet section of the chamber coaxially covering the exit section of the nozzle, the location of the exit section of the nozzle at a strictly defined distance from the minimum passage section of the mixing chamber with the stepwise tapering entrance section of the mixing chamber defined in during the experiment, the angles of inclination of the surface forming a stepwise tapering section of the chamber The solution made it possible to significantly intensify the process of energy exchange between the ejected gaseous and ejected liquid media. As a result, a significant increase is achieved, in comparison with the known inkjet apparatuses, of the degree of increase in pressure at the outlet of the inkjet apparatus. The implementation of the inkjet apparatus with the above size ratios made it possible to increase the stability of the inkjet apparatus and expand the control range regardless of which of the possible control methods (qualitative, quantitative or mixed) is used, which is achieved due to the controlled process of converting the flow of the mixture of media in the mixing chamber of the inkjet apparatus and especially due to the controlled and controlled process of transferring the flow of a mixture of ejected and ejected media first to the drill supersonic and then back to subsonic flow patterns. It was through the implementation of the jet apparatus with the above size ratios that it was possible to achieve a previously predicted flow regime of the media along the entire flow part of the jet apparatus. In this case, it was possible to achieve both spasmodic (in the pressure jump) and smooth (i.e., without pressure jump) conversion of the supersonic flow of the mixture of media in the mixing chamber from the supersonic two-phase flow into an almost single-phase liquid flow in which small gas bubbles can be present. As a result, if for some reason the flow of steam (an ejecting gaseous medium) unbalanced with the amount of water occurs or the backpressure increases compared to the calculated one, the operation of the jet apparatus does not stop. In this case, the inkjet apparatus spontaneously passes into the so-called low circulation mode, i.e. in the mode when the productivity of the inkjet apparatus is 20% of the nominal, but the margin of stability of the inkjet apparatus increases, because with a decrease in flow, the hydraulic resistance of the network in which the inkjet apparatus is installed decreases in proportion to the square of the decrease in flow, while the inkjet apparatus, made with the indicated size ratios, increases the pressure when switching to low circulation mode.
Таким образом, путем выполнения газожидкостного струйного аппарата описанным выше образом удалось добиться выполнения поставленной в изобретении задачи - увеличить устойчивость работы струйного аппарата и расширить диапазон его регулирования. Thus, by performing a gas-liquid inkjet apparatus in the manner described above, it was possible to achieve the objective set in the invention — to increase the stability of the inkjet apparatus and to expand its regulation range.
На чертеже представлен схематически продольный разрез описываемого газожидкостного струйного аппарата. Газожидкостной струйный аппарат содержит активное сопло 1 с входным сужающимся и выходным расширяющимся участками, приемную камеру 2 с отверстием 3 для подвода эжектируемой жидкой среды и камеру 4 смешения. Выходное сечение активного сопла 1 превышает минимальное проходное сечение камеры 4 смешения, входной участок камеры 4 смешения в зоне выходного участка активного сопла 1 выполнен ступенчато сужающимся, образован коническими поверхностями и концентрично охватывает выходной участок сопла 1, а выходной участок камеры 4 смешения выполнен расширяющимся по ходу потока активной среды, при этом
0,5Dк1 ≤ Lc ≤ 2Dк1,
Dк1 ≤ Lц ≤ 3Dк1,
0 ≤ Lк ≤ 0,5Dк1,
0,5Dк1 ≤ Dк2 ≤ Dк1,
0,3Dк1 ≤ Dк3 ≤ 0,7Dк2.The drawing shows a schematic longitudinal section of the described gas-liquid inkjet apparatus. The gas-liquid jet apparatus comprises an active nozzle 1 with an inlet tapering and an outlet expanding portions, a receiving chamber 2 with an opening 3 for supplying an ejected liquid medium and a mixing chamber 4. The output section of the active nozzle 1 exceeds the minimum passage section of the mixing chamber 4, the inlet section of the mixing chamber 4 in the zone of the output section of the active nozzle 1 is stepped tapering, formed by conical surfaces and concentrically covers the outlet section of the nozzle 1, and the output section of the mixing chamber 4 is made expanding along active medium flow, while
0,5Dк1 ≤ Lc ≤ 2Dк1,
Dк1 ≤ Lц ≤ 3Dк1,
0 ≤ Lк ≤ 0,5Dк1,
0.5 Dк1 ≤ Dк2 ≤ Dк1,
0.3 Dк1 ≤ Dк3 ≤ 0.7 Dк2.
0°≤ γ ≤ α ≤ 45°≤ β < 90°,
где Lc - расстояние от входного сечения активного сопла 1 до его выходного сечения; Lц - длина расширяющегося участка камеры 4 смешения: Lк - расстояние от выходного сечения сопла 1 до плоскости, проходящей через входное сечение конической поверхности входного участка камеры 4 смешения, сопряженной с минимальным проходным сечением камеры 4 смешения: Dк1 - диаметр входного сечения активного сопла 1; Dк2 - диаметр отверстия 3 для подвода жидкой среды; Dк3 - диаметр минимального проходного сечения камеры 4 смешения; γ - угол наклона образующей расширяющегося участка камеры 4 смешения к оси камеры 4 смешения; α - угол наклона к оси камеры 4 смешения образующей конической поверхности входного участка камеры 4 смешения, коаксиальной выходному участку активного сопла 1; β - угол наклона образующей конической поверхности, сопряженной с минимальным проходным сечением камеры 4 смешения к плоскости поперечного сечения камеры 4 смешения.0 ° ≤ γ ≤ α ≤ 45 ° ≤ β <90 ° ,
where Lc is the distance from the input section of the active nozzle 1 to its output section; Lс is the length of the expanding section of the mixing chamber 4: Lк is the distance from the outlet section of the nozzle 1 to the plane passing through the inlet section of the conical surface of the inlet section of the mixing chamber 4, conjugated with the minimum passage section of the mixing chamber 4: Dк1 is the diameter of the inlet section of the active nozzle 1; Dк2 - diameter of the hole 3 for supplying a liquid medium; Dк3 is the diameter of the minimum passage section of the mixing chamber 4; γ is the angle of inclination of the generatrix of the expanding section of the mixing chamber 4 to the axis of the mixing chamber 4; α is the angle of inclination to the axis of the mixing chamber 4 of the generatrix of the conical surface of the inlet portion of the mixing chamber 4, coaxial to the outlet portion of the active nozzle 1; β is the angle of inclination of the generatrix of the conical surface, conjugated with the minimum passage section of the mixing chamber 4 to the plane of the cross section of the mixing chamber 4.
Необходимо отметить, что переход поверхностей, образующих внутреннюю поверхность камеры 4 смешения, может быть выполнен плавным или с образованием острой кромки, как это показано на чертеже. Возможно также выполнение переходной конической или криволинейной переходной поверхности между поверхностями, образующими поверхность ступенчато сужающегося участка камеры 4 смешения. Производительность струйного аппарата может быть также повышена путем выполнения струйного аппарата с дополнительным отверстием 5 для подвода эжектируемой среды в зону 6 окружающую камеру 4 смешения и выполнения со стороны внешней поверхности камеры 4 смешения каналов 7 для подвода этой эжектируемой среды. Эти же отверстие 5 и каналы 7 могут быть использованы для дополнительного подвода эжектирующей газообразной среды, когда необходимо увеличить величину достигаемого давления на выходе из струйного аппарата. It should be noted that the transition of the surfaces forming the inner surface of the mixing chamber 4 can be smooth or with the formation of a sharp edge, as shown in the drawing. It is also possible to perform a transitional conical or curved transitional surface between the surfaces forming the surface of a stepwise tapering portion of the mixing chamber 4. The productivity of the inkjet apparatus can also be improved by making the inkjet apparatus with an additional hole 5 for supplying an ejected medium to zone 6 of the surrounding mixing chamber 4 and performing channels 7 for supplying this ejected medium from the outer surface of the mixing chamber 4. The same hole 5 and channels 7 can be used for additional supply of an ejecting gaseous medium, when it is necessary to increase the value of the achieved pressure at the outlet of the jet apparatus.
Газожидкостной струйный аппарат работает следующим образом. Gas-liquid inkjet apparatus operates as follows.
Эжектирующая газообразная среда, например пар, подводится в активное сопло 1. Истекая из сопла 1, сверхзвуковой газовый поток увлекает в камеру 4 смешения жидкую среду, которая поступает в струйный аппарат через отверстие 3. В ходе смешения газообразной и жидкой сред в зоне ступенчато сужающегося участка камеры 4 смешения формируется режим течения с интенсивным процессом смешения сред, сопровождаемым процессом передачи энергии от эжектирующей среды к эжектируемой среде с формированием сверхзвукового газожидкостного потока, который в зоне наименьшего проходного сечения камеры 4 смешения преобразуется в скачке давления или без него в дозвуковой жидкостной поток с заданной величиной давления. Далее в результате дальнейшего торможения потока кинетическая энергия потока частично преобразуется в давление, после чего жидкостная среда под полученным в струйном аппарате напором подается потребителю. В случае, если потребителю не требуется достигаемая в струйном аппарате величина напора, энергия жидкостного потока на выходе из камеры 4 смешения, может быть использована для повышения производительности струйного аппарата по эжектируемой жидкой среде. В этом случае жидкостной поток, истекая из камеры 4 смешения создает в зоне 6 пониженное давление, что вызывает поступление через отверстие 5 в струйный аппарат дополнительного количества жидкой среды, которая, истекая через каналы 7, смешивается с жидкой средой на выходе из камеры 4 смешения и смесь жидких сред под полученным в результате смешения жидких сред напором подается потребителю. An ejecting gaseous medium, for example steam, is introduced into the active nozzle 1. Outgoing from the nozzle 1, a supersonic gas stream entrains the liquid medium into the mixing chamber 4, which enters the jet apparatus through the opening 3. During the mixing of the gaseous and liquid media in the area of the stepwise tapering section a mixing chamber 4, a flow mode is formed with an intensive process of mixing media, accompanied by a process of energy transfer from the ejecting medium to the ejected medium with the formation of a supersonic gas-liquid flow, which in the zones the minimal cross-sectional mixing chamber 4 is converted into a pressure jump or without solvent in the subsonic flow with the setpoint pressure. Further, as a result of further deceleration of the flow, the kinetic energy of the flow is partially converted to pressure, after which the liquid medium is supplied to the consumer under the pressure obtained in the jet apparatus. In the event that the consumer does not require the pressure achieved in the jet apparatus, the energy of the liquid stream at the outlet of the mixing chamber 4 can be used to increase the productivity of the jet apparatus in the ejected liquid medium. In this case, the liquid flow flowing out from the mixing chamber 4 creates a reduced pressure in zone 6, which causes an additional amount of liquid medium to enter through the hole 5 into the jet apparatus, which, flowing through the channels 7, is mixed with the liquid medium at the outlet of the mixing chamber 4 and a mixture of liquid media under the pressure obtained as a result of mixing liquid media is supplied to the consumer.
Данный струйный аппарат может быть использован везде, где требуется подача под напором жидкой среды, путем использования энергии газообразной среды, например в системах горячего водоснабжения, в системах отопления и ряде других отраслей. This inkjet apparatus can be used wherever a liquid medium is required under pressure, by using the energy of a gaseous medium, for example, in hot water supply systems, heating systems, and a number of other industries.
Claims (1)
Lс - расстояние от входного сечения активного сопла до его выходного сечения;
Lц - длина расширяющегося участка камеры смешения;
Lк - расстояние от выходного сечения сопла до плоскости проходящей через входное сечение конической поверхности входного участка камеры смешения, сопряженной с минимальным проходным сечением камеры смешения;
Dк1 - диаметр входного сечения активного сопла;
Dк2 - диаметр отверстия для подвода жидкой среды;
Dк3 - диаметр минимального проходного сечения камеры смешения;
γ - угол наклона образующей расширяющегося участка камеры смешения к оси камеры смешения;
α - угол наклона к оси камеры смешения образующей конической поверхности входного участка камеры смешения коаксиальной выходному участку активного сопла;
β - угол наклона образующей конической поверхности, сопряженной с минимальным проходным сечением камеры смешения, к плоскости поперечного сечения камеры смешения.A gas-liquid jet apparatus comprising an active nozzle with an inlet tapering and an outlet expanding portions, a receiving chamber with an opening for supplying a liquid medium and a mixing chamber, characterized in that the output section of the active nozzle exceeds the minimum passage section of the mixing chamber, the inlet section of the mixing chamber in the area of the outlet section the active nozzle is made stepwise tapering and is formed by conical surfaces, and the output section of the mixing chamber is made expanding along the flow of the active medium, at this 0.5 Dк1 ≤ Lс ≤ 2 Dк1, Dк1 ≤ Lс ≤ 3 Dк1, 0 ≤ Lк ≤ 0,5 Dк1, 0,5 Dк1 ≤ Dк2 ≤ Dк1, 0,3 Dк1 ≤ Dк3 ≤ 0,7 Dк2, 0 ° ≤ γ ≤ α ≤ 45 ° ≤ β <90 ° ,
Lс is the distance from the inlet section of the active nozzle to its outlet section;
Lс is the length of the expanding section of the mixing chamber;
Lк is the distance from the outlet section of the nozzle to the plane passing through the inlet section of the conical surface of the inlet section of the mixing chamber, conjugated to the minimum passage section of the mixing chamber;
Dк1 - diameter of the inlet section of the active nozzle;
Dк2 - diameter of the hole for supplying a liquid medium;
Dк3 is the diameter of the minimum passage section of the mixing chamber;
γ is the angle of inclination of the generatrix of the expanding section of the mixing chamber to the axis of the mixing chamber;
α is the angle of inclination to the axis of the mixing chamber of the generatrix of the conical surface of the input section of the mixing chamber coaxial to the output section of the active nozzle;
β is the angle of inclination of the generatrix of the conical surface, conjugated with the minimum passage section of the mixing chamber, to the plane of the cross section of the mixing chamber.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99106935/06A RU2155280C1 (en) | 1999-04-08 | 1999-04-08 | Gas-liquid jet device |
| PCT/RU2000/000118 WO2000061948A1 (en) | 1999-04-08 | 2000-04-07 | Gas-liquid jet apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99106935/06A RU2155280C1 (en) | 1999-04-08 | 1999-04-08 | Gas-liquid jet device |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2155280C1 true RU2155280C1 (en) | 2000-08-27 |
Family
ID=20218089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99106935/06A RU2155280C1 (en) | 1999-04-08 | 1999-04-08 | Gas-liquid jet device |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2155280C1 (en) |
| WO (1) | WO2000061948A1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8104745B1 (en) | 2010-11-20 | 2012-01-31 | Vladimir Vladimirovich Fisenko | Heat-generating jet injection |
| CN102678636A (en) * | 2011-08-31 | 2012-09-19 | 韩铁夫 | Injection mixing pump |
| CN102678635A (en) * | 2011-08-31 | 2012-09-19 | 韩铁夫 | Primary-secondary ejector |
| RU2564500C1 (en) * | 2014-06-19 | 2015-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром трансгаз Сургут" | Vortex ejector |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2422193C2 (en) * | 2009-09-30 | 2011-06-27 | Фисоник Холдинг Лимитед | Device to prepare water-fuel emulsion |
| CN102678637B (en) * | 2011-08-31 | 2014-07-23 | 韩铁夫 | Compound ejector |
| CN102654145B (en) * | 2011-08-31 | 2014-06-25 | 韩铁夫 | Jet pump |
| US9644643B2 (en) * | 2014-11-14 | 2017-05-09 | Hamilton Sundstrand Corporation | Aspirator pump with dual high pressure streams |
| KR102379642B1 (en) * | 2015-10-12 | 2022-03-28 | 삼성전자주식회사 | Ejector using swirl flow |
| CN107899771B (en) * | 2017-12-14 | 2020-05-26 | 中国矿业大学 | Gradually-reduced retractable pipe ejector |
| CA3045123A1 (en) | 2018-10-09 | 2020-04-09 | University Of Guelph | Air lift pump |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4673335A (en) * | 1984-05-21 | 1987-06-16 | Helios Research Corp. | Gas compression with hydrokinetic amplifier |
| GB8610636D0 (en) * | 1986-04-30 | 1986-06-04 | Pringle J M | Induced flow mixers |
| US4781537A (en) * | 1987-03-11 | 1988-11-01 | Helios Research Corp. | Variable flow rate system for hydrokinetic amplifier |
| CA2050624C (en) * | 1990-09-06 | 1996-06-04 | Vladimir Vladimirowitsch Fissenko | Method and device for acting upon fluids by means of a shock wave |
| RU2012829C1 (en) * | 1991-05-12 | 1994-05-15 | Борис Иванович Стрикица | Regenerative heater of feeding water of ejector |
-
1999
- 1999-04-08 RU RU99106935/06A patent/RU2155280C1/en not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-04-07 WO PCT/RU2000/000118 patent/WO2000061948A1/en active Search and Examination
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8104745B1 (en) | 2010-11-20 | 2012-01-31 | Vladimir Vladimirovich Fisenko | Heat-generating jet injection |
| WO2012066392A1 (en) | 2010-11-20 | 2012-05-24 | Fisonic Holding Limited | Heat-generating jet injection |
| US8387956B2 (en) | 2010-11-20 | 2013-03-05 | Fisonic Holding Limited | Heat-generating jet injection |
| RU2526550C2 (en) * | 2010-11-20 | 2014-08-27 | Фисоник Холдинг Лимитед | Heat generating jet apparatus |
| CN102678636A (en) * | 2011-08-31 | 2012-09-19 | 韩铁夫 | Injection mixing pump |
| CN102678635A (en) * | 2011-08-31 | 2012-09-19 | 韩铁夫 | Primary-secondary ejector |
| CN102678635B (en) * | 2011-08-31 | 2014-09-10 | 韩铁夫 | Primary-secondary ejector |
| CN102678636B (en) * | 2011-08-31 | 2014-10-08 | 韩铁夫 | Injection mixing pump |
| RU2564500C1 (en) * | 2014-06-19 | 2015-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром трансгаз Сургут" | Vortex ejector |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2000061948A8 (en) | 2002-01-24 |
| WO2000061948A1 (en) | 2000-10-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2016261C1 (en) | Method and device for compressing mediums in jet apparatus | |
| RU2155280C1 (en) | Gas-liquid jet device | |
| US8387956B2 (en) | Heat-generating jet injection | |
| JP4615806B2 (en) | High pressure steam diffuser with axial drain | |
| US3200764A (en) | Fluid injector | |
| JPH07508213A (en) | Mixing device for two fluids with different temperatures | |
| EP1812150A1 (en) | Multi fluid injection mixer | |
| JPS63289300A (en) | Hydrodynamic amplifier | |
| JPH086719B2 (en) | Jet pump | |
| CN101798518A (en) | Top gas confluence method and device of atmospheric and vacuum distillation tower | |
| WO2019162649A1 (en) | Jet pump apparatus | |
| KR960008965B1 (en) | The ejecting method and device for fluid compressing and pumping | |
| EP1789169B1 (en) | Device for mixing fluids | |
| US8550693B2 (en) | Device for preparation of water-fuel emulsion | |
| CA2294041A1 (en) | Liquid-gas jet apparatus and variants | |
| RU2581630C1 (en) | Vortex jet apparatus for degassing liquids | |
| US6224042B1 (en) | Liquid-gas ejector | |
| EP1808651A2 (en) | Cavitation thermogenerator and method for heat generation by the caviation thermogenerator | |
| JPS61500630A (en) | Boiler fluid recirculation device | |
| RU2072454C1 (en) | Liquid-gas ejector | |
| RU2115027C1 (en) | Pump-ejector plant with liberation of thermal energy | |
| RU8429U1 (en) | Inkjet | |
| CN113203215A (en) | Heat recovery or work recovery system, ejector therefor and fluid mixing method | |
| US6248154B1 (en) | Operation process of a pumping-ejection apparatus and related apparatus | |
| RU2198323C2 (en) | Method of and device for continuous delivery of steam into water mains |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NF4A | Reinstatement of patent | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070409 |
|
| RH4A | Copy of patent granted that was duplicated for the russian federation |
Effective date: 20101005 |
|
| QC41 | Official registration of the termination of the licence agreement or other agreements on the disposal of an exclusive right |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20010622 Effective date: 20101229 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110409 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20120427 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150409 |