RU2154538C1 - Method for hot strip rolling and wide strip rolling mill for performing the same - Google Patents
Method for hot strip rolling and wide strip rolling mill for performing the same Download PDFInfo
- Publication number
- RU2154538C1 RU2154538C1 RU99110459A RU99110459A RU2154538C1 RU 2154538 C1 RU2154538 C1 RU 2154538C1 RU 99110459 A RU99110459 A RU 99110459A RU 99110459 A RU99110459 A RU 99110459A RU 2154538 C1 RU2154538 C1 RU 2154538C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- roll
- sector
- rolls
- rolling
- deformation
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к производству горячекатаных полос из непрерывнолитых слябов на широкополосовых станах в черной и цветной металлургии. The invention relates to the production of hot rolled strips from continuously cast slabs on broadband mills in the ferrous and non-ferrous metallurgy.
В процессе производства горячекатаных полос на широкополосовых станах горячий сляб толщиной порядка 200...250 мм, шириной 1000...1850 мм и длиной до 10000. . . 12000 мм вначале обжимают в черновой группе клетей до подката толщиной 22. . . 50 мм, который затем передают в чистовую группу клетей для получения готовой полосы. Перед чистовой прокаткой на летучих ножницах обрезают передний и задний концы подката. In the process of production of hot rolled strips on broadband mills, a hot slab is about 200 ... 250 mm thick, 1000 ... 1850 mm wide and up to 10000. long. . 12,000 mm are first crimped in the roughing group of the stands to a tack of
Черновая группа клетей стана может содержать по меньшей мере одну реверсивную универсальную клеть (с вертикальными и горизонтальными валками), а по большей мере несколько универсальных клетей, в том числе, возможно хотя бы одну клеть реверсивную. Составной частью черновой группы клетей может быть пресс, устанавливаемый в ее начале и предназначенный для существенного изменения ширины сляба. The draft group of mill stands may contain at least one reversible universal stand (with vertical and horizontal rolls), and at least several universal stands, including at least one reversible stand. An integral part of the roughing group of stands can be a press installed at its beginning and intended for a substantial change in the width of the slab.
При любой компоновке оборудования черновой группы клетей ширикополосового стана на ней осуществляют процесс, включающий уменьшение толщины сляба путем многократной пластической деформации горизонтальными валками и уменьшение ширины раскатов путем многократной пластической деформации вертикальными валками. With any arrangement of the equipment of the roughing group of the stands of the broadband mill, a process is carried out on it, including reducing the thickness of the slab by repeated plastic deformation by horizontal rolls and reducing the width of the peals by repeated plastic deformation by vertical rolls.
В зависимости от соотношения размеров ширин исходного сляба и подката и реализации процесса пластической деформации металла по ширине существенно меняются потери металла с обрезью при удалении переднего и заднего концов подкатов перед прокаткой в чистовой группе клетей. В целом желательно иметь возможность максимально уменьшать ширину исходного сляба, что позволяет существенно (на 25-30%) повысить эффективность работы МНЛЗ. Однако процесс пластической деформации сляба, обеспечивающий значительное уменьшение его исходной ширины, приводит к заметному росту потерь металла с обрезью на летучих ножницах. Depending on the ratio of the dimensions of the widths of the initial slab and the tackle and the implementation of the process of plastic plastic deformation of the metal, the loss of metal with cutting significantly changes when the front and rear ends of the tackles are removed before rolling in the finishing group of stands. In general, it is desirable to be able to minimize the width of the original slab, which can significantly (25-30%) increase the efficiency of continuous casting machines. However, the process of plastic deformation of the slab, which provides a significant reduction in its initial width, leads to a noticeable increase in metal loss with cutting on flying shears.
Таким образом, актуальной технической задачей является осуществление процесса полосовой горячей прокатки с максимальным уменьшением ширины сляба, но при минимальных потерях металла с обрезью. Thus, an urgent technical task is the implementation of the strip hot rolling process with a maximum reduction in the width of the slab, but with minimal metal loss with cutting.
Известен способ полосовой горячей прокатки, при котором эту задачу решают путем пластической деформации сляба по ширине на прессе, установленном в начале черновой группы клетей (см., например, Stahl und Eisen. -1989. -109, N 19, с. 16. - Нем.). A known method of strip hot rolling, in which this problem is solved by plastic deformation of the slab in width on a press installed at the beginning of the roughing group of stands (see, for example, Stahl und Eisen. -1989. -109,
К недостаткам известного способа следует отнести прежде всего необходимость использования оборудования с высокой начальной стоимостью, а также последующие также высокие эксплуатационные расходы. Кроме того, изначальный существенный эффект от применения пресса по уменьшению ширины сляба затем заметно снижается из-за уширения металла в процессе последующей пластической деформации раската горизонтальными валками. The disadvantages of this method include primarily the need to use equipment with a high initial cost, as well as subsequent also high operating costs. In addition, the initial significant effect of the use of the press on reducing the width of the slab then significantly decreases due to the broadening of the metal during subsequent plastic deformation of the roll by horizontal rolls.
Известен способ полосовой горячей прокатки, включающий уменьшение толщины сляба путем многократной пластической деформации горизонтальными валками и уменьшение ширины раскатов путем многократной пластической деформации вертикальными валками, при этом основную пластическую деформацию вертикальными валками осуществляют в начале прокатки, применяя деформацию в калиброванных валках (см., например, V. Ginzburg "Width control in hot strip mills". Iron and Steel Engineer, 1991, V. 68, N 6, p. 25-39). A known method of strip hot rolling, including reducing the thickness of the slab by repeated plastic deformation by horizontal rolls and reducing the width of the rolls by repeated plastic deformation by vertical rolls, the main plastic deformation by vertical rolls is carried out at the beginning of rolling, using deformation in calibrated rolls (see, for example, V. Ginzburg “Width control in hot strip mills.” Iron and Steel Engineer, 1991, V. 68, No. 6, p. 25-39).
Основной недостаток известного способа полосовой горячей прокатки состоит в низкой его эффективности, так как, во-первых, эффект от применения калиброванных валков имеет место только в первом проходе, во-вторых, в последующих проходах в горизонтальных валках происходит, как уже отмечалось, существенное уширение раската из-за поперечного течения металла. The main disadvantage of the known method of strip hot rolling is its low efficiency, since, firstly, the effect of the use of calibrated rolls takes place only in the first pass, and secondly, in subsequent passes in horizontal rolls there is, as already noted, a significant broadening roll due to the cross flow of metal.
Известен способ полосовой горячей прокатки, включающий уменьшение толщины заготовки (сляба) путем многократной пластической деформации горизонтальными валками и уменьшение ширины раскатов путем многократной пластической деформации вертикальными валками. Особенность этого процесса состоит в том, что часть пластической деформации вертикальными валками максимально переносят к последним черновым проходам. Реализация способа позволяет заметно снизить потери металла с обрезью (см., например, Revue de Metallurgie-CIT, 1986 г., V. 83, N 10, с. 781-787). A known method of strip hot rolling, including reducing the thickness of the workpiece (slab) by repeated plastic deformation by horizontal rolls and reducing the width of the peals by repeated plastic deformation by vertical rolls. The peculiarity of this process is that part of the plastic deformation by the vertical rolls is transferred as much as possible to the last draft passes. The implementation of the method can significantly reduce the loss of metal with trim (see, for example, Revue de Metallurgie-CIT, 1986, V. 83,
Этот способ полосовой горячей прокатки по совокупности существенных признаков наиболее близок предлагаемому, поэтому принят за прототип. This method of strip hot rolling on the set of essential features is the closest to the proposed, therefore, taken as a prototype.
Однако на пути эффективного применения этого способа стоит ограничение в виде известной из практики пластической деформации вертикальными валками потери раскатом устойчивости (поперечное искривление раската, особенно в головной и хвостовой его частях, наступающее, согласно М. Okado, при уменьшении ширины раската за проход ΔB больше 0,48 Hр, где Hр - толщина деформируемого раската).However, the effective application of this method is limited by the known loss of stability by vertical rolls of vertical deformation of rolls (lateral bending of rolls, especially in the head and tail parts, which occurs, according to M. Okado, with a decrease in roll width per passage ΔB greater than 0 , 48 H p , where H p is the thickness of the deformable roll).
[Нашло применение техническое решение, расширяющее границы устойчивости раската в известном способе и состоящее в наклоне вертикальных валков в направлении, противоположном направлению прокатки (см., например, Transaction of the Iron and Steel Institute of Japan. 1988. V. 28. N 6. С. 456-462). [A technical solution has been applied that extends the stability limits of the roll in the known method and consists in tilting the vertical rolls in the opposite direction to the rolling direction (see, for example, Transaction of the Iron and Steel Institute of Japan. 1988. V. 28.
Основной недостаток этого технического решения состоит, во-первых, в необходимости существенной реконструкции клети с вертикальными валками, во-вторых, в сложности с его реализацией на реверсивной универсальной клети.]
Технической задачей изобретения является устранение отмеченного недостатка известного способа полосовой горячей прокатки, состоящего в наличии барьера, препятствующего реализации повышенных обжатий вертикальными валками в последних проходах черновой группы. В свою очередь реализация повышенных обжатий вертикальными валками в последних черновых проходах, во-первых, снижает потери металла с обрезью, во-вторых, в целом повышает эффективность обжатия вертикальными валками, так как при меньшей толщине раската заметно уменьшается уширение металла при последующей прокатке в горизонтальных валках. Кроме того, повышается производительность МНЛЗ, уменьшаются потери металла в целом.The main disadvantage of this technical solution is, firstly, the need for a significant reconstruction of the stand with vertical rolls, and secondly, the difficulty with its implementation on a reversible universal stand.]
An object of the invention is to eliminate the noted drawback of the known method of strip hot rolling, consisting in the presence of a barrier that impedes the implementation of increased reductions by vertical rolls in the last passes of the roughing group. In turn, the implementation of increased reductions by vertical rolls in the last rough passes, firstly, reduces the loss of metal with trimmings, and secondly, on the whole, increases the efficiency of compression by vertical rollers, since with a smaller thickness of the roll metal broadening decreases significantly during subsequent rolling in horizontal rolls. In addition, the productivity of continuous casting machines is increased, and metal losses as a whole are reduced.
Поставленная задача решается за счет того, что в способе полосовой горячей прокатки, включающем уменьшение толщины заготовки путем многократной пластической деформации горизонтальными валками и уменьшение ширины раскатов путем многократной пластической деформации вертикальными валками, согласно изобретению осуществляют местный поперечный пластический изгиб отдельных участков раската перед деформацией вертикальными валками, при этом сечение раската отклоняется вверх от положения, полученного раскатом после деформации горизонтальными валками. Кроме того, осуществляет местный поперечный пластический изгиб только концевых участков раската. The problem is solved due to the fact that in the method of strip hot rolling, which includes reducing the thickness of the workpiece by repeated plastic deformation by horizontal rolls and reducing the width of the rolls by repeated plastic deformation by vertical rolls, according to the invention, local lateral plastic bending of individual sections of the roll before deformation by vertical rolls is carried out, the cross section of the roll deviates upward from the position obtained by the roll after deformation of the horizon nymi rolls. In addition, it carries out local transverse plastic bending of only the end sections of the roll.
Известен широкополосовой стан горячей прокатки, содержащий расположенные в линию пресс, черновую группу клетей, чистовую группу клетей и моталки [см. , например, перевод N 15230, М. , Черметинформация. Тасоэ Н., Хондзе Ц. "Оборудование для редуцирования непрерывно-литых слябов в технологической линии широкополосного стана горячей прокатки" из публикации "Сосей то како", 1984, V. 25, N 277, р. 93-99]. A wide-band hot rolling mill is known, comprising a press located in a line, a roughing group of stands, a finishing group of stands and a coiler [see , for example, translation N 15230, M., Chermetinformation. Tasoe N., Khondze Ts. "Equipment for the reduction of continuously cast slabs in the technological line of a broadband hot rolling mill" from the publication "Sosei kako", 1984, V. 25, No. 277, p. 93-99].
Недостатком известного стана является использование для редуцирования сляба по ширине дорогостоящего пресса, сложного в обслуживании и к тому же недостаточно эффективного из-за значительного уширения сляба при последующей прокатке в черновой группе клетей. A disadvantage of the known mill is the use for the reduction of the slab along the width of the expensive press, difficult to maintain and also not effective enough due to the significant broadening of the slab during subsequent rolling in the roughing stand group.
Наиболее близким по совокупности существенных признаков и достигаемому техническому результату является широкополосовой стан горячей прокатки, содержащий расположенные в линию по меньшей мере одну прокатную клеть с вертикальными валками и одну прокатную клеть с горизонтальными валками, образующими черновую группу клетей, чистовую группу клетей и моталки (см., например, указанный источник в "Iron and Steel Engineer", 1991, V. 68, N6, p. 25-39). The closest set of essential features and the technical result achieved is a wide-band hot rolling mill containing at least one rolling stand with vertical rolls and one rolling stand with horizontal rolls forming a roughing stand group, a finishing stand group and a coiler (see for example, cited source in Iron and Steel Engineer, 1991, V. 68, N6, p. 25-39).
Недостатком данного широкополосового стана горячей прокатки (ШПС г.п.) является отсутствие в технологической линии оборудования, позволяющего повысить жесткость раскатов по мере их утонения, которая позволит осуществлять высокоэффективное редуцирование раскатов по ширине в последних по ходу прокатки клетях (проходах). The disadvantage of this broadband hot rolling mill (SHPS gp) is the lack of equipment in the production line that can increase the rigidity of the rolls as they are thinned, which will allow highly efficient reduction of the rolls across the width in the last stands (passes) during rolling.
Технической задачей изобретения является устранение указанного недостатка, включение в состав технологической линии ширикополосового стана горячей прокатки оборудования, обеспечивающего повышение жесткости относительно тонких раскатов и создающего условия для редуцирования тонких раскатов по ширине. Тем самым повышается эффективность редуцирования, снижаются потери металла с обрезью, повышается степень использования МНЛЗ за счет сокращения разнообразия по ширине отливаемых слябов. An object of the invention is to eliminate this drawback, the inclusion in the composition of the technological line of a wide-band hot rolling mill equipment that provides increased rigidity relative to thin peals and creates conditions for reducing thin peals in width. Thereby, the reduction efficiency is increased, metal loss with cutting is reduced, the degree of use of continuous casting machines is increased due to the reduction of the variety in width of the cast slabs.
Поставленная задача решается за счет того, что в широкополосовом стане горячей прокатки, содержащем расположенные в линию по меньшей мере одну прокатную клеть с вертикальными валками и одну прокатную клеть с горизонтальными валками, образующими черновую группу клетей, чистовую группу клетей и моталки, согласно изобретению в линии с прокатными клетями установлено устройство для местного поперечного пластического изгиба раската, при этом оно расположено на стороне подачи раската на пластическую деформацию вертикальными валками. The problem is solved due to the fact that in a broadband hot rolling mill containing at least one rolling stand with vertical rolls and one rolling stand with horizontal rolls forming a roughing stand group, a finishing stand group and a coiler, according to the invention, in a line with rolling stands, a device for local transverse plastic bending of the roll is installed, while it is located on the supply side of the roll for plastic deformation by vertical rolls.
При этом устройство для местного поперечного изгиба раската содержит сектор, расположенный над рольгангом стана с возможностью поворота от привода и перемещения по вертикали от гидроцилиндров, и ролик, расположенный оппозитно сектору на уровне рольганга с возможностью свободного вращения и перемещения по вертикали от гидроцилиндров перемещения по вертикали сектора, при этом сектор и ролик соединены с разными подвижными частями гидроцилиндров и сектор содержит профилированные поверхности на концевых частях и в середине, которые плавно сочленяются с цилиндрической поверхностью сектора и расстояние от которых до оси сектора является переменным и меньше радиуса сектора. The device for local transverse bending of the roll contains a sector located above the rolling table of the mill with the possibility of rotation from the drive and moving vertically from the hydraulic cylinders, and a roller located opposite the sector at the level of the rolling table with the possibility of free rotation and vertical movement from the hydraulic cylinders of vertical movement of the sector , while the sector and the roller are connected to different moving parts of the hydraulic cylinders and the sector contains profiled surfaces on the end parts and in the middle, which melt articulated on the cylindrical surface of the sector and the distance from the sector to which the axis is variable and less than the radius of the sector.
Кроме того, профилированные поверхности на концевых частях сектора являются цилиндрическими. In addition, the profiled surfaces on the end parts of the sector are cylindrical.
Способ полосовой горячей прокатки и широкополосовой стан горячей прокатки для его осуществления позволяют максимально перенести редуцирование раскатов по ширине на последние проходы в черновой группе клетей и на этой основе обеспечить существенное повышение производительности МНЛЗ при пониженных потерях металла с обрезью на стане. The strip hot rolling method and the wide strip hot rolling mill for its implementation allow transferring the reduction of rolls in width to the last passes in the roughing stand group as much as possible and on this basis to provide a significant increase in continuous casting machine productivity with reduced metal loss with cutting on the mill.
Способ полосовой горячей прокатки и широкополосовой стан для его осуществления поясняются схематическими чертежами. The method of strip hot rolling and a broadband mill for its implementation are illustrated by schematic drawings.
На фиг. 1 показана форма раската, задаваемого для пластической деформации в вертикальные валки, согласно предлагаемому способу; на фиг. 2 - то же, но с изгибом только концевых частей раската; на фиг. 3 показана схема наиболее распространенной компоновки основного оборудования полунепрерывного широкополосового стана горячей прокатки (ШПС г.п.), на котором реализуют предлагаемый способ прокатки; на фиг. 4 - схема аналогичного стана с вертикальными валками, установленными с обеих сторон горизонтальных валков; на фиг. 5 - схема непрерывного ШПС г.п.; на фиг. 6 - схема устройства для местного поперечного пластического изгиба отдельных участков раската, установленного в линии ШПС г.п.; на фиг. 7 - разрез А-А на фиг. 6; на фиг 8 - характерные параметры сектора устройства для местного поперечного пластического изгиба раската; на фиг. 9 - экспериментальные данные Ю.М. Чижикова, отражающие специфику потери раскатом устойчивости (ширина раската B, толщина -Hр и соотношение B/Hр, равное 9); на фиг. 10 - схема поперечного пластического изгиба переднего конца раската; на фиг. 11 и 12 - схемы вариантов местного поперечного пластического изгиба основной части раската.In FIG. 1 shows the shape of a roll set for plastic deformation into vertical rolls, according to the proposed method; in FIG. 2 - the same, but with a bend of only the end parts of the roll; in FIG. 3 shows a diagram of the most common layout of the main equipment of a semi-continuous broadband hot rolling mill (SHPS cp), which implements the proposed rolling method; in FIG. 4 is a diagram of a similar mill with vertical rolls mounted on both sides of the horizontal rolls; in FIG. 5 is a diagram of a continuous ShPS; in FIG. 6 is a diagram of a device for local transverse plastic bending of individual sections of the roll installed in the ShPS line; in FIG. 7 is a section AA in FIG. 6; in Fig. 8 - characteristic parameters of a device sector for local transverse plastic bending of a roll; in FIG. 9 - experimental data of Yu.M. Chizhikov, reflecting the specifics of the loss of stability roll (roll width B, thickness -H p and the ratio B / H p equal to 9); in FIG. 10 is a diagram of the transverse plastic bending of the front end of the roll; in FIG. 11 and 12 are diagrams of options for local transverse plastic bending of the main part of the roll.
Раскат 1 (фиг. 1 и 2) толщиной Hр перед пластической деформацией в вертикальных валках 2 (направление перемещения раската указано стрелкой) и горизонтальных валках 3 имеет форму, показанную на фиг. 1 и 2. Пластическую деформацию горячего сляба осуществляют на полунепрерывном широкополосовом стане горячей прокатки (ШПС г.п. на фиг. 3 и 4) или непрерывном ШПС г.п. на фиг. 5 (стрелками на этих фиг. указано направление перемещения металла в процессе пластической деформации). Технологическая линия ШПС г.п. на фиг. 3-5 содержит (нагревательные печи на схемах условно не показаны) клети с вертикальными валками 2 и клети с горизонтальными валками 3. Клети 2 и 3 могут образовывать так называемую универсальную клеть. Полунепрерывный ШПС г. п. снабжен одной реверсивной универсальной клетью RR (фиг. 3), которая может к тому же содержать две клети с вертикальными валками (фиг. 4). Непрерывный ШПС г.п. содержит несколько универсальных клетей Ri (на фиг. 4 условно показано три универсальных клети). Составной частью ШПС г.п. являются чистовая группа клетей 4 (Fi на фиг. 3-5), моталки 5 и летучие ножницы 6. В технологической линии ШПС г.п. перед вертикальными валками, на стороне подачи раската на пластическую деформацию этими валками, установлено устройство 7 для местного поперечного пластического изгиба отдельных участков раската (для придания раскату 1 формы, показанной на фиг. 1 и 2). Устройство 7 обычно не устанавливают перед первой универсальной клетью непрерывного ШПС г. п. (фиг. 5), а в ряде случаев и перед второй универсальной клетью (последнее зависит от толщин раскатов и режимов прокатки, реализуемых в этой клети). Если перед чистовой группой клетей 4 установлены вертикальные валки, то перед ними также устанавливают указанное устройство 7.Roll 1 (Fig. 1 and 2) with a thickness of H p before plastic deformation in vertical rolls 2 (the direction of movement of the roll is indicated by an arrow) and
Устройство 7 (фиг. 6) выполнено в виде сектора 8, расположенного над рольгангом 9 ШПС г.п. и скрепленного с осью 10, с возможностью поворота этой оси от привода 11, который расположен на плите 12. Оппозитно сектору 8 на уровне рольганга 9 расположен ролик 13 с возможностью свободного вращения на оси 14, установленной на раме 15. Рама 15 по направляющим в свою очередь имеет возможность перемещаться вниз - вверх в корпусе 16, установленном на фундаменте, опираясь в нижнем положении на амортизирующие пружины 17. На раме 15 (фиг. 7) закреплены корпуса гидроцилиндров 18. Таким образом ролик 13 может перемещаться по вертикали от гидроцилиндров 18. Гидроцилиндры 18 снабжены поршнями 19, разделяющими объем гидроцилиндра на две полости 20 и 21. Штоки 22 гидроцилиндров 18 жестко соединены с плитой 12, на которой установлен привод 11. В штоках 22 расположены опоры осей 10 сектора 8, на осях 10 закреплены шестерни 23, входящие в зацепление с шестернями 24, получающими поворотное движение от привода 11. Благодаря расположению опор осей 10 в штоках 22 гидроцилиндров 18 сектор 8 имеет возможность перемещения по вертикали. The device 7 (Fig. 6) is made in the form of a
Отметим, что ролик 13 через раму 15 соединен с корпусом гидроцилиндров 18, а сектор 8 через опоры осей 10 соединен со штоками 22 гидроцилиндров 18. Таким образом сектор 8 и ролик 13 соединены с разными подвижными частями гидроцилиндров 18. Note that the
Привод 11 может быть расположен на корпусе 16 и через шпиндельное соединение передавать движение поворота оси 10 сектора 8. Однако такое расположение привода поворота сектора 8 является менее компактным. The
Расположение привода 11 и организация поворота сектора 8 не имеют принципиального значения для работы устройства 7. В этом устройстве важным являются сам факт принудительного поворота сектора 8 и наличие в устройстве 7 для этого соответствующего привода 11. The location of the
Основная часть поверхности сектора 8 выполнена радиусом Rс (фиг. 6 и 8). Концевые участки поверхности сектора 8 профилированы и выполнены радиусами, отличающимися от Rс.The main part of the surface of
Концевой участок, ближний к вертикальным валкам 2 (фиг. 6), очерчен радиусом Rпк (фиг. 6 и 8), имеет протяженность lпк и занимает центральный угол αпк сектора 8. Центр окружности с радиусом Rпк расположен на луче сектора 8, разделяющем этот концевой участок и основную часть сектора, тем самым обеспечено плавное сочленение цилиндрической поверхности сектора 8 и профилированной поверхностью концевого участка. Значение радиуса Rпк определено протяженностью этого участка lпк и заданной величиной его отклонения ("ухода") hпк от поверхности основной части сектора. Исполнение этой профилированной поверхности радиусом Rпк означает, что эта профилированная поверхность является цилиндрической.The end portion closest to the vertical rolls 2 (FIG. 6) is outlined with a radius of R pc (FIGS. 6 and 8), has a length of l pc and occupies a central angle α pc of sector 8. The center of the circle with a radius of R pc is located on the beam of
Концевой участок, дальний от вертикальных валков 2 (фиг. 6), занимает центральный угол αзк сектора 8 (фиг. 6 и 8), имеет протяженность lзк и очерчен либо постоянным радиусом Rзк (фиг. 6) либо несколькими радиусами Ri (фиг. 8). При этом центр окружности с радиусом Rзк расположен на луче сектора 8, разделяющем этот концевой участок и основную часть сектора, а центры окружностей с радиусами Ri расположены на лучах сектора 8, разделяющих эти участки друг от друга (фиг. 8). Исполнение этой профилированной поверхности радиусом Rзк (или радиусами Ri) означает, что она является цилиндрической, а расположение центра окружности с радиусом Rзк на указанном луче сектора 8 (а центров окружностей Ri на указанных лучах сектора 8) позволяет иметь плавное сочленение цилиндрической поверхности, сектора и рассматриваемой профилированной поверхности (поверхностей). Значения радиуса Rзк, а также радиусов Ri определены протяженностью участка lзк и заданной величиной его отклонения ("ухода") hзк от поверхности основной части сектора.The end section, farthest from the vertical rolls 2 (Fig. 6), occupies the central angle α sz of sector 8 (Figs. 6 and 8), has a length l ss and is outlined either by a constant radius R sz (Fig. 6) or several radii R i (Fig. 8). In this case, the center of the circle with radius R sk is located on the beam of
Значения радиусов профилированных поверхностей Rпк, Rзк и Ri меньше величины радиуса сектора Rс, описывающего поверхность основной части сектора 8. Таким образом расстояние от оси сектора 8 до указанных профилированных поверхностей является переменным и меньше радиуса Rс сектора.The values of the radii of the profiled surfaces R pc , R sz and R i are less than the radius of the sector R c , which describes the surface of the main part of
В центре основной части сектора 8, на его цилиндрической поверхности, может быть предусмотрено углубление размером hи (фиг. 6 и 8), выполненное на всей ширине сектора, занимающее центральный угол αи (фиг. 6 и 8) и имеющее протяженность lи. Это углубление может быть выполнено радиусом Rи (фиг. 6) или хордой (фиг 8). При этом Rи существенно больше Rс. Для участка чистовых клетей ШПС г.п. (фиг. 3 и 4) сектор 8 выполняют в основном с указанным углублением.In the center of the main part of
Таким образом сектор 8 содержит профилированную поверхность в середине сектора. Эта поверхность плавно сочленяется с цилиндрической поверхностью сектора, расстояние от нее до оси сектора является переменным и меньше радиуса сектора Rс.Thus,
При назначении размеров lпк, lзк и lи руководствуются следующими экспериментальными данными Ю.М. Чижикова (подробнее см. стр. 93 и рис. 48 книги "Редуцирование и прокатка металла непрерывной разливки". Чижиков Ю.М.- М.: Металлургия, 1974) и их представлением на фиг. 9, где показано распределение продольного изгиба по длине раската, имеющего соотношение B/Hр, равное 9.When assigning sizes l pc , l cc and l, they are guided by the following experimental data by Yu.M. Chizhikov (for more details see page 93 and Fig. 48 of the book “Reduction and rolling of continuous casting metal.” Chizhikov Yu.M. – M .: Metallurgy, 1974) and their representation in FIG. 9, which shows the distribution of the longitudinal bend along the length of the roll having a B / H p ratio of 9.
Согласно фиг. 9 (стрелкой указано направление прокатки) влияние заднего конца (ЗК) на продольный изгиб при пластической деформации вертикальными валками начинает проявляться на расстоянии (4...5) lд от заднего торца раската и это практически не зависит от общей длины раската lп. Влияние переднего конца (ПК) на продольный изгиб заканчивается на расстоянии (1,5...2,0) lд от переднего торца раската и также практически не зависит от общей длины раската lп. Здесь lд - длина очага деформации раската вертикальными валками.According to FIG. 9 (the direction of rolling is indicated by the arrow), the influence of the rear end (ZK) on the longitudinal bending during plastic deformation by vertical rolls begins to appear at a distance (4 ... 5) l d from the rear end of the roll and this practically does not depend on the total length of the roll l p . The influence of the front end (PC) on the longitudinal bend ends at a distance of (1.5 ... 2.0) l d from the front end of the roll and also practically does not depend on the total length of the roll l p . Here l d - the length of the deformation zone of the roll vertical rolls.
Потеря устойчивости (продольный изгиб) на основной части полосы lо определена продольным изгибом переднего конца полосы и имеет примерно те же значения.The buckling (longitudinal bending) on the main part of the strip l о is determined by the longitudinal bending of the front end of the strip and has approximately the same values.
Исходя из отмеченного на секторе 8 принимают lпк примерно равным (1,5... 2,0) lд, lзк примерно равным (4...5) lд и lи примерно равным (2,0...4,0) lд.Based on what was noted on
При назначении размеров hпк, hзк и hи руководствуются следующими соображениями.When assigning sizes h pc , h zk and h and are guided by the following considerations.
Если в клети ШПС г. п. используют некалиброванные вертикальные валки (фиг. 1 и 6), в качестве ограничения значения hпк выступает возможность захвата раската при его пластической деформации горизонтальными валками 3 (угол захвата α на фиг. 6). Ограничением для Rзк в этом случае является исключение охвата задним концом раската рабочего валка горизонтальной клети, т. е. условие Rзк больше Rг (в случае нескольких радиусов Ri, значение последнего из них Ri больше Rг), где Rг - радиус рабочего валка горизонтальной клети.If uncalibrated vertical rolls (Figs. 1 and 6) are used in the SHPS cage of the city (Fig. 1 and 6), the limitation of the value of h pc is the possibility of gripping the roll when it is plastic deformed by horizontal rolls 3 (angle of capture α in Fig. 6). The limitation for R scc in this case is the exclusion of the rear end of the roll of the work roll of the horizontal stand, i.e. the condition R sc is greater than R g (in the case of several radii R i , the value of the last of them R i is greater than R g ), where R g - radius of the work roll of the horizontal stand.
Если в клети ШПС г. п. используют калиброванные вертикальные валки 2 (фиг. 2), в качестве ограничения значения hпк, hзк и hи выступает ширина дна калибра, обычно равная исходной толщине прокатываемого сляба. Таким образом hзк меньше или равно Hо-Hр, значение hпк меньше или равно hзк и значение hи меньше или равно hпк.If the cage of claim PNS. Calibrated using vertical rolls 2 (FIG. 2) as the limit value h nk, h and h sk and extends the width of the caliber bottom, usually equal to the original thickness of the rolled slab. Thus, h sk is less than or equal to H about —H p , the value of h pc is less than or equal to h sk and the value of h and less than or equal to h pc .
Значения Ri и число участков i с разными радиусами назначают исходя из величины hзк, ее обеспечения на длине lзк (центральном угле αзк) и плавного сочленения профилированного и основного участков сектора 8.The values of R i and the number of sections i with different radii are assigned based on the value of h sz , its provision over the length l sk (central angle α sk ) and the smooth articulation of the shaped and main sections of
Применение цилиндрических профилированных поверхностей на концевых участках сектора 8 обусловлено описанной (фиг. 9) спецификой потери концевыми участками раската устойчивости. Эта специфика состоит в том, что максимальные значения отклонений сечения раската при потере им устойчивости имеют место на его торцевых участках (Sпк и Sзк на фиг. 9). Следовательно, поперечный пластический изгиб концевых участков раската должен быть таким, чтобы создаваемое им повышение сопротивления раската потере устойчивости на его концевых участках постоянно нарастало и достигало максимального значения на торцевой части раската. Это условие может быть выполнено, если концевой участок раската изогнут по кривой второго порядка. Изготовление сектора 8 с профилированными цилиндрическими поверхностями на концевых частях отвечает (см. фиг. 10) выполнению указанного условия, к тому же облегчает сам процесс изготовления сектора 8. Изготовление сектора 8, например, с профилированной плоской поверхностью на концевых участках (по хорде) не обеспечивает выполнение указанного условия (см. фиг. 11 при протяженности хорды, равной половине отмеченной на этой схеме). Изготовление сектора 8 с профилированной поверхностью, образованной, например, параболой, неоправданно усложняет процесс изготовления сектора.The use of cylindrical profiled surfaces at the end sections of the
Способ полосовой горячей прокатки осуществляют следующим образом. The method of strip hot rolling is as follows.
Горячий сляб (заготовка) после нагрева в печи (после МНЛЗ в случае прямой прокатки) подают в технологическую линию ШПС г.п., в которой осуществляют уменьшение его толщины путем многократной пластической деформации горизонтальными валками и уменьшение ширины раскатов путем многократной пластической деформации вертикальными валками. The hot slab (billet) after heating in the furnace (after the continuous casting machine in the case of direct rolling) is fed to the ShPS production line of the settlement in which its thickness is reduced by repeated plastic deformation by horizontal rolls and the width of the rolls is reduced by repeated plastic deformation by vertical rolls.
Перед очередной пластической деформацией вертикальными валками 2 (фиг. 1) раскату 1 придают форму, показанную на фиг. 1, т.е. осуществляют местный поперечный пластический изгиб участков раската, при этом сечение раската 1 отклоняют вверх от положения, полученного раскатом после деформации горизонтальными валками 3 в предыдущем проходе. Здесь отметим, что на полунепрерывных ШПС г.п. обычно применяют последовательность прокатки по схеме VH, где V - деформация вертикальными валками, H - горизонтальными валками. Before the next plastic deformation by the vertical rolls 2 (FIG. 1), the roll 1 is molded into the shape shown in FIG. 1, i.e. carry out local transverse plastic bending of the sections of the roll, while the cross section of the roll 1 is deflected upward from the position obtained by the roll after deformation by
При этом передний конец раската отклоняют вверх на величину hпк от исходного положения путем его пластического изгиба на длине lпк, задний конец раската отклоняют вверх на величину hзк от исходного положения путем его пластического изгиба на длине lзк и на основном теле раската по его длине lо с шагом tи осуществляют отклонение сечения раската вверх на величину hи путем пластического изгиба на длине lи. Шаг tи принимают больше шага расположения роликов рольганга K, тем самым исключают неустойчивое транспортирование раската 1 по роликам рольганга (фиг. 1).In this case, the front end of the roll is deflected upwards by an amount of h pc from the initial position by plastic bending along the length of l pc , the rear end of the roll is deflected upward by an amount of h pc from the initial position by its plastic bending along the length of l pc and on the main body of the roll along length l about with a step t and carry out the deviation of the section of the roll up by the value of h and by plastic bending along the length l and . Step t and take more than the step of the location of the rollers of the roller table K, thereby eliminating the unstable transportation of the roll 1 along the rollers of the roller table (Fig. 1).
Для относительно толстого раската (например, толщиной 100...150 мм) осуществляют отмеченный поперечный пластический изгиб только концевых участков раската, придавая раскату перед пластической деформацией вертикальными валками 2 форму, показанную на фиг. 2. For a relatively thick roll (for example, 100 ... 150 mm thick), the marked lateral plastic bending of only the end sections of the roll is carried out, giving the roll before plastic deformation by
После пластической деформации вертикальными валками 2 раскат 1 подают для пластической деформации горизонтальными валками 3 (фиг. 1 и 2). After plastic deformation by
При реализации настоящего способа горячей прокатки не имеет значения форма бочки применяемых вертикальных валков (некалиброванные на фиг. 1 или калиброванные на фиг. 2). Значение имеют лишь ограничения, накладываемые калиброванными вертикальными валками на величины hпк и hзк, что было отмечено выше.When implementing the present method of hot rolling, the barrel shape of the vertical rolls used (not calibrated in Fig. 1 or calibrated in Fig. 2) does not matter. Only the restrictions imposed by calibrated vertical rolls on the values of h pc and h sk are of significance , as was noted above.
Основу настоящего способа горячей прокатки составляет исключение следующих явлений, происходящих в процессе пластической деформации раската вертикальными валками. The basis of this method of hot rolling is the exclusion of the following phenomena occurring in the process of plastic deformation of the roll with vertical rolls.
Известно (фиг. 9), что при входе ПК раската длиной lп в вертикальные валки отсутствует передняя внешняя зона и при определенных обжатиях раскат теряет устойчивость, изгибаясь с отклонением торца на максимальную величину Sпк. Потере раскатом устойчивости в этом случае препятствует основное тело раската lо, поэтому по мере прохождения ПК раската вертикальных валков значение S уменьшается, стабилизируясь на каком-то значении Sо после прохождения длины lпк от начала раската.It is known (Fig. 9) that at the entrance of a roll-out PC of length l p to the vertical rolls, there is no front external zone and, with certain reductions, the roll loses stability, bending with the end face deflected by a maximum value of S pc . The loss of stability by the roll in this case is prevented by the main roll of the roll l о , therefore, as the PC rolls the roll of vertical rolls, the S value decreases, stabilizing at some value of S о after passing the length l pc from the start of the roll.
По мере выхода ЗК раската из вертикальных валков отсутствует задняя внешняя зона и при определенных обжатиях раскат теряет устойчивость, изгибаясь в возрастающей степени по мере приближения торца ЗК раската к выходу из очага деформации. Максимальное значение отклонения сечения раската (изгиба из-за потери раскатом устойчивости) достигает величины Sзк на торце заднего конца раската в момент его выхода из очага деформации. В целом интенсивное возрастание величины отклонения сечения раската от Sо (на основной его длине lо) до значения Sзк на заднем участке раската происходит в основном на длине lзк от торца ЗК раската.As the ZK roll of the roll from the vertical rolls is absent, the rear external zone is absent and with certain reductions, the roll loses stability, bending to an increasing degree as the end of the ZK roll roll approaches the exit from the deformation zone. The maximum value of the deviation of the roll section (bending due to loss of stability by the roll) reaches the value of S zk at the end of the rear end of the roll at the moment of its exit from the deformation zone . In general, an intensive increase in the deviation of the section of the roll from S о (at its main length l о ) to the value of S Зк in the rear section of the roll occurs mainly at a length l Зк from the end of the ЗК of the roll.
Именно отмеченные отклонения Sпк, Sо и Sзк сечения раската в процессе пластической деформации вертикальными валками препятствуют, как уже отмечалось, реализации в этих клетях обжатий, превышающих 0,48 Hр.It is the marked deviations S pc , S o and S cc of the roll section in the process of plastic deformation by vertical rolls that prevent, as already noted, the implementation in these stands of reductions exceeding 0.48 H p .
Известно (из сопротивления материалов), что при параллельном переносе осей (если одна из осей - центральная) осевые моменты инерции сечения меняются на величину, равную площади сечения на квадрат расстояния между осями. It is known (from the resistance of materials) that in the case of parallel transfer of the axes (if one of the axes is central), the axial moments of inertia of the section change by an amount equal to the area of the section per square of the distance between the axes.
Известно (из сопротивления материалов), что устойчивость стержня возрастает прямо пропорционально росту момента инерции сечения. It is known (from the resistance of materials) that the stability of the rod increases in direct proportion to the increase in the moment of inertia of the section.
Таким образом, в настоящем способе полосовой горячей прокатки путем описанного местного отклонения участков раската на величины hпк, hи и hзк увеличивают момент инерции сечения раската, повышают устойчивость всех его участков при реализации пластической деформации вертикальными валками. На этой основе увеличивают обжатие раската по ширине (его редуцирование).Thus, in the present process the hot rolling strip described by local deviation portions on peal value h nk, and h and h sk increase the moment of inertia of roll, increase the stability of all its parts when implementing the plastic deformation of the vertical rolls. On this basis, the compression of the roll is increased in width (its reduction).
Уже описанные приемы повышения сопротивления раската потере устойчивости в процессе пластической деформации вертикальными валками, состоящие в осуществлении перед деформацией этими валками местного поперечного пластического изгиба отдельных участков раската, наиболее эффективно реализуют с использованием устройства 7, представленного на фиг 6 и 7. Устройство 7 располагают в технологической линии ШПС г.п. на стороне подачи раската на пластическую деформацию вертикальными валками (фиг. 3-5). При этом в случае полунепрерывного ШПС г. п. с двумя клетями с вертикальными валками 2, расположенными с обеих сторон клети с горизонтальными валками 3 (фиг. 4), устройства 7 с обеих сторон подачи раската в вертикальные клети. The already described methods of increasing the resistance of the roll to the loss of stability in the process of plastic deformation by vertical rolls, consisting in the local deformation of individual sections of the roll before deformation by these rolls, are most effectively implemented using the device 7 shown in Figs. 6 and 7. The device 7 is located in the technological ShPS lines on the supply side of the roll for plastic deformation by vertical rolls (Fig. 3-5). In this case, in the case of a semi-continuous SHPS of a settlement with two stands with
Перед началом работы устройства 7 полости 20 и 21 гидроцилиндров 18 (фиг. 7) находятся под давлением и поршни 19 через плунжеры 22 отжимают сектор 8 вверх так, что он не соприкасается с раскатом 1; при этом ролик 13 расположен на уровне рольганга 9 или немного ниже его. Before starting the operation of the device 7, the
По команде открывают полости 21 на слив. Под действием давления в полостях 20 гидроцилиндров 18 сектор 8 и плита 12 с приводом 11 опускаются и поршни 19 через штоки 22 прижимают сектор 8 к раскату 1 с верхней его поверхности. Одновременно с этим от корпуса цилиндров 18 через раму 15 ролик 13 прижимают к раскату с нижней его поверхности. Отмеченные перемещения по вертикали сектора 8 и ролика 13 реализуются благодаря их соединению с разными подвижными частями гидроцилиндров 18: ролика 13 через раму 15 с корпусом этих гидроцилиндров, сектора 8 со штоками 22 этих же гидроцилиндров. Под действием сил трения раската 1 о ролики 9 рольганга и сил трения между сектором 8 и раскатом 1 происходит поворот сектора 8 вместе с осью 10 в опорах этой оси. Для исключения проскальзывания сектора 8 относительно верхней поверхности раската 1 и последнего относительно роликов 9 рольганга приводом 11 через шестерни 23 и 24 поворачивают сектор 8, синхронизируя скорость его поворота со скоростью движения раската. При этом ролик 13 обкатывается свободно по нижней поверхности раската 1. Кроме того, привод 11 сектора 8 используют для выставления сектора 8 во вполне конкретное положение перед встречей с раскатом 1. On command, open the
Таким образом, раскат 1 перемещается по роликам 9, будучи зажатым между поверхностью сектора 8 и роликом 13. Thus, the roll 1 moves along the rollers 9, being sandwiched between the surface of the
При входе в контакт с раскатом 1 одной из профилированных поверхностей сектора 8, расстояние от которой до оси сектора 10 меньше радиуса Rс, ролик 13 начинает перемещаться вверх, отжимая также вверх раскат 1, тем самым осуществляют местную пластическую деформацию поперечного изгиба раската. Указанный местный поперечный пластический изгиб раската прекращается с наступлением равенства между расстоянием от оси сектора до профилированной поверхности и значением радиуса сектора Rс или в момент выхода концевого участка раската 1 из контакта с роликом 13 и сектором 8. При этом усилие, необходимое для местного поперечного пластического изгиба раската, создают гидроцилиндрами 18. Это усилие полностью замыкается на штоках 22 и не передается на корпус 16 и на фундамент. Корпус 16 в процессе работы устройства 17 используют для направленного перемещения вверх-вниз рамы 15 по соответствующим направляющим, пружины 17 амортизируют удар при опускании рамы 15.Upon contact with the roll 1 of one of the profiled surfaces of
Местный поперечный пластический изгиб на примере переднего (по отношению к последующей деформации раската по ширине вертикальными валками) концевого участка раската 1 осуществляют следующим образом (фиг. 10). Раскат толщиной Hр перемещается со скоростью Vр по роликам рольганга. Ось 10 сектора 8 расположена в точке Oс, ось ролика 13 - в точке O. В момент, когда торец Tр раската находится на расстоянии m, примерно равном l + lпк (см. фиг. 10), сектор 8 вводят в контакт с верхней поверхностью раската путем перемещения оси 10 из положения Oс в O'с. Одновременно от привода поворота 11 сектору 8 придают угловое вращение со скоростью ωc, равной Vр/Rс. В момент, когда сечение O'сА сектора 8 расположится вертикально, профилированная поверхность АБ сектора 8 начнет входить в контакт с раскатом. По мере дальнейшего поворота сектора 8 точка А переместится в положение А', точка Б в положение Б', ось O ролика 13 поднимется из положения O в положение O' при неизменном положении оси сектора 8 (в положении O'с) и переднему участку раската 1 протяженностью lпк будет придана форма, показанная на фиг. 10, за счет поперечного пластического изгиба сечения с его отклонением вверх на величину hпк от исходного положения, отмеченного на фиг. 10 пунктиром. В свою очередь указанное исходное положение раскат получает после деформации горизонтальными валками 3 (на фиг. 1, 2 и 6).Local transverse plastic bending on the example of the front (with respect to the subsequent deformation of the roll along the width of the vertical rolls) of the end section of the roll 1 is as follows (Fig. 10). The roll with a thickness of H p moves with a speed of V p along the rollers of the roller table. The
Аналогичные операции и в описанной последовательности осуществляют при поперечном пластическом изгибе заднего (по отношению к последующей деформации раската по ширине вертикальными валками) конца раската. Отличие состоит лишь в протяженности этого участка раската lзк, величине hзк отклонения торца раската вверх от исходного положения и движении раската и повороте сектора в направлениях, противоположных в сравнении с показанными на фиг. 10.Similar operations and in the described sequence is carried out with a transverse plastic bending of the rear (with respect to the subsequent deformation of the roll along the width of the vertical rolls) end of the roll. The only difference is the length of this section of the roll lzk , the value h hk of the deviation of the butt end of the roll up from the initial position and the movement of the roll and the rotation of the sector in directions opposite to those shown in FIG. ten.
Описанные приемы поперечного пластического изгиба концевых участков раската в указанной последовательности наиболее предпочтительны при прокатке на полунепрерывных ШПС г.п. (на фиг. 3 и 4), т.к. осуществляются без остановки раската. The described methods of transverse plastic bending of the end sections of the roll in the indicated sequence are most preferable when rolling on semicontinuous SHPS gp (in Figs. 3 and 4), because carried out without stopping the roll.
Реализация этих же приемов на непрерывном ШПС г.п. (фиг. 5) для поперечного пластического изгиба переднего участка раската требует остановки раската и его реверсивного движения по рольгангу под устройством 7, что реализуемо, но не всегда желательно. The implementation of the same techniques for continuous ShPS (Fig. 5) for the transverse plastic bending of the front section of the roll requires stopping the roll and its reverse movement along the rolling table under the device 7, which is feasible, but not always desirable.
Поэтому для поперечного пластического изгиба переднего участка раската при прокатке на непрерывном ШПС г.п. поступают, например, следующим образом. Сектор 8 приводом поворота 11 предварительно устанавливают так, что луч OсБ сектора расположен вертикально (совпадает с осью OсO на фиг. 10). Раскат движется со скоростью Vр в направлении, противоположном отмеченному на фиг. 10. Ролик 13 предварительно поднимают, переводя его центр из положения O в O', сектор 8 предварительно опускают из положения Oс в O'с (на фиг. 10). В момент входа переднего конца раската в контакт с роликом 13 и сектором 8 осуществляют пластический изгиб торцевой части переднего участка раската и, по мере того, как торец раската изгибается вверх на величину hпк приводом 11 поворачивают сектор 8 в направлении движения раската с угловой скоростью ωc, равной Vр/Rс (направление ωc противоположно показанному на фиг. 10). По мере поворота сектора 8 осуществляют управляемое перемещение ролика 13 вниз, из положения O' в положение O на фиг. 10 при неизменном положении сектора 8 (в положении O'с).Therefore, for the transverse plastic bending of the front section of the roll when rolling on continuous ShPS come, for example, as follows.
Реализацией перечисленных приемов с помощью устройства 7 осуществляют поперечный пластический изгиб концевых участков раската 1 на полунепрерывных (фиг. 3 и 4) и непрерывных (фиг. 5) ШПС г.п., придавая раскату 1 перед пластической деформацией вертикальными валками 2 форму, показанную на фиг. 2. The implementation of these methods using the device 7 carry out transverse plastic bending of the end sections of the roll 1 into semi-continuous (Fig. 3 and 4) and continuous (Fig. 5) SHPS cp, giving the roll 1 before plastic deformation by
Эффект повышения устойчивости раската при пластической деформации его вертикальными валками усиливают, для чего осуществляют местные поперечные пластические изгибы длиной lи с шагом tи на основной длине lо раската. Необходимость в указанных местных изгибах раската особенно возникает на полунепрерывных ШПС г.п., использующих в технологической линии операцию промежуточной перемотки подката (установку coilbox, в которой в основном осуществляют сматывание и разматывание подката толщиной около 25 мм), а также во всех тех случаях, когда толщина раската в черновых проходах становится малой (на уровне 30...80 мм и ниже) и когда осуществляют пластическую деформацию вертикальными валками в первых чистовых проходах.The effect of increasing the stability of the roll during plastic deformation by its vertical rolls is enhanced, for which local transverse plastic bends of length l and with pitch t and on the main length l of the roll are carried out. The need for the indicated local bends of the roll especially arises in semicontinuous ShPS of the city using the intermediate rewind operation in the production line (coilbox installation, in which the roll is mainly unwound and unwound with a thickness of about 25 mm), as well as in all those cases when the thickness of the roll in rough passes becomes small (at the level of 30 ... 80 mm and below) and when plastic deformation is carried out by vertical rolls in the first finishing passes.
Для реализации этого приема используют наличие профилированной поверхности в середине сектора 8 (фиг. 8). При необходимости осуществлять местный поперечный пластический изгиб наиболее тонких раскатов (например, при использовании деформации вертикальными валками в первых чистовых клетях) применяют сектор 8 с профилированной поверхностью в середине, выполненной радиусом Rи, существенно большим Rс (см. фиг. 12). В остальных случаях (т.е. в основном) применяют сектор 8 с профилированной плоской поверхностью в середине, т.е. образованной хордой (фиг. 8 и 11).To implement this technique use the presence of a profiled surface in the middle of sector 8 (Fig. 8). If necessary, to carry out local transverse plastic bending of the thinnest peals (for example, when using deformation by vertical rolls in the first finishing stands),
Местный поперечный пластический изгиб раската осуществляют следующим образом (фиг. 11 и 12). Перед осуществлением этого изгиба предварительно сектор 8 поворачивают в положение, когда луч сектора OсБ расположится на линии OсО (строго говоря, это не обязательно, но желательно для более точного выполнения уже отмеченного условия, что tи больше K). В этом положении сектор 8 переводят из положения оси в Oс в положение O'с (см. пунктир на фиг. 11 и 12) и в момент соприкосновения сектора с раскатом включают привод 11 для поворота сектора с угловой скоростью ωc , равной Vр/Rс. По мере поворота сектора 8 ролик 13 совершает перемещение по вертикали в начале из положения O в O', пока профилированная поверхность не расположится симметрично относительно оси OсO, затем из положения O' в O, до выхода профилированной поверхности из контакта с раскатом. В конечном результате осуществляют местный поперечный пластический изгиб раската на длине lи с максимальным отклонением его сечения вверх от исходного положения на заданную величину hи (см. на фиг. 1, 11 и 12). Тем самым создают условия для реализации существенно больших (в 2...3 раза и более) усилий прокатки в процессе пластической деформации раската вертикальными валками без потери раскатом устойчивости, т.е. создают условия для реализации больших обжатий по ширине раската в сравнении с обжатиями, при которых выполняется известное ограничение ΔB меньше 0,48 Hр.Local transverse plastic bending of the roll is as follows (Fig. 11 and 12). Pivoted to a position where the beam sector with B O O located on the line O (strictly speaking, it is not necessary, but it is desirable to more accurately fulfill the conditions already noted that t and more K) before implementation of the
Таким образом, предложенный способ полосовой горячей прокатки и ширикополосовой стан горячей прокатки для его осуществления позволяют широко использовать повышенные обжатия в процессе пластической деформации относительно тонкого раската вертикальными валками без боязни потери этим раскатом устойчивости. Благодаря этому реализуют повышенные обжатия раската по ширине (редуцирование по ширине) во всей технологической линии ШПС г.п., где установлены клети с вертикальными валками, и особенно в последних черновых проходах. Последнее в целом повышает эффективность редуцирования металла по ширине в процессе широкополосовой горячей прокатки, снижает потери металла с обрезью, создает условия для повышения производительности МНЛЗ за счет уменьшения разнообразия отливаемых слябов по ширине. Для реализации предложенного способа необходимо относительно простое усовершенствование технологической линии широкополосового стана горячей прокатки. Thus, the proposed method of strip hot rolling and a wide-strip hot rolling mill for its implementation make it possible to widely use increased reductions in the process of plastic deformation of relatively thin roll by vertical rolls without fear of loss of stability by this roll. Due to this, increased roll-out reductions in width (reduction in width) are realized in the entire technological line of the ShPS of the settlement where stands with vertical rolls are installed, and especially in the last rough passages. The latter generally increases the efficiency of metal reduction in width during the process of broadband hot rolling, reduces metal loss with cutting, creates the conditions for increasing the productivity of continuous casting machines by reducing the variety of cast slabs in width. To implement the proposed method requires a relatively simple improvement of the technological line of a broadband hot rolling mill.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99110459A RU2154538C1 (en) | 1999-05-17 | 1999-05-17 | Method for hot strip rolling and wide strip rolling mill for performing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99110459A RU2154538C1 (en) | 1999-05-17 | 1999-05-17 | Method for hot strip rolling and wide strip rolling mill for performing the same |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2154538C1 true RU2154538C1 (en) | 2000-08-20 |
Family
ID=20220018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99110459A RU2154538C1 (en) | 1999-05-17 | 1999-05-17 | Method for hot strip rolling and wide strip rolling mill for performing the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2154538C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2511159C1 (en) * | 2013-01-10 | 2014-04-10 | Александр Иванович Трайно | Wide strip manufacturing method |
-
1999
- 1999-05-17 RU RU99110459A patent/RU2154538C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Revue de Metallurgie - CIT, 1986, v.83, N 10, c.781-787. "Jron and steel Engineer", 1991, v.68, N 6, p.25-39. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2511159C1 (en) * | 2013-01-10 | 2014-04-10 | Александр Иванович Трайно | Wide strip manufacturing method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8001846A (en) | DEVICE AND METHOD FOR REDUCING THE THICKNESS OF A METAL TRACK | |
| AU2006326711B2 (en) | Method for the continuous casting of thin metal strip and continuous casting installation | |
| US4852383A (en) | Press apparatus for reducing widths of hot slabs | |
| US4406141A (en) | Straightening apparatus for steel pipes and the like | |
| US4074557A (en) | Metal extrusion process with high reduction | |
| US4942753A (en) | Process and apparatus for rolling structural shapes | |
| JPS59110402A (en) | Method and device for rolling strip | |
| US4334419A (en) | Method for rolling steel sections having flanges or flange-like portions | |
| DE69623343T2 (en) | ROLLING MILL, ROLLING METHOD AND ROLLING MACHINE | |
| RU2154538C1 (en) | Method for hot strip rolling and wide strip rolling mill for performing the same | |
| KR101187363B1 (en) | Optimised shift strategy as a function of strip width | |
| US7334446B1 (en) | Method for producing a striplike pre-material made of metal, especially a pre-material which has been profiled into regularly reoccurring sections, and device therefor | |
| US4712414A (en) | Rolling method of plate-like stock material by edger, and continuous hot rolling mill | |
| US4920777A (en) | Method and reversing mill train for rolling particularly sheet piles | |
| CA2243702C (en) | Process and device for producing pipes as per the uoe-process | |
| SU1667955A1 (en) | Method for longitudinal rolling | |
| US3253446A (en) | Reverse angle planetary mill | |
| RU2182050C2 (en) | Method for hot rolling of strip | |
| JPS6293016A (en) | Adjusting device for plate shape of rolling stock | |
| SU915991A1 (en) | Method of controlling cross section and shape of strip at rolling in multiroll stands | |
| SU816640A1 (en) | Mill for rolling variable cross section shapes | |
| RU2277022C1 (en) | Sheet rolling method and apparatus for performing the same | |
| JP2626330B2 (en) | Edger rolling mill for H-section steel rolling | |
| JPH08197108A (en) | Manufacture of rolled channel | |
| SU1080889A1 (en) | Method of hot rolling of strips and apparatus for making sectional projections on blank ends |