RU2154087C1

RU2154087C1 - Process of production of mazut from low-sulfur and/or sulfur, and/or high-sulfur crude oils

Info

Publication number: RU2154087C1
Application number: RU99120760A
Authority: RU
Original assignee: Сейфулов Рашид Ваисович
Priority date: 1999-10-06
Filing date: 1999-10-06
Publication date: 2000-08-10

Abstract

FIELD: petroleum processing. SUBSTANCE: crude oil is subjected to electrodesalting and dehydration in special- construction electrical dehydrators, atmosphere distillation to run off straight-run gasoline, kerosene, and diesel fractions and to discharge mazut fraction. At least in atmosphere distillation process, steam used as heat carrier is produced in steam generator. Because of heat exchange, basically in the course of crude oil distillation process, steam is condensed to form condensate recycling in system. Steam used in processes, at least partly is formed by superheating of water provided by combustion of associated gas and/or process gas from straight crude oil distillation processes and/or from thermodestructive secondary processes in processing of intermediate products. . Gas is fed into gas network at temperature 50-70 C and pressure 3-5 kg/sq.cm and, prior to be combusted, is heated to temperature at least 100 C. 60-85% of gas is burned in process installation furnaces and 15-40% of gas is burned in stem generator. Recycling condensate is used as water after addition of required amount of chemically purified crude water. For heating the later and/or original crude oil, residual heat of waste steam and/or steam condensate, and/or mazut withdrawn from atmosphere column is used. EFFECT: improved characteristics of mazuts, in particular increased flash temperature and viscosity, due to fuller removal of light products; increased economical efficiency of process. 15 cl, 1 tbl

Description

Изобретение относится к нефтепереработке, а именно к способам получения мазута из нефтей с различным содержанием серы. The invention relates to oil refining, and in particular to methods for producing fuel oil from oils with different sulfur contents.

Известен принятый в качестве наиболее близкого аналога способ получения мазута из малосернистых, и/или сернистых, и/или высокосернистых нефтей, включающий термические и термодеструктивные технологические процессы переработки: электрообессоливания и обезвоживания нефти в электродегидраторах, атмосферной перегонки с выводом промежуточных продуктов: прямогонных бензиновых, керосиновых, дизельных фракций и выводом фракций мазута с использованием, по крайней мере, в процессе атмосферной перегонки в качестве теплоносителя пара, получаемого в парогенераторе, и образованием конденсата, по крайней мере частично возвратного, в результате отбора теплоты, преимущественно при протекании технологических процессов перегонки нефти (см., например, Эрих В.Н., Расина М.Г., Рудин М.Г., Химия и технология нефти и газа, Ленинград, Химия, Л.О., 1985, стр. 385-398). Known accepted as the closest analogue is a method of producing fuel oil from low-sulfur, and / or sulfur, and / or high-sulfur oils, including thermal and thermo-destructive technological processes for processing: electric desalting and dehydration of oil in electric dehydrators, atmospheric distillation with the conclusion of intermediate products: straight-run gasoline, kerosene , diesel fractions and the withdrawal of fuel oil fractions using, at least in the process of atmospheric distillation as a heat carrier, steam in the steam generator, and the formation of condensate, at least partially returnable, as a result of heat extraction, mainly during the course of oil distillation processes (see, for example, Erich V.N., Rasina MG, Rudin MG, Chemistry and technology of oil and gas, Leningrad, Chemistry, L.O., 1985, pp. 385-398).

Недостатками известного способа являются высокие энергозатраты, а также высокая себестоимость вследствие необходимости приобретения пара, необходимого на отдельных стадиях производства вне этого производства, а также значительные неоправданные потери тепла отходящих потоков переработки вследствие сжигания на факеле топливного газа, что, кроме того, приводит к ухудшению экологической обстановки. The disadvantages of this method are the high energy costs, as well as the high cost due to the need to purchase the steam required at certain stages of production outside this production, as well as significant unjustified heat losses from the processing effluent due to fuel gas flaring, which, in addition, leads to environmental degradation the setting.

Задачей настоящего изобретения является снижение энергоемкости и себестоимости производства за счет использования в ряде производственных процессов пара собственной выработки, а также обеспечения рационального использования тепла отходящих потоков переработки и сокращения количества сжигаемого на факеле топливного газа, улучшение экологической обстановки в регионе при одновременном снижении потребного количества химически очищенной воды и обеспечении более глубокой переработки нефти. The objective of the present invention is to reduce the energy intensity and cost of production due to the use of steam of own production in a number of production processes, as well as ensuring the rational use of heat from the processing effluent and reducing the amount of fuel gas flared, improving the environmental situation in the region while reducing the amount of chemically cleaned water and providing deeper oil refining.

Задача решается за счет того, что в способе получения мазута из малосернистых, и/или сернистых, и/или высокосернистых нефтей, включающем термические и термодеструктивные технологические процессы переработки: электрообессоливания и обезвоживания нефти в электродегидраторах, атмосферной перегонки с выводом промежуточных продуктов: прямогонных бензиновых, керосиновых, дизельных фракций и выводом фракций мазута с использованием, по крайней мере, в процессе атмосферной перегонки в качестве теплоносителя пара, получаемого в парогенераторе, и образованием конденсата, по крайней мере частично возвратного, в результате отбора теплоты, преимущественно при протекании технологических процессов перегонки нефти, согласно изобретению используемый в технологических процессах пар, по крайней мере, частично получают путем сжигания содержащегося в сырье попутного газа и/или топливно-технологического термических процессов переработки нефти, и/или термодеструктивных процессов переработки нефти и/или промежуточных продуктов, который подают в сеть с температурой 50-70^oC и давлением 3-5 кг/см², причем перед сжиганием газ подогревают до температуры не ниже 100^oC, при этом 60-85% газа сжигают в печах технологических процессов, а 15-40% газа сжигают в парогенераторе с использованием в качестве воды возвратного конденсата с добавлением химически очищенной сырой воды, по крайней мере, в количестве, необходимом для возмещения невозвращаемого конденсата, при этом для подогрева химически очищенной сырой воды и/или исходной нефти используют остаточную теплоту отработанного в технологических процессах перегонки нефти пара, и/или парового конденсата, и/или выводимого с атмосферной колонны мазута.The problem is solved due to the fact that in the method of producing fuel oil from low-sulfur, and / or sulfur, and / or high-sulfur oils, including thermal and thermo-destructive technological processes of processing: electric desalting and dehydration of oil in electric dehydrators, atmospheric distillation with the conclusion of intermediate products: straight-run gasoline, kerosene, diesel fractions and the withdrawal of fuel oil fractions using, at least in the process of atmospheric distillation, as a heat carrier, the steam obtained in the steam generator e, and the formation of condensate, at least partially returnable, as a result of heat extraction, mainly during oil distillation processes, according to the invention, the steam used in technological processes is at least partially obtained by burning associated gas contained in the feedstock and / or fuel -technological thermal processes of oil refining, and / or thermo-destructive processes of oil refining and / or intermediate products, which are fed into the network with a temperature of 50-70 ^o C and pressure 3- 5 kg / cm ² , and before combustion, the gas is heated to a temperature not lower than 100 ^o C, while 60-85% of the gas is burned in the furnaces of technological processes, and 15-40% of the gas is burned in a steam generator using return condensate as water with the addition of chemically purified raw water, at least in the amount necessary to compensate for non-returnable condensate, while the residual heat of steam and / or steam used in the technological distillation of crude oil is used to heat the chemically purified raw water and / or source oil condensate and / or fuel oil removed from the atmospheric column.

При этом электрообессоливание и обезвоживание нефти могут проводить в электродегидраторах пропусканием потока нефти через систему сетчато и/или ячеисто расположенных не менее чем в двух уровнях электродов, перекрывающих в совокупности высотный диапазон электродегидратора преимущественно в верхней половине высоты его корпуса, причем градиент высоты между уровнями электродов на пути восходящего потока нефти составляет 0,05-0,1 условного отрезка пути, совпадающего со средним вектором перемещения потока нефти в зоне наибольшего миделя электродегидратора, проходимого потоком за час перемещения со средней скоростью процесса электрообессоливания и обезвоживания, при этом электрообессоливание и обезвоживание нефти проводят в электродегидраторах с горизонтально-ориентированным корпусом цилиндрической или составной конфигурации и рабочим объемом 80-200 м³ или в электродегидраторах с корпусом сферической или сфероидальной, и/или эллипсовидной, и/или овоидальной, и/или каплевидной формы, или в электродегидраторах с цилиндрическим корпусом и выпуклокриволинейным и торцевыми участками, и/или тороидальной формы, или в электродегидраторах, продольную ось корпуса, по крайней мере, части которых ориентируют вертикально, или в электродегидраторах, продольную ось корпуса, по крайней мере, части которых ориентируют горизонтально или под углом к горизонту.In this case, electric desalting and dehydration of oil can be carried out in electric dehydrators by passing the oil flow through a system of mesh and / or mesh located at least in two levels of electrodes, which together cover the altitude range of the electric dehydrator mainly in the upper half of the height of its body, and the height gradient between the levels of the electrodes the path of the upward flow of oil is 0.05-0.1 conventional section of the path, which coincides with the average vector of movement of the oil flow in the zone of the greatest midship an electrodehydrator, which is driven by the flow during an hour of moving at an average speed of the process of electric desalting and dehydration, while electric desalting and dehydration of oil is carried out in electric dehydrators with a horizontally oriented cylindrical or composite body and a working volume of 80-200 m ³ or in electric dehydrators with a spherical or spheroidal body, and / or ellipsoidal and / or ovoid and / or drop-shaped, or in electric dehydrators with a cylindrical body and convex curvilinear and end and sections, and / or a toroidal shape, or in electric dehydrators, the longitudinal axis of the housing, at least parts of which are oriented vertically, or in electric dehydrators, the longitudinal axis of the housing, at least parts of which are oriented horizontally or at an angle to the horizontal.

При перегонке обессоленной нефти могут использовать колонны атмосферной перегонки, снабженные пакетами перекрестно-точных насадок, размещенными с высотным или высотно-угловым смещением адекватно температурным зонам конденсации паров, при этом, по крайней мере, часть пакетов размещены в зоне конденсации бензиновой фракции 120-180^oC, перегонку проводят при подаче нефти в колонны, по крайней мере, через два патрубка, тангенциально расположенные в корпусе колонны в зоне питания, снабженной внутренним цилиндрическим отражателем потока, диаметр которого соотносится с диаметром корпуса колонны в зоне питания как (0,59-0,75):1, а высотный диапазон ввода потоков нефти составляет 0,21-0,28 высоты колонны от низа днища колонны, вывод керосиновой фракции 140-240^oC осуществляют в высотном интервале колонны атмосферной перегонки, составляющем 0,58-0,81 от высоты колонны, считая от низа днища или с превышением соответственно нижней и верхней отметок диапазона вывода керосиновой фракции на величину, равную 0,37-0,53 от высоты колонны относительно оси ввода патрубков подачи нефти в зону питания колонны, вывод дизельной фракции 240-350^oC или дизельных фракций 240-300^oC и 300-350^oC осуществляют в высотном интервале колонны атмосферной перегонки, составляющем 0,32-0,62 от высоты колонны, считая от нижнего днища или с превышением нижней и верхней отметок диапазона вывода на величину, равную соответственно (0,06-0,12) и (0,23-0,41) от высоты колонны относительно оси ввода патрубков подачи нефти в зону питания колонны, подачу нефти в колонну атмосферной перегонки осуществляют через патрубки, расположенные с углом разведения точек пересечения осей патрубков с корпусом колонны в интервале 30-180^oC односторонней тангенциальной закруткой подаваемого потока, или подачу нефти в колонну атмосферной перегонки осуществляют через патрубки, ось и внутренняя горловина одного из которых ориентируют поток подаваемой через него нефти в зоне питания колонны непосредственно на пересечение с аналогичным потоком, подаваемым через другой патрубок преимущественно в зоне выхода его из внутренней горловины последнего, или подачу нефти в колонну атмосферной перегонки осуществляют через патрубки, оси которых ориентируют параллельно касательным к корпусу внутреннего цилиндрического отражателя с радиальным удалением от условной точки касания с корпусом отражателя на рассмотрение b, удовлетворяющее условию b ≥ 0,25 (R_к-R_о), где R_к - радиус колонны в зоне питания, R_о - радиус отражателя, или перегонку проводят в колонне, цилиндрический отражатель в зоне питания которой устанавливают эксцентрисистетом относительно продольной оси колонны, или перегонку проводят в колонне атмосферной перегонки, цилиндрический отражатель которой выполняют с переменным радиусом кривизны в поперечном сечении, или перегонку проводят в колонне атмосферной перегонки, цилиндрический отражатель которой соединяют с корпусом колонны кольцевой мембраной плоской, и/или ломаной, и/или криволинейной, и/или комбинированной конфигурации в поперечном сечении, или при перегонке используют колонну атмосферной перегонки, в которой пакеты перекрестно-точных насадок выполняют из пространственно деформированных элементов из листовой нержавеющей стали, причем высота пакетов обеспечивает перекрытие температурных градиентов 2-8^oC по высоте колонны, а площадь прохода паров через них составляет 38-81% относительно поперечного сечения колонны, при этом перегонку в колонне атмосферной перегонки проводят при скорости прохождения паров разгоняемых фракций, по крайней мере, равной 1,0-1,7 м/с.During distillation of desalted oil, atmospheric distillation columns equipped with cross-precision nozzle packs placed with a vertical or vertical-angular displacement can be used that are adequate to the temperature zones of vapor condensation, while at least some of the packages are placed in the condensation zone of the gasoline fraction 120-180 ^o C, distillation is carried out when oil is supplied to the columns through at least two nozzles tangentially located in the column body in the supply zone equipped with an internal cylindrical flow reflector, diameter which corresponds to the diameter of the column body in the feed zone as (0.59-0.75): 1, and the altitude range for introducing oil flows is 0.21-0.28 the height of the column from the bottom of the bottom of the column, the output of the kerosene fraction is 140-240 ^o C is carried out in the altitude range of the atmospheric distillation column of 0.58-0.81 of the column height, counting from the bottom of the bottom or exceeding the lower and upper marks of the output range of the kerosene fraction by an amount equal to 0.37-0.53 from the height of the column relative to the axis of entry of the oil supply pipes into the feed zone of the column, you water diesel fraction 240-350 ^o C or diesel fractions 240-300 ^o C and 300-350 ^o C carry out in the altitude range of the atmospheric distillation column, comprising 0.32-0.62 of the height of the column, counting from the bottom or in excess of the bottom and the upper marks of the output range by an amount equal to (0.06-0.12) and (0.23-0.41), respectively, from the height of the column relative to the axis of entry of the oil supply pipes into the supply zone of the column, oil is supplied to the atmospheric distillation column through nozzles located with the angle of dilution of the points of intersection of the axes of the nozzles with the housing m of the column in the range of 30-180 ^o C with a one-sided tangential swirl of the feed stream, or oil is supplied to the atmospheric distillation column through nozzles, the axis and inner neck of one of which orient the flow of oil supplied through it in the feed zone of the column directly to the intersection with a similar stream, fed through another nozzle mainly in the zone of exit from the inner neck of the latter, or oil is supplied to the atmospheric distillation column through nozzles whose axes I orient parallel to the tangent to the body of the inner cylindrical reflector with radial distance from the notional point of tangency with the reflector housing to the b, satisfying the condition b ≥ 0,25 (R _a _-R), where R _k - column radius zone power, _of R - radius the reflector, or distillation is carried out in a column, a cylindrical reflector in the supply zone of which is set by an eccentricity relative to the longitudinal axis of the column, or distillation is carried out in an atmospheric distillation column, the cylindrical reflector of which is performed with a variable radius m of curvature in the cross section, or distillation is carried out in an atmospheric distillation column whose cylindrical reflector is connected to the column body with an annular membrane of a flat and / or broken and / or curved and / or combined configuration in a cross section, or an atmospheric column is used for distillation distillation, in which packages of cross-precision nozzles are made of spatially deformed elements of sheet stainless steel, and the height of the packages provides overlapping temperature gradients 2 -8 ^o C along the height of the column, and the vapor passage through them is 38-81% relative to the cross section of the column, while distillation in the atmospheric distillation column is carried out at a vapor velocity of the accelerated fractions of at least 1.0-1, 7 m / s.

Компаундирование мазута могут проводить в одну, или две, или три стадии, при этом компаундирование на первой стадии проводят либо непосредственно в колонне атмосферной перегонки путем добавления в мазут первого потока прямогонной дизельной фракции и/или в технологическом трубопроводе, соединяющем колонну атмосферной перегонки с подачей в трубопровод первого потока прямогонной дизельной фракции, компаундирование на второй стадии проводят непосредственно в резервуаре хранения мазута путем подачи прямогонного мазута и/или дизельной фракции под избыточным давлением, при этом компаундирование в технологическом трубопроводе с дизельной фракцией ведут поэтапно или дискретно не менее чем через два патрубка, врезанных в основной трубопровод с различных сторон, и/или разнесенных по длине и ориентированных под острым углом по ходу смешиваемых фракций, причем при компаундировании используют патрубки ввода компонентов, смешиваемых с мазутом, расположенные в трубопроводе и обеспечивающие однонаправленную или встречно-направленную тангенциально вихревую закрутку смешиваемых потоков, или при компаундировании в трубопроводе во внутреннем сечении его на участке непосредственно после зоны расположения патрубков, подающих смешиваемое с мазутом дизельное топливо, устанавливают не менее одной зафиксированной крыльчатки, или при компаундировании в трубопроводе, во внутреннем сечении его устанавливают не менее двух крыльчаток со встречно-направленной закруткой лопастей, зафиксированных относительно корпуса трубопровода или неподвижно зафиксированных одна относительно другой с возможностью свободного совместного вращения при возникновении дисбаланса, создаваемых или вихревых противотоков, интенсифицирующих процесс компаундирования мазута, а при выводе мазута из колонны атмосферной перегонки отбор избыточной результирующей теплоты ведут преимущественно перед началом первой стадии компаундирования, вторую стадию компаундирования ведут в резервуаре хранения мазута путем прямого смешивания подаваемых в резервуар потоков мазута и дизельной фракции, либо через инжектор, вводимый в придонную зону резервуара при раздельной во времени подаче мазута и дизельной фракции, или на второй стадии компаундирования используют инжектор, который вводят в резервуар и фиксируют на жестком внутреннем патрубке в нижней трети центральной зоны резервуара с восходящим наклоном инжектируемого потока, или на первой стадии компаундирования в мазут добавляют дизельное топливо, выводимое из атмосферной колонны атмосферной перегонки, а на второй стадии компаундирования используют резервуар, инжектор в который вводят посредством тангенциально установленного патрубка, или компаундирование в резервуаре хранения мазута проводят посредством, по крайней мере, двух инжекторов, которые фиксируют на тангенциально установленных патрубках со встречной закруткой потоков, или посредством не менее двух инжекторов, которые подвижно с возможностью реактивного вращения устанавливают в нижней или придонной части резервуара. Compounding of fuel oil can be carried out in one, or two, or three stages, while compounding in the first stage is carried out either directly in the atmospheric distillation column by adding a straight-run diesel fraction to the fuel oil and / or in a process pipeline connecting the atmospheric distillation column to pipeline of the first straight-run diesel fraction stream, compounding at the second stage is carried out directly in the fuel oil storage tank by supplying straight-run heavy fuel oil and / or diesel fuel stocks under excessive pressure, while compounding in the technological pipeline with a diesel fraction is carried out in stages or discretely through at least two pipes cut into the main pipeline from different sides and / or spaced apart along the length and oriented at an acute angle along the mixed fractions, moreover when compounding, use the input pipes of the components mixed with fuel oil, located in the pipeline and providing unidirectional or opposite directional tangential vortex swirl mix flow, or when compounding in the pipeline in its internal section in the area immediately after the nozzle supply zone, which supplies diesel fuel mixed with heavy fuel oil, at least one fixed impeller is installed, or when compounding in the pipeline, at least two impellers with counter-directional swirling of blades fixed relative to the pipeline body or fixedly fixed one relative to another with the possibility of free joint of natural rotation when an imbalance occurs, created or vortex countercurrents intensifying the process of compounding the fuel oil, and when the fuel oil is removed from the atmospheric distillation column, the selection of excess resulting heat is carried out mainly before the first compounding stage begins, the second compounding stage is carried out in the fuel oil storage tank by direct mixing of the fuel oil supplied to the tank flows of fuel oil and diesel fraction, or through an injector introduced into the bottom zone of the tank when separated in time by fuel oil and diesel fraction, or in the second compounding stage, an injector is used, which is introduced into the tank and fixed on a rigid inner pipe in the lower third of the central zone of the tank with an upward slope of the injected flow, or at the first compounding stage diesel fuel removed from atmospheric is added to the fuel oil atmospheric distillation columns, and in the second compounding stage, a reservoir is used, the injector into which is introduced by means of a tangentially installed nozzle, or compounding in the fuel oil storage tank, they are carried out by means of at least two injectors which are fixed on tangentially installed nozzles with an opposite flow swirl, or by means of at least two injectors which are movably rotatably mounted in the lower or bottom part of the tank.

Могут использовать сырую воду из проточного и/или непроточного водоема, причем нагрев химически очищаемой воды, осуществляемый за счет отбора тепла возвратного парового конденсата, производят до или после выполнения очистки сырой воды от взвесей и после очистки возвратного парового конденсата от масляных загрязнений. Raw water can be used from a flowing and / or non-flowing reservoir, and chemically purified water is heated by taking heat from the return steam condensate before or after purification of the raw water from suspensions and after cleaning the return steam condensate from oil contaminants.

Могут использовать воду, например, из реки Урал с общей жесткостью 4,8 мг-экв/кг, общей щелочностью 3,4 мг-экв/кг, величиной pH 8,1 и содержанием железа 628 мг/кг, сульфатов (SO₄ ^-2) 1,78 мг-экв/кг, кремниевой кислоты 0,15 мг-экв/кг, кальция (Ca⁺²) 3,0 мг-экв/кг, магния (Mg⁺²) 1,8 мг-экв/кг и окисляемостью перманганатной 3,84-5,12 мг/кг по O₂, причем сырую воду на химическую очистку подают под давлением до 5 кг/см² на насосы сырой воды, по крайней мере, один из которых оставляют резервным, а затем прокачивают воду через два теплообменника с неподвижными трубчатыми решетками и подогревают воду до температуры 25-30^oC, причем, по крайней мере, в одном теплообменнике используют возвратный конденсат с температурой 80- 85^oC, при этом количество сырой воды, пропускаемой через этот теплообменник, регулируют до захолаживания конденсата до температуры 25-35^oC, а остальную часть сырой воды пропускают через другой теплообменник и нагревают ее до температуры 25-30^oC за счет использования в этом теплообменнике в качестве теплоносителя теплофикационной воды, имеющей температуру отопительной воды в соответствии с сезоном, а после подогрева воду направляют на фильтрование в механические фильтры с двухслойной загрузкой кварцевым песком и антрацитом и осуществляют удаление из воды взвешенных частиц до достижения водой прозрачности не менее 40 см, а затем осветленную воду подают на фильтры водород-катионитовые, загруженные сульфоуглем, и осуществляют удаление из воды солей жесткости до 1-2 мг-экв/кг постоянной и разрушение бикарбонат иона со снижением только карбонатной щелочности до 0,7 мг-экв/кг, после чего умягченную воду подают на предохраняющие фильтрат от проскоков кислотности буферные саморегулирующиеся фильтры, загруженные сульфоуглем, а затем воду направляют для удаления свободной углекислоты в декарбонизатор, загруженный кольцами Рашига, и осуществляют отделение воздуха с углекислым газом, который отводят в атмосферу, и подачу декарбонизированной воды самотеком в бак, после чего эту воду насосами прокачивают через двухступенчатые натрий-катионитовые фильтры, в фильтрах первой ступени производят удаление катионов жесткости до 0,1 мг-экв/кг, а во второй ступени осуществляют более глубокое удаление катионов жесткости Ca⁺², Mg⁺² до 0,01 мг-экв/кг с получением химически очищенной воды прозрачностью не менее 40 см, общей жесткостью 2-5 мг-экв/кг, содержанием железа в пересчете на Fe⁺³ до 300 мг/кг и величиной pH 8,0, после чего химически очищенную воду подают в баки, а затем насосами откачивают в парогенератор.They can use water, for example, from the Ural River with a total hardness of 4.8 mEq / kg, a total alkalinity of 3.4 mEq / kg, a pH of 8.1 and an iron content of 628 mg / kg, sulfates (SO ₄ ^{- 2} ) 1.78 mEq / kg, silicic acid 0.15 mEq / kg, calcium (Ca ⁺² ) 3.0 mEq / kg, magnesium (Mg ⁺² ) 1.8 mEq / kg and permanganate oxidation 3.84-5.12 mg / kg O ₂ , and raw water for chemical treatment is supplied under pressure up to 5 kg / cm ² to raw water pumps, at least one of which is left standby, and then pump water through two heat exchangers with fixed tube sheets and water is heated to a temperature of 25-30 ^o C, and at least one heat exchanger uses return condensate with a temperature of 80-85 ^o C, while the amount of raw water passed through this heat exchanger is controlled until the condensation cools to a temperature of 25- 35 ^o C, and the remainder of the raw water is passed through another heat exchanger, and heated to a temperature of 25-30 ^o C by using the heat exchanger as a heat carrier heating water having a temperature of the heating water in accordance with the season, and then preheated water is sent for filtration to mechanical filters with two-layer loading with quartz sand and anthracite and suspended particles are removed from the water until the water reaches a transparency of at least 40 cm, and then the clarified water is fed to hydrogen-cation exchange filters loaded with sulfonated coal and removed from water hardness salts up to 1-2 mEq / kg constant and destruction of the bicarbonate ion with a decrease in only carbonate alkalinity to 0.7 mEq / kg, after which softened water is fed to protect the filtrate from leakage acidity buffer self-regulating filters loaded with sulfonated charcoal, and then water is sent to remove free carbon dioxide in a decarbonizer loaded with Rashig rings, and air is separated with carbon dioxide, which is vented to the atmosphere, and decarbonized water is fed by gravity into the tank, after which this water is pumped they are pumped through two-stage sodium-cation exchange filters, in the filters of the first stage, hardness cations up to 0.1 mEq / kg are removed, and in the second stage a deeper removal of hardness cations Ca ⁺² , Mg ⁺² to 0.01 mEq / kg to obtain chemically purified water with a transparency of at least 40 cm, total hardness 2-5 mEq / kg, iron content in terms of Fe ⁺³ to 300 mg / kg and a pH value of 8.0, after which chemically purified water is supplied to the tanks, and then pumped to a steam generator.

По крайней мере, в период паводка могут осуществлять предварительную очистку воды, которую производят с использованием не менее двух осветлителей производительностью 250 м³/ч, двух мешалок известкового молока емкостью 15 м³ каждая, двух мерников коагулянта по 10 м³ каждый, ячейки мокрого хранения извести, преимущественно известкового теста емкостью 100 м³, ячейки известкового молока емкостью 60 м³ и насосов-дозаторов и/или центробежных насосов с дополнительными регулирующими заслонками, а химическую очистку воды производят только с использованием натрий-катионитовых фильтров, в которых производят также регенерацию фильтрующего материала солевым раствором с концентрацией 6-8%.At least during the flood period, they can pre-treat water that is produced using at least two clarifiers with a capacity of 250 m ³ / h, two lime milk mixers with a capacity of 15 m ³ each, two coagulant measuring tanks of 10 m ³ each, wet storage cells lime, mainly lime dough with a capacity of 100 m ³ , lime milk cells with a capacity of 60 m ³ and metering pumps and / or centrifugal pumps with additional control dampers, and chemical treatment of water is carried out only using Sodium cation exchange filters, in which the filter material is also regenerated with saline at a concentration of 6-8%.

Для химической очистки воды могут использовать механические фильтры в виде цилиндрических сосудов с внутренним антикоррозионным покрытием, преимущественно из эпоксидной смолы, с двумя стальными днищами сферической формы, в верхнем из которых размещен штуцер подачи исходной воды и верхнее распределительное устройство в виде лучей из полимерного материала для распределения воды по сечению фильтра, а на нижнем днище расположена дренажная система в виде коллектора со щелевыми трубками из нержавеющей стали, по оси которых образованы отверстия, перекрываемые кожухами со щелями шириной 0,25-0,4 мм, причем в верхней части корпуса фильтра образован люк для осмотра поверхности фильтрующего материала, а в нижней - лаз для монтажа и ремонта верхней и нижней дренажных систем, при этом на корпусе фильтра на уровне щелевых трубок расположен штуцер для гидроперегрузки, к фильтру подведены трубопроводы исходной воды, взрыхления, воздушник верхней и нижней дренажных систем, подсоединены манометры на входе и выходе коллектора, пробоотборники и вентили, а фильтрующую засыпку выполняют двухслойной, состоящей из слоя кварцевого песка высотой 700 мм и объемом 6,4 м³ и слоя антрацита высотой 500 мм и объемом 4,6 м³, при этом производительность фильтров устанавливают с учетом расхода воды на собственные нужды и приготовление регенерационных растворов не менее 200 м³/ч, скорость фильтрования при работе всех фильтров - не менее 7 м/ч и максимальной во время взрыхляющей промывки - не менее 10 м/ч при расходе на взрыхление сжатого воздуха 5 м³/ч и давлении до 1,5 кгс/см² используемые водород-катионитовые фильтры выполняют с площадью фильтрования не менее 7 м², диаметром не менее 3000 мм и высотой загрузки сульфоуглем, равной 2500 мм, причем фильтр оснащен верхним распределительным устройством в виде лучевой, равномерно распределяющей поток воды по поверхности фильтрующего материала системы, а внутреннюю поверхность фильтра выполняют с гуммировочным покрытием из резины, при этом производительность фильтра составляет не менее 80 т/ч, а скорость фильтрования - не менее 13 м/ч; используемые саморегулирующиеся буферные фильтры загружены сульфоуглем с высотой слоя загрузки 2000 мм и выполнены с верхним распределительным устройством в виде "стакан в стакане", причем производительность одного фильтра составляет не менее 180 м³/ч, а скорость фильтрования - не менее 25 м/ч; используемый декарбонизатор выполнен с нижним патрубком подвода воздуха, брызгоотделителем и патрубком отвода декарбонизированной воды, который соединяют с баком сбора этой воды емкостью не менее 400 м³; используют двухступенчатый натрий-катионитовый фильтр с верхним, состоящим из лучей и нижним распределительными устройствами, причем первую ступень этого фильтра выполняют составной из трех фильтров диаметром 3000 мм и загруженной фильтрующим материалом с высотой слоя 1900 мм, при этом производительность фильтра составляет не менее 90 м³/ч, а скорость фильтрования - не менее 25 м/ч, а вторую ступень фильтра выполняют составной из двух фильтров диаметром 2600 мм, загруженной фильтрующим материалом с высотой слоя 1200 мм, причем фильтр оснащен верхним распределительным устройством, и скорость фильтрования составляет не менее 34 м/ч, при этом во всех ионообменных фильтрах химической очистки воды на нижнем дренажном устройстве располагают слой антрацита высотой, превышающей уровень расположения лучей с перфорацией не менее чем на 10 см.For chemical water treatment, mechanical filters can be used in the form of cylindrical vessels with an internal anticorrosive coating, mainly made of epoxy resin, with two spherical steel bottoms, in the upper of which there is a feed water supply fitting and an upper distribution device in the form of beams made of polymer material for distribution water along the filter cross section, and on the lower bottom there is a drainage system in the form of a collector with slotted stainless steel tubes along the axis of which are formed holes covered by casings with slits 0.25-0.4 mm wide, and a hatch is formed in the upper part of the filter housing to inspect the surface of the filter material, and in the lower - a hole for mounting and repairing the upper and lower drainage systems, while on the filter housing at the level of the slit tubes, a fitting for hydroloading is located, source water pipes, loosening, an air vent of the upper and lower drainage systems are connected to the filter, pressure gauges at the inlet and outlet of the collector, samplers and valves are connected, and two filtering filling layer, consisting of a layer of quartz sand with a height of 700 mm and a volume of 6.4 m ³ and anthracite layer with a height of 500 mm and a volume of 4.6 m ³ , while the performance of the filters is set taking into account the water flow for own needs and the preparation of regeneration solutions of at least 200 m ³ / h, the filtration rate during operation of all filters is at least 7 m / h and the maximum during loosening washing is at least 10 m / h at a flow rate for loosening of compressed air of 5 m ³ / h and a pressure of up to 1.5 kgf / cm ² used hydrogen-cation exchange filters perform with the area filtered not less than 7 m ² , with a diameter of not less than 3000 mm and a loading height of sulfonated coal equal to 2500 mm, moreover, the filter is equipped with an upper switchgear in the form of a beam that evenly distributes the water flow over the surface of the filtering material of the system, and the inner surface of the filter is made with a gumming coating of rubber, while the filter performance is at least 80 t / h, and the filtering speed is at least 13 m / h; the self-regulating buffer filters used are loaded with sulfonated coal with a loading layer height of 2000 mm and are made with a top dispenser in the form of a "glass in a glass", moreover, the performance of one filter is at least 180 m ³ / h and the filtering speed is at least 25 m / h; the used decarbonizer is made with a lower air inlet pipe, a spray separator and a decarbonized water outlet pipe, which is connected to the collection tank for this water with a capacity of at least 400 m ³ ; using a two-stage sodium-cation exchange filter with an upper, consisting of rays and lower distribution devices, the first stage of this filter is made up of three filters with a diameter of 3000 mm and loaded with filter material with a layer height of 1900 mm, while the filter capacity is at least 90 m ³ / h, and the filtering speed is not less than 25 m / h, and the second stage of the filter is made of two filters with a diameter of 2600 mm, loaded with filter material with a layer height of 1200 mm, and the filter is equipped with a top Switchgear them, and filtration speed is at least 34 m / h, wherein all ion exchange filters, chemical treatment of water in the lower drainage unit a layer of anthracite height exceeding the level rays arrangement with perforations at least 10 cm.

Химически очищенную воду могут подавать в парогенератор с температурой 25-30^oC, причем часть химически очищенной воды направляют на охладители отбора проб непрерывной и периодических продувок котлов, а оттуда - в головку деаэратора, другую часть химически очищенной воды направляют в охладитель самотечного конденсата, в котором используют тепло парового конденсата, а выходящую из охладителя воду разделяют на два потока, один из которых, нагретый до 90^oC, подают в головку деаэратора, а другой подают на охладитель непрерывной продувки, используя тепло продувочных вод из сепаратора непрерывной продувки, а затем химически очищенную воду пропускают через охладитель выпара деаэратора, затем подают ее в головку деаэратора и осуществляют барбатирование химически очищенной воды паром, нагревая ее до температуры, близкой к насыщению, и удаляют из воды газы O₂, CO, а сетевую теплофикационную воду подают на сетевые насосы, затем через подогреватели сетевой воды в теплосеть, при этом при ремонте подогревателей химически очищенной воды осуществляют переключение подогревателей сетевой воды на нагрев химически очищенной воды.Chemically purified water can be supplied to a steam generator with a temperature of 25-30 ^o C, and part of the chemically purified water is sent to the sampling coolers for continuous and periodic blowing of the boilers, and from there to the deaerator head, another part of the chemically purified water is sent to the gravity condensate cooler, in wherein a heat of the steam condensate, and exiting the coolant water is separated into two streams, one of which is heated to 90 ^o C, is fed into the deaerator head, and the other is fed to a continuous purge cooler ispol'uet yn heat backwash water from a continuous purge of the separator, and then chemically purified water is passed through a vapor deaerator cooler, and then fed to the head of the deaerator and carried barbatirovanie chemically purified water steam, heating it to a temperature close to saturation, and removed from the water the gases O ₂ , CO, and the district heating water is supplied to the network pumps, then through the network water heaters to the heating network, while repairing chemically treated water heaters, the network heaters are switched to odes for heating chemically purified water.

Пар из котлов по коллекторам могут подавать в паропроводы, причем часть пара из коллекторов через редуцирующее устройство с давлением P = 4 кгс/см² подают на подогреватель сетевой воды, на подогреватель химически очищенной воды, на подогреватель топливного газа, на обогрев сепаратора топливного газа и в деаэраторы.Steam from the boilers through the collectors can be supplied to the steam pipelines, and part of the steam from the collectors through a reducing device with a pressure of P = 4 kgf / cm ^{2 is} fed to the network water heater, to the chemically purified water heater, to the fuel gas heater, to heat the fuel gas separator and into deaerators.

При наличии излишков отработанного пара часть его могут подавать на подогреватели химически очищенной воды и на подогреватели сетевой воды, а в них конденсат направляют в конденсаторные баки, откуда конденсаторными насосами откачивают на очистку конденсата. In the presence of excess spent steam, part of it can be fed to chemically treated water heaters and network water heaters, and condensate is sent to condenser tanks in them, from where they are pumped out by condenser pumps to clean the condensate.

При работе подогревателя химически очищенной воды и подогревателей сетевой воды на редуцированном паре с котлов, по крайней мере, часть конденсата с температурой 90^oC могут направлять непосредственно в головку деаэратора для замещения эквивалентного количества нагретой химически очищенной воды.During operation of the chemically purified water heater and network water heaters using reduced steam from boilers, at least a part of the condensate with a temperature of 90 ^° C can be sent directly to the deaerator head to replace an equivalent amount of heated chemically purified water.

Подогреватели сетевой и химически очищенной воды могут выполнять в виде блока пароводяного и водоводяного теплообменников, причем вначале в пароводяном теплообменнике конденсируют пар, при этом уровень конденсата в теплообменнике поддерживают регулятором уровня, а затем конденсат направляют в водоводяной теплообменник и переохлаждают его до температуры 80-90^oC, при этом химически очищенную или сетевую воду вначале пропускают через водоводяной теплообменник, а затем через пароводяной.Heaters of network and chemically treated water can be implemented as a block of steam and water and water heat exchangers, and first, steam is condensed in the steam and water heat exchanger, while the condensate level in the heat exchanger is maintained by a level regulator, and then the condensate is sent to the water-water heat exchanger and supercooled to a temperature of 80-90 ^o C, while chemically purified or network water is first passed through a water-water heat exchanger, and then through a steam-water one.

В качестве парогенератора могут использовать паровую котельную, а паровой конденсат по трубопроводам подают на распределительную гребенку, причем используют конденсат с общей жесткостью 100 мг-экв/кг, содержанием Fe в пересчете на Fe⁺³ до 180 мг/кг, содержанием кремниевой кислоты до 350 мг/кг, содержанием масел до 80 мг/кг и величиной pH до 8,0 ед, причем при несоответствии конденсата указанным параметрам его направляют в дренаж, а с распределительной гребенки конденсат направляют последовательно в бак- отстойник и бак сбора отстоявшегося от нефтепродуктов чистого конденсата, причем по мере всплывания при отстое конденсата на поверхность масла осуществляют сбор его с помощью улавливающей воронки, при этом в обоих баках поддерживают заданный объем жидкости за счет разности уровней переливных корыт - заполняющих патрубков, после чего чистый конденсат с содержанием нефтепродуктов 10-15 мг/кг с помощью насосов подают через узел регулирования, в котором распределяют потоки на технологическую обработку и взрыхление фильтров трех ступеней обезмасливания, на осветлительные фильтры, загруженные антрацитом, в которых производят удаление взвешенных механических частиц и нефтепродуктов до 4-5 мг/кг, после чего конденсат направляют на четыре параллельно соединенных сорбционных фильтра первой ступени, загруженных активированным углем, а затем - на четыре сорбционных фильтра второй ступени обезмасливания конденсата до содержания в нем масел не более 0,05 мг/кг, и обезмасленный конденсат с температурой 85^oC направляют в межтрубное пространство теплообменников, по которым пропускают холодную сырую воду, используемую для технологических нужд химической очистки воды, и осуществляют охлаждение конденсата до температуры 40^oC, после чего направляют его в бак обезмасленного конденсата, откуда насосами прокачивают конденсат на обессоливающую установку, причем температуру обезмасленного конденсата поддерживают в пределах от 35^oC до 40^oC и направляют его сначала в водород-катионитовые фильтры, в которых в качестве фильтрующего материала используют высокоосновной катионит КУ-2,8 с высотой слоя загрузки 1,5 м и скорость фильтрования составляет 35 м/ч, причем периодически осуществляют восстановление обменной способности фильтров путем регенерации фильтрующего материала 3-4% раствором серной кислоты, а после водород-катионитовых фильтров конденсат направляют в анионитовые фильтры, в которых в качестве фильтрующего материала используют высокоосновной анионит АВ-17-8 и производят удаление из конденсата соединений кремниевой кислоты, причем периодически осуществляют восстановление обменной емкости анионитовых фильтров путем пропускания через фильтрующий слой анионита 3-5% раствора едкого натрия, а после анионитовых фильтров очищенный конденсат с содержанием кремниевой кислоты не более 150 мг/кг, железа (в пересчете на Fe⁺³) не более 100 мг/кг, нефтепродуктов - не более 0,5 мг/кг и общей жесткостью не большей 10 мг/кг направляют в бак запаса конденсата, откуда прокачивают на ТЭЦ и паровую котельную и на котлы-утилизаторы, причем для коррекционной обработки обессоленного конденсата до величины pH 8,5-9,5 ед и снижения коррозии металла трубопроводов в коллектор дозировано подают 1% раствор аммиака насосами-дозаторами.A steam boiler room can be used as a steam generator, and steam condensate is piped to a distribution comb, and condensate with a total hardness of 100 mEq / kg, Fe content in terms of Fe ⁺³ to 180 mg / kg, and silicic acid content to 350 is used. mg / kg, oil content up to 80 mg / kg and a pH value of up to 8.0 units, moreover, if the condensate does not match the specified parameters, it is sent to the drainage, and from the distribution comb, the condensate is sent sequentially to the sump tank and the collection tank of the oil that is separated from the oil products of pure condensate, and as the condensate floats up to the surface of the oil, it is collected using a collecting funnel, while both tanks maintain a predetermined volume of liquid due to the difference in the levels of overflow troughs - filling pipes, after which pure condensate with an oil content of 10- 15 mg / kg with the help of pumps is fed through the control unit, in which the flows are distributed for technological processing and loosening of filters of three stages of de-oiling, for clarification filters, loading containing anthracite, in which suspended mechanical particles and oil products are removed up to 4-5 mg / kg, after which the condensate is sent to four sorption filters of the first stage loaded with activated carbon in parallel, and then to four sorption filters of the second stage of decontamination of the condensate to the content oils therein is not more than 0.05 mg / kg and deoiled condensate at a temperature of 85 ^o C fed to the shell space of heat exchangers, through which is passed the cold raw water used for Technological iCal needs chemical treatment of water, and cooling is condensate to a temperature of 40 ^o C, and then send it to the deoiled condensate tank where pumps pumped condensation on desalting unit, wherein deoiled condensation temperature is maintained in the range of from 35 ^o C to 40 ^o C and direct it is first used in hydrogen-cation exchange filters, in which KU-2.8 highly basic cation exchange resin with a loading layer height of 1.5 m and a filtration rate of 35 m / h are used as filter material, and The exchange ability of the filters is restored by regeneration of the filter material with a 3-4% solution of sulfuric acid, and after the hydrogen-cation exchange filters, the condensate is sent to anion exchange filters, in which the highly basic anion exchange resin AB-17-8 is used as the filter material and silicon compounds are removed from the condensate acid, and periodically restore the exchange capacity of the anion exchange filters by passing through the filter layer of anion exchange resin 3-5% sodium hydroxide solution, and after itovyh filters with purified condensate content of silicic acid is not more than 150 mg / kg of iron (calculated as Fe ⁺³⁾ is not more than 100 mg / kg, petroleum products - not more than 0.5 mg / kg and the total hardness not greater than 10 mg / kg they are sent to the condensate reserve tank, from where they are pumped to the CHPP and steam boiler room and to waste heat boilers, and for correcting the desalted condensate to a pH value of 8.5-9.5 units and reducing the corrosion of the piping metal, 1% ammonia solution is pumped into the collector by pumps - dispensers.

Используемые при очистке конденсата осветлительные фильтры могут выполнять двухкамерными, состоящими из корпуса, нижнего и верхнего дренажного распределительных устройств, причем внутри корпуса жестко прикреплена глухая плоская горизонтальная перегородка, разделяющая его на две камеры, и анкерные трубчатые связи, по которым осуществляют отвод воздуха из нижней камеры в верхнюю и поддержание в камерах общего давления, при этом верхнее дренажное распределительное устройство выполнено в виде воронки для равномерного распределения конденсата по поверхности фильтрующего материала, в качестве которого используют антрацит, высота слоя которого в одной камере составляет 0,9 м при величине зерен 2-6 мм, причем при заполнении фильтра фильтрующим материалом сначала производят его укладку в нижнюю камеру, а затем - в верхнюю, а нижнее распределительное устройство выполнено в виде коллектора, к которому прикреплены тридцать два луча с щелевыми отверстиями шириной 0,25-0,4 мм, которые закрывают перфорированными пластинами для исключения уноса фильтрующего материала; толщина слоя активированного угля фильтров I ступени составляет 2,5 м при величине зерен от 2 до 6 мм, причем фильтры оснащены верхним и нижним распределительными устройствами, верхнее из которых выполнено в виде лучей для равномерного распределения потока конденсата по всей поверхности фильтрующего материала, а нижнее распределительное устройство - в виде коллектора, который располагают параллельно днищу и в который вставляют распределительные трубы с отверстиями по нижним образующим диаметром 8 мм, перекрываемыми желобообразной пластиной с щелью шириной 0,25-0,4 мм для исключения попадания активированного угля в конденсат; при подаче конденсата на обессоливающую установку используют, например, насосы марок К 100, 65, 200, СУХЛУ производительностью не менее 100 м³/ч и давлением P = 5,0 кгс/см²; водород-катионитовые и анионитовые фильтры выполнены в виде однокамерных, имеющих производительность 115 м³/ч цилиндрических аппаратов, корпус каждого из которых диаметром 2,6 м оснащен верхним и нижним лазами, штуцерами для гидроперегрузки и верхним и нижним распределительными устройствами, верхнее из которых выполнено в виде "стакана в стакане", а нижнее - в виде коллектора, в который вставляют распределительные трубки - лучи с отверстиями по нижней образующей перекрытыми пластиной, имеющей щель шириной 0,25-0,4 мм.The clarifying filters used in condensate cleaning can be performed by two-chamber ones, consisting of a housing, a lower and upper drainage distribution device, and a blind flat horizontal partition dividing it into two chambers and tubular anchor pipes through which air is removed from the lower chamber is rigidly attached to the housing in the upper and maintaining in the chambers of general pressure, while the upper drainage distribution device is made in the form of a funnel for uniform distribution of densate on the surface of the filter material, which is used anthracite, the layer height of which in one chamber is 0.9 m with a grain size of 2-6 mm, and when filling the filter with filter material, it is first placed in the lower chamber and then in the upper and the lower switchgear is made in the form of a collector to which thirty-two beams with slotted holes 0.25-0.4 mm wide are attached, which are closed with perforated plates to prevent entrainment of the filter material; the thickness of the activated carbon layer of the filters of the first stage is 2.5 m with a grain size of 2 to 6 mm, and the filters are equipped with upper and lower distribution devices, the upper of which is made in the form of beams for uniform distribution of the condensate stream over the entire surface of the filter material, and the lower switchgear - in the form of a collector, which is parallel to the bottom and into which the distribution pipes are inserted with holes along the lower generatrix with a diameter of 8 mm, overlapped by a trough with a slit 0.25-0.4 mm wide to prevent the ingress of activated carbon into the condensate; when condensate is supplied to the desalination plant, for example, pumps of the K 100, 65, 200, SUKHLU brands with a capacity of at least 100 m ³ / h and a pressure of P = 5.0 kgf / cm ^{2 are used} ; hydrogen-cation exchange and anion exchange filters are made in the form of single-chamber cylindrical apparatuses with a capacity of 115 m ³ / h, each housing with a diameter of 2.6 m is equipped with upper and lower manholes, fittings for hydroloading and upper and lower distribution devices, the upper of which is made in the form of a “glass in a glass”, and the lower one in the form of a collector into which distribution tubes are inserted — beams with holes along the lower generatrix of an overlapped plate having a slit 0.25-0.4 mm wide.

Технический результат, обеспечиваемый изобретением, состоит в снижении энергоемкости и себестоимости производства за счет использования в ряде производственных процессов пара собственной выработки, себестоимость которого ниже стоимости пара, приобретаемого на стороне, до 50%, а также обеспечении рационального использования тепла отходящих потоков переработки и сокращения количества сжигаемого на факеле топливного газа, что дополнительно обеспечивает улучшение экологической обстановки при одновременном снижении необходимого количества химически очищенной воды за счет обеспечения возможности 100%-ного использования возвратного конденсата при более глубокой переработке нефти. Кроме того, обеспечивается улучшение характеристик получаемых мазутов, а именно повышение температуры вспышки и вязкости за счет более полного удаления из мазута светлых нефтепродуктов. The technical result provided by the invention is to reduce the energy intensity and cost of production due to the use of steam of own production in a number of production processes, the cost of which is lower than the cost of steam purchased on the side, up to 50%, as well as ensuring the rational use of heat from the processing effluent and reduce the amount fuel gas flared, which additionally improves the environmental situation while reducing the required amount chemically purified water by providing the possibility of 100% use of return condensate in deeper oil refining. In addition, it provides an improvement in the characteristics of the resulting fuel oil, namely, an increase in flash point and viscosity due to a more complete removal of light oil products from the fuel oil.

Пример. Example.

Способ осуществляют следующим образом. The method is as follows.

Нефть подвергают термическим и термодеструктивным процессам: электрообессоливанию и обезвоживанию в электродегидраторах (ЭЛОУ), атмосферной перегонке с выводом промежуточных продуктов - прямогонных бензиновых, керосиновых, дизельных фракций и мазута. Oil is subjected to thermal and thermo-destructive processes: electrodesalting and dehydration in electric dehydrators (ELOU), atmospheric distillation with the conclusion of intermediate products - straight-run gasoline, kerosene, diesel fractions and fuel oil.

Предусмотрено использование теплоты водяного пара, по крайней мере, в процессе атмосферной перегонки нефти, получаемого путем сжигания содержащегося в сырье попутного газа и/или топливно-технологического газа, образующегося при перегонке нефти. The use of the heat of water vapor is envisaged, at least in the process of atmospheric distillation of oil obtained by burning associated gas contained in the feedstock and / or fuel and process gas generated during the distillation of oil.

При этом газ подают в топливную сеть при температуре 60^oC, давлении 3-6 кг/см². 20% газа сжигают в паровой котельной, которую используют в качестве парогенератора, 80% - в печах технологического процесса атмосферной перегонки.When this gas is fed into the fuel network at a temperature of 60 ^o C, a pressure of 3-6 kg / cm ² . 20% of the gas is burned in a steam boiler, which is used as a steam generator, 80% - in furnaces of the atmospheric distillation process.

Перед сжиганием газ подогревают до 100^oC. Предусмотрена подача пара в атмосферную колонну.Before combustion, the gas is heated to 100 ^o C. Provides for the supply of steam to the atmospheric column.

В качестве воды при производстве пара используют возвратный конденсат, образующийся при отборе теплоты в указанных технологических процессах, с добавлением подогретой воды из реки Урал, которую предварительно подвергают химической водоочистке. As water in the production of steam, return condensate is used, which is formed during heat extraction in the indicated technological processes, with the addition of heated water from the Ural River, which is previously subjected to chemical water treatment.

Для подогрева исходной нефти и химически очищенной сырой воды используют остаточную теплоту отработанного при перегонке нефти пара и парового конденсата. To heat the source oil and chemically purified raw water, the residual heat of the steam and steam condensate spent during the distillation of the oil is used.

Режимные условия проведения стадий способа приведены в таблице. The modal conditions for the stages of the method are shown in the table.

Исходное сырье - нефть Шпаковского месторождения, содержание серы - 2,2%. The feedstock is Shpakovskoye oil, the sulfur content is 2.2%.

В результате проведения способа энергозатраты на его проведение снизились примерно на 50%, выход мазута и промежуточных продуктов в расчете на используемое при их получении топлива повысился примерно на 3%, улучшилась экологическая обстановка. As a result of the method, the energy consumption for its implementation decreased by about 50%, the yield of fuel oil and intermediate products in the calculation of the fuel used in their production increased by about 3%, and the environmental situation improved.

Claims

1. A method of producing fuel oil from low-sulfur and / or sulfur and / or high-sulfur oils, including thermal and thermo-destructive technological processes for processing: electric desalting and dehydration of oil in electric dehydrators, atmospheric distillation with the conclusion of intermediate products: straight-run gasoline, kerosene, diesel fractions and output fractions of fuel oil using, at least in the process of atmospheric distillation, steam obtained in the steam generator and condensate formation, as cr at least partially returnable, as a result of heat extraction, mainly during oil distillation processes, characterized in that the steam used in the technological processes is at least partially obtained by burning associated gas contained in the feedstock and / or fuel-and-process thermal processing processes oil, and / or thermo-destructive processes of oil refining and / or intermediate products, which is fed into the network with a temperature of 50 - 70 ^o C and a pressure of 3 - 5 kg / cm ² , and before burning the gas is subjected to a temperature not lower than 100 ^o C, while 60 - 85% of the gas is burned in the furnaces of technological processes, and 15 - 40% of the gas is burned in a steam generator using return condensate as water with the addition of chemically purified water, at least in the amount necessary to compensate for non-returnable condensate, while for the heating of chemically purified raw water and / or source oil, the residual heat of the steam and / or steam condensate spent in the technological distillation of oil and / or output from a is used column atmo- spheric oil.

2. The method according to claim 1, characterized in that the electric desalting and dehydration of oil is carried out in electric dehydrators by passing the oil flow through a system of mesh and / or mesh located at least two levels of electrodes, covering in aggregate the height range of the electric dehydrator mainly in the upper half of its height case, and the height gradient between the levels of the electrodes on the path of the upward flow of oil is 0.05 - 0.1 of the conventional section of the path, which coincides with the average vector of the movement of oil flow in the zone the greatest midship of the electric dehydrator, which is traversed in a flow for 1 h at an average speed of the process of electric desalting and dehydration, while the electric desalting and dehydration of oil is carried out in electric dehydrators with a horizontally oriented cylindrical or composite body and a working volume of 80 - 200 m ³ , or in electric dehydrators with a spherical body , or spheroidal, and / or ellipsoidal, and / or ovoid, and / or teardrop-shaped, or in electric dehydrators with a cylindrical body and convex to curvilinear and end sections, and / or toroidal shape, or in electric dehydrators, the longitudinal axis of the body, at least parts of which are oriented vertically, or in electric dehydrators, the longitudinal axis of the body, at least parts of which are oriented horizontally or at an angle to the horizontal.

3. The method according to claim 1, characterized in that during the distillation of desalted oil, atmospheric distillation columns are used, equipped with packages of cross-precision nozzles placed with vertical or vertical-angular displacement adequate to the temperature zones of vapor condensation, at least part packages are placed in the condensation zone of the gasoline fraction 120 - 180 ^o C, distillation is carried out when oil is supplied to the columns through at least two nozzles tangentially located in the column housing in the supply zone equipped with an inner cylinder with a flow reflector, the diameter of which correlates with the diameter of the column body in the feed zone as (0.59 - 0.75): 1, and the altitude range for introducing oil flows is 0.21 - 0.28 the height of the column from the bottom of the column bottom, kerosene output fractions 140 - 240 ^o C are carried out in the altitude range of the atmospheric distillation column, comprising 0.58 - 0.81 of the column height, counting from the bottom of the bottom, or exceeding the lower and upper marks of the output range of the kerosene fraction by an amount equal to 0.37 - 0.53 from the height of the column relative to the axis of the input pipes under When oil is brought into the feed zone of the column, the output of the diesel fraction 240 - 350 ^o C or diesel fractions 240 - 300 and 300 - 350 ^o C is carried out in the altitude range of the atmospheric distillation column, which is 0.32 - 0.62 from the height of the column, counting from the bottom bottoms, or with exceeding the lower and upper marks of the output range by an amount equal to (0.06 - 0.12) and (0.23 - 0.41), respectively, from the height of the column relative to the axis of entry of the oil supply pipes to the column supply zone, supply oil to the atmospheric distillation column is carried out through nozzles located with a dilution angle of ek crossing axes nozzles from the column shell in the range of 30 - 180 ^o sided tangential swirling feed stream or feed oil into atmospheric distillation column is carried out through the nozzles, the axis and the inner neck of one of which is oriented stream supplied through the oil in the column feed zone directly on the intersection with a similar stream supplied through another nozzle mainly in the zone of its exit from the inner neck of the latter, or oil is supplied to the atmospheric distillation column through nozzles whose axes are orientated parallel to the tangent to the body of the inner cylindrical reflector with radial distance from the notional point of contact with the housing to the reflector b, satisfying the condition
b ≥ 0.25 (R _to -R _o ),
where R _to - the radius of the column in the feed zone,
R _about - the radius of the reflector,
or distillation is carried out in a column whose cylindrical reflector in the feed zone is set by eccentricity relative to the longitudinal axis of the column, or distillation is carried out in an atmospheric distillation column whose cylindrical reflector is carried out with a variable radius of curvature in cross section, or distillation is carried out in an atmospheric distillation column, whose cylindrical reflector connected to the column body with an annular membrane of a flat, and / or broken, and / or curved, and / or combined configuration in the transverse cross-section, or during distillation, an atmospheric distillation column is used, in which packages of cross-precision nozzles are made of spatially deformed stainless steel sheet elements, and the height of the packages provides overlapping temperature gradients of 2-8 ^° C along the height of the column, and the area of vapor passage through them is 38 - 81% relative to the cross section of the column, while distillation in the atmospheric distillation column is carried out at a vapor velocity of the accelerated fractions of at least 1.0 - 1.7 m / s.

4. The method according to claim 1, characterized in that the compounding of the fuel oil is carried out in one, two, or three stages, while the compounding in the first stage is carried out either directly in the atmospheric distillation column by adding a straight-run diesel fraction to the fuel oil, and / or in the process pipeline connecting the atmospheric distillation column to the supply of the first straight-run diesel fraction to the pipeline, compounding in the second stage is carried out directly in the fuel oil storage tank by direct feed fuel oil and / or diesel fraction under excess pressure, while compounding in the technological pipeline with the diesel fraction is carried out in stages or discretely through at least two nozzles cut into the main pipeline from different sides and / or spaced apart along the length and oriented at an acute angle along the mixed fractions, and when compounding use the nozzle input components mixed with fuel oil, located in the pipeline and providing unidirectional or opposite directional tangential vortex swirl of the mixed flows, or when compounding in the pipeline in the inner cross-section, in the area immediately after the location of the nozzles supplying diesel fuel mixed with heavy fuel oil, at least one fixed impeller is installed, or when compounding in the pipeline, at least it is installed in the inner cross-section two impellers with counter directional swirling of the blades fixed relative to the pipeline body or fixedly fixed one relative to the other the possibility of free joint rotation in the event of an imbalance created or vortex countercurrents intensifying the process of compounding the fuel oil, and when the fuel oil is removed from the atmospheric distillation column, the selection of the resulting heat is carried out mainly before the first stage of compounding, the second stage of compounding is carried out by storing the fuel oil by direct mixing of the fuel oil fed into a tank of fuel oil and diesel fraction flows, or through an injector introduced into the bottom zone of the tank at the section using a fuel oil and diesel fraction in time, or in the second compounding stage, an injector is used, which is introduced into the tank and fixed on a rigid inner pipe in the lower third of the central zone of the tank with an upward slope of the injected flow, or at the first compounding stage diesel fuel is added, withdrawn from the atmospheric atmospheric distillation column, and in the second compounding stage, a reservoir is used, the injector into which is introduced by means of a tangentially installed nozzle, or compounding in the fuel oil storage tank is carried out by means of at least two injectors, which are fixed on tangentially mounted nozzles with an opposite flow swirl, or by means of at least two injectors, which are movably rotatably mounted in the lower or natural part of the tank.

5. The method according to any one of claims 1 to 4, characterized in that raw water is used from a flowing and / or non-flowing reservoir, and the chemically purified water is heated by taking heat from the return steam condensate before or after the raw water treatment is performed from suspensions and after cleaning the return steam condensate from oil pollution.

6. The method according to any one of claims 1 to 5, characterized in that water is used, for example, from the Ural River with a total hardness of 4.8 mEq / kg, a total alkalinity of 3.4 mEq / kg, a pH of 8 , 1 and an iron content of 628 mg / kg, sulfates (SO ₄ ^-2 ) 1.78 mEq / kg, silicic acid 0.15 mEq / kg, calcium (Ca ⁺² ) 3.0 mEq / kg, magnesium (Mg ⁺² ) 1.8 mEq / kg, and permanganate oxidation 3.84 - 5.12 mg / kg O ₂ , and raw water for chemical treatment is supplied under pressure up to 5 kg / cm ² raw water pumps, at least one of which is left standby, and then pumped water through two heat exchangers CENI with fixed tubular grates and preheated water to a temperature 25 - 30 ^o C, wherein at least one heat exchanger using a return condensate from the temperature 80 - 85 ^o C, wherein the amount of raw water flowing through this heat exchanger is adjusted to of cooling condensate to a temperature 25 - 35 ^o C, and the remainder of the raw water is passed through another heat exchanger, and heated to a temperature of 25 - 30 ^o C by using the heat exchanger as a heat carrier heating water having a temperature of GR water according to the season, and after heating, the water is sent for filtration to mechanical filters with two-layer loading with quartz sand and anthracite and suspended particles are removed from the water until the water reaches a transparency of at least 40 cm, and then the clarified water is fed to hydrogen-cation exchange filters loaded with sulfonated coal, and carry out the removal of hardness salts from water to 1 - 2 mEq / kg constant and the destruction of the bicarbonate ion with a decrease in only carbonate alkalinity to 0.7 mEq / kg, and then softened an ode is fed to self-regulating buffer filters loaded with sulfonated carbon that protects the filtrate from acidic spikes, and then water is sent to remove free carbon dioxide to a decarbonizer loaded with Rashig rings, and air is separated with carbon dioxide, which is vented to the atmosphere, and decarbonized water is fed by gravity into the tank after which this water is pumped through the pumps through two-stage sodium-cation exchange filters, in the filters of the first stage, hardness cations are removed up to 0.1 mEq / kg, in the second stage is carried out deeper removal of hardness cations Ca ^+2, Mg ⁺² to 0.01 meq / kg to obtain chemically purified water transparency of at least 40 cm, total hardness 2 - 5 meq / kg, iron content in terms of Fe ⁺³ up to 300 mg / kg and a pH value of 8.0, after which chemically purified water is supplied to the tanks, and then pumped to the steam generator.

7. The method according to any one of claims 1 to 6, characterized in that at least during the flood period, preliminary water is purified, which is produced using at least two illuminators with a capacity of 250 m ³ / h, two lime milk mixers with a capacity of 15 m ³ each, two measuring units of coagulant of 10 m ³ each, wet lime storage cells, mainly lime dough with a capacity of 100 m ³ , lime milk cells with a capacity of 60 m ³ and metering pumps and / or centrifugal pumps with additional control valves, and a chemical water purification is carried out only with the use of sodium-cation exchange filters, in which the filter material is also regenerated with saline with a concentration of 6-8%.

8. The method according to any one of claims 1 to 7, characterized in that for the chemical treatment of water, mechanical filters are used in the form of cylindrical vessels with an internal anticorrosive coating mainly of epoxy resin, with two steel spherical bottoms, in the upper of which there is a feed fitting source water and an upper distribution device in the form of beams of polymer material for distributing water along the filter cross section, and on the lower bottom there is a drainage system in the form of a collector with slotted tubes made of stainless steel steel, along the axis of which holes are formed, overlapped by casings with slits 0.25 - 0.4 mm wide, with a hatch formed in the upper part of the filter housing to inspect the surface of the filter material, and in the lower part a manhole for installation and repair of the upper and lower drainage systems, while on the filter housing at the level of the slit tubes there is a fitting for hydroloading, feed water pipes, loosening, air vents of the upper and lower drainage systems are connected to the filter, pressure gauges at the inlet and outlet of the collector, samplers and reflux, and filter backfill operate bilayer consisting of the layer of quartz sand of 700 mm and a volume of 6.4 m ³ and a layer of anthracite height of 500 mm and a volume of 4.6 m ^3, the filter performance is set considering the water consumption by and preparation of regeneration solutions of at least 200 m ³ / h, the filtration rate during operation of all filters is at least 7 m / h and the maximum during loosening washing is at least 10 m / h at a flow rate of 5 m ³ / h of compressed air for loosening and pressure up to 1.5 kgf / cm ² ; used hydrogen-cation exchange filters are performed with a filtering area of at least 7 m ² , a diameter of at least 3000 mm and a loading height of sulfonated coal equal to 2500 mm, moreover, the filter is equipped with an upper distribution device in the form of radiation, uniformly distributing the flow of water over the surface of the filtering material of the system, and the inner surface of the filter is performed with a rubber gum coating, while the filter capacity is at least 80 t / h and the filtering speed is at least 13 m / h; the self-regulating buffer filters used are loaded with sulfonated coal with a loading height of 2000 mm and are made with a top dispenser in the form of a "glass in a glass", moreover, the performance of one filter is at least 180 m ³ / h and the filtering speed is at least 25 m / h; the used decarbonizer is made with a lower air inlet pipe, a spray separator and a decarbonized water outlet pipe, which is connected to the collection tank for this water with a capacity of at least 400 m ² ; using a two-stage sodium-cation exchange filter with an upper, consisting of rays and lower distribution devices, the first stage of this filter is made up of three filters with a diameter of 3000 mm and loaded with filter material with a layer height of 1900 mm, while the filter capacity is at least 90 m ³ / h, and the filtering speed is not less than 25 m / h, and the second stage of the filter is made of two filters with a diameter of 2600 mm, loaded with filter material with a layer height of 1200 mm, and the filter is equipped with a top they switchgear and filtration speed is at least 34 m / h, wherein all ion exchange filters, chemical treatment of water in the lower drainage unit a layer of anthracite height exceeding the level rays arrangement with perforations at least 10 cm.

9. The method according to any one of claims 1 to 8, characterized in that the chemically purified water is supplied to a steam generator with a temperature of 25 - 30 ^o C, and part of the chemically purified water is directed to sampling coolers for continuous and periodic blowing of boilers, and from there to the deaerator head, another part of chemically equipped water is sent to a gravity condensate cooler, which uses steam condensate heat, and the water leaving the cooler is divided into two streams, one of which, heated to 90 ^o C, is fed to the deaerator head and the other is fed to a continuous purge cooler using the heat of purge water from a continuous purge separator, and then chemically purified water is passed through a deaerator vapor cooler, then it is fed to the deaerator head and steam is bubbled to chemically purified water, heating it to a temperature close to saturation, and removed from water gases O ₂ , CO, and network heating water is supplied to the network pumps, then through the network water heaters and the heating network, while repairing chemically treated water heaters They switch the network water heaters to the heating of chemically purified water.

10. The method according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the steam from the boilers through the collectors is fed into the steam pipelines, and part of the steam from the collectors through a reducing device with a pressure of P 4 kgf / cm ^{2 is} fed to the network water heater, to the heater chemically purified water, to the fuel gas heater, to heat the fuel gas separator and to deaerators.

11. The method according to any one of claims 1 to 10, characterized in that, in the presence of excess spent steam, part of it is fed to chemically purified water heaters and network water heaters, and the condensate is sent to condenser tanks, from where they are pumped out by condenser pumps for cleaning condensate.

12. The method according to claim 11, characterized in that when the chemically purified water heater and network water heaters are operated on a reduced steam from boilers, at least a part of the condensate with a temperature of 90 ^o C is sent directly to the deaerator head to replace an equivalent amount of chemically heated purified water.

13. The method according to p. 12, characterized in that the heaters of the network and chemically purified water are in the form of a block of steam and water and water heat exchangers, and first, steam is condensed in the steam and water heat exchanger, while the level of condensate in the heat exchanger is supported by a level regulator, and then the condensate is sent to water-water heat exchanger and supercool it to a temperature of 80 - 90 ^o C, while chemically purified or network water is first passed through a water-water heat exchanger, and then through a steam-water one.

14. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that a steam boiler room is used as a steam generator, and steam condensate is piped to a distribution comb, and condensate is used with a total hardness of 100 mEq / kg, Fe content in terms of on Fe ⁺³ up to 180 mg / kg, silicic acid content up to 350 mg / kg, oil content up to 80 mg / kg and pH up to 8.0, moreover, if the condensate does not match the specified parameters, it is sent to the drain, and condensate from the distribution comb sent sequentially to a settling tank ik and a collection tank of pure condensate separated from oil products, and as the condensate floats up to the surface of the oil, it is collected using a collecting funnel, while both tanks maintain a given volume of liquid due to the difference in the levels of overflow troughs - filling pipes, after which clean condensate with an oil content of 10-15 mg / kg is pumped through the control unit, in which the flows are distributed for technological processing and loosening of the oil-free three-stage filters clarification filters loaded with anthracite, in which suspended mechanical particles and oil products are removed up to 4-5 mg / kg, after which the condensate is sent to four sorption filters of the first stage loaded with activated carbon and then to four sorption filters deoiling second stage condensate to the oils contained less than 0.05 mg / kg of deoiled and condensate at a temperature of 85 ^o C fed to the shell space of heat exchangers which cool passed w raw water used for the technological needs of the chemical treatment of water, and cooling is condensate to a temperature of 40 ^o C, and then send it to the deoiled condensate tank where pumps pumped condensation on desalting unit, wherein deoiled condensation temperature is maintained in the range of from 35 to 40 ^o C, and is sent in the first hydrogen-cation exchanger, in which as the filter material is a highly basic cationite KU-2,8 with a height of 1.5 m layer load and speed of filtration with is 35 m / h, and periodically, the exchange ability of the filters is restored by regeneration of the filter material with a 3 - 4% sulfuric acid solution, and after the hydrogen-cation exchange filters, the condensate is sent to anion exchange filters, in which highly basic anion exchange resin AB-17- is used as the filter material 8, and the silicic acid compounds are removed from the condensate, and the exchange capacity of anion exchange filters is periodically restored by passing anion exchange resin through a filter layer 3 - 5% solution of sodium hydroxide, and after the anion exchange filters with purified condensate content of silicic acid is not more than 150 mg / kg of iron (calculated as Fe ⁺³⁾ is not more than 100 mg / kg, petroleum products - not more than 0.5 mg / kg and with a total hardness of not more than 10 mg / kg are sent to the condensate reserve tank, from where they are pumped to the CHPP to the steam boiler room and to waste heat boilers, and for correcting the desalted condensate to a pH value of 8.5 - 9.5 and reducing the corrosion of the pipeline metal 1% ammonia solution is metered into the collector by metering pumps.

15. The method according to 14, characterized in that the clarification filters used in the condensate cleaning are double chamber, consisting of a housing, a lower and an upper drainage distribution device, and a blind flat horizontal partition dividing it into two chambers and an anchor are rigidly attached tubular connections through which air is vented from the lower chamber to the upper and maintaining the total pressure in the chambers, while the upper drainage distribution device is made in the form of a funnel for uniform distribution of condensate over the surface of the filter material, which is used anthracite, the layer height of which in one chamber is 0.9 m with a grain size of 2-6 mm, and when filling the filter with filter material, it is first placed in the lower chamber, and then in the upper and lower switchgear is made in the form of a collector to which thirty-two beams with slotted holes 0.25 - 0.4 mm wide are attached, which are closed with perforated plates to prevent filter entrainment uyuschego material; the thickness of the activated carbon layer of the filters of the first stage is 2.5 m with a grain size of 2 to 6 mm, and the filters are equipped with upper and lower distribution devices, the upper of which is made in the form of beams for uniform distribution of the condensate stream over the entire surface of the filter material, and the lower distribution device - in the form of a collector, which is parallel to the bottom and into which the distribution pipes are inserted with holes along the lower generatrices with a diameter of 8 mm, overlapped by a trough with a slit 0.25-0.4 mm wide to prevent activated carbon from entering the condensate; when supplying condensate to a desalination plant, use, for example, pumps of the grades K 100, 65, 200, SUKHLU with a capacity of at least 100 m ³ / h and a pressure of P 5.0 kgf / cm ² ; hydrogen-cation exchange and anion exchange filters are made in the form of single-chamber cylindrical apparatus having a capacity of 115 m ³ / h, apparatus casing, each of which 2.6 m in diameter is equipped with upper and lower manholes, fittings for hydroloading and upper and lower distribution devices, upper of which is made in the form of a "glass in a glass", and the lower one is in the form of a collector into which distribution tube-rays are inserted with holes along the lower generatrix, overlapped by a plate having a slit 0.25-0.4 mm wide.