RU2152574C1 - Heat exchanger - Google Patents
Heat exchanger Download PDFInfo
- Publication number
- RU2152574C1 RU2152574C1 RU99103045/06A RU99103045A RU2152574C1 RU 2152574 C1 RU2152574 C1 RU 2152574C1 RU 99103045/06 A RU99103045/06 A RU 99103045/06A RU 99103045 A RU99103045 A RU 99103045A RU 2152574 C1 RU2152574 C1 RU 2152574C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coils
- coil
- corrugations
- heat exchanger
- heat
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области энергетики и может быть использовано в теплообменниках как с жидким, так и газообразным теплоносителем. The invention relates to the field of energy and can be used in heat exchangers with both liquid and gaseous coolant.
Известны теплообменники и парогенераторы, теплообменная поверхность которых выполнена из отдельных пространственно-спиральных змеевиков с одинаковыми геометрическими характеристиками, оси которых параллельны (см., SU N 532744 А, 21.10.76, F 28 D 7/00; RU 1468150 C 30.09.94 F 28 D 7/00; RU 2006777 C1, 30.01.94, F 28 D 5/02; DE 3421421 A1, 03.01.85; EP 0751363 A1, 02.01.97, F 28 D 7/02). Недостатками вышеуказанных конструкций является неэффективное заполнение теплообменной поверхностью корпуса теплообменного аппарата и слабая турбулизация теплоносителя по межтрубному пространству. Heat exchangers and steam generators are known, the heat exchange surface of which is made of separate spatially spiral coils with the same geometric characteristics, the axes of which are parallel (see, SU N 532744 A, 21.10.76, F 28 D 7/00; RU 1468150 C 30.09.94 F 28 D 7/00; RU 2006777 C1, 01/30/94, F 28 D 5/02; DE 3421421 A1, 01/03/85; EP 0751363 A1, 02/01/97, F 28 D 7/02). The disadvantages of the above designs is the inefficient filling of the heat exchange surface of the casing of the heat exchanger apparatus and the poor turbulization of the coolant along the annulus.
Наиболее близким по технической сущности к изобретению является теплообменник по DE 3026954 C2, 09.05.85, F 28 D 7/02. Данный теплообменник содержит расположенный в кожухе пучок параллельных пространственно-спиральных змеевиков с одинаковыми геометрическими характеристиками, витки змеевиков которых заведены между витками смежных змеевиков. The closest in technical essence to the invention is a heat exchanger according to DE 3026954 C2, 05/09/85, F 28 D 7/02. This heat exchanger contains a bundle of parallel spatially spiral coils with the same geometric characteristics located in the casing, the coils of which are wound between the coils of adjacent coils.
Недостатком данной конструкции является узкий диапазон ее использования при оптимальных теплогидравлических характеристиках теплообменника. При изменении теплофизических свойств теплоносителей, когда необходимо увеличить или уменьшить относительное проходное сечение, змеевики вынуждены раздвигать или сдвигать, не изменяя диаметра навивки. Расстояние между осями змеевиков зависит только от шага навивки, что приводит к коридорному расположению змеевиков или вырождению в прямотрубный пучок. В результате этого оптимальные теплогидравлические характеристики ухудшаются. The disadvantage of this design is the narrow range of its use with optimal thermohydraulic characteristics of the heat exchanger. When changing the thermophysical properties of the coolants, when it is necessary to increase or decrease the relative flow area, the coils are forced to push or slide, without changing the diameter of the winding. The distance between the axes of the coils depends only on the winding pitch, which leads to the corridor arrangement of the coils or degeneration into a straight tube bundle. As a result of this, the optimal thermal-hydraulic characteristics are degraded.
Задача, решаемая предлагаемым изобретением, - повышение надежности и эффективности работы при изменении теплофизических свойств теплоносителей. The problem solved by the invention is to increase the reliability and efficiency when changing the thermophysical properties of the coolants.
Технический результат от использования изобретения заключается в получение такой геометрии пучка змеевиков, при которой высокая надежность конструкции сочетается с максимальной эффективностью теплообмена при минимальном гидравлическом сопротивлении для различных параметров теплофизических свойств теплоносителей. The technical result from the use of the invention is to obtain such a geometry of a coil of coils in which high reliability of the design is combined with maximum heat transfer efficiency with minimal hydraulic resistance for various parameters of the thermophysical properties of the heat carriers.
Указанный технический результат достигается тем, что в теплообменнике, содержащем расположенный в кожухе пучок параллельных пространственно-спиральных змеевиков с одинаковыми геометрическими характеристиками, витки змеевиков которых заведены между витками смежных змеевиков, они расположены по равносторонней треугольной сетке, с шагом между витками в змеевике, определяемым по формуле
где H - шаг между витками змеевиков;
T - расстояние между осями смежных змеевиков;
D - диаметр витков по средней линии;
d - наружный диаметр трубы змеевика;
C - безразмерный коэффициент, при этом оптимальное расстояние между осями смежных змеевиков определяется соотношением
где К - коэффициент, равный 2, 3 или 3, или 4, или 5 или 6, причем минимальный средний диаметр навивки змеевиков определяется соотношением
Dmin= d×(d/δ)0,7,
где δ - толщина стенки трубки.The specified technical result is achieved by the fact that in a heat exchanger containing a bundle of parallel spatially-spiral coils located in the casing with the same geometric characteristics, the coils of the coils of which are wound between the coils of adjacent coils, they are located on an equilateral triangular grid, with a step between the coils in the coil, determined by the formula
where H is the step between the turns of the coils;
T is the distance between the axes of adjacent coils;
D is the diameter of the turns in the midline;
d is the outer diameter of the coil pipe;
C is a dimensionless coefficient, while the optimal distance between the axes of adjacent coils is determined by the ratio
where K is a coefficient equal to 2, 3 or 3, or 4, or 5 or 6, and the minimum average diameter of coil winding is determined by the ratio
D min = d × (d / δ) 0.7 ,
where δ is the tube wall thickness.
Наружный кожух теплообменника выполнен с гофрами, расположенными перпендикулярно осям спиралей змеевиков и заведенных между витками крайних змеевиков пучка, причем расстояние между гофрами равно шагу навивки змеевиков, а высота гофр определяется соотношением
h = 0,5 (D + d - 0,866T)
На фиг. 1 изображен теплообменник, продольный разрез;
на фиг. 2 - сечение змеевика;
на фиг. 3 - продольное сечение пучка змеевиков с кожухом;
на фиг. 4 - поперечное сечение пучка змеевиков при к = 2, 3;
на фиг. 5 - поперечное сечение пучка змеевиков при к = 3;
на фиг. 6 - поперечное сечение пучка змеевиков при к = 4;
на фиг. 7 - поперечное сечение пучка змеевиков при к = 5;
на фиг. 8 - поперечное сечение пучка змеевиков при к = 6.The outer casing of the heat exchanger is made with corrugations located perpendicular to the axes of the spirals of the coils and wound between the coils of the extreme coils of the beam, and the distance between the corrugations is equal to the step of winding the coils, and the height of the corrugations is determined by the ratio
h = 0.5 (D + d - 0.866T)
In FIG. 1 shows a heat exchanger, a longitudinal section;
in FIG. 2 - section of a coil;
in FIG. 3 is a longitudinal section of a coil coil with a casing;
in FIG. 4 is a cross section of a coil of coils at k = 2, 3;
in FIG. 5 - cross section of a coil of coils at k = 3;
in FIG. 6 is a cross section of a coil of coils at k = 4;
in FIG. 7 is a cross section of a coil of coils at k = 5;
in FIG. 8 is a cross section of a coil of coils at k = 6.
Теплообменник содержит расположенный в кожухе пучок параллельных пространственно-спиральных змеевиков с одинаковыми геометрическими характеристиками, витки змеевиков которых заведены между витками смежных змеевиков. The heat exchanger contains a bundle of parallel spatially-spiral coils located in the casing with the same geometric characteristics, the coils of the coils of which are wound between the coils of adjacent coils.
Теплообменник содержит пучок змеевиков 1 с малым радиусом гиба, расположенных в корпусе 2 с патрубками подвода 3, отвода 4 среды I контура, которые объединены трубными решетками 5, 6 с примыкающими к ним коллекторными камерами 7, 8 подвода отвода среды II контура и обжатыми кожухом 9. Кожух 9 выполнен гофрированным. The heat exchanger contains a bunch of coils 1 with a small bending radius, located in the housing 2 with nozzles for supplying 3, outlet 4 of medium I of the circuit, which are combined by pipe grids 5, 6 with collector chambers 7, 8 of supplying outlet of medium II of the circuit and crimped casing 9 adjacent to them The casing 9 is made corrugated.
Теплообменник работает следующим образом. The heat exchanger operates as follows.
Среда I контура поступает в межтрубное пространство и, двигаясь вдоль пучка змеевиков 1, отдает или получает тепло и отводится через патрубок. The medium of the I circuit enters the annulus and, moving along the bundle of coils 1, gives off or receives heat and is removed through the nozzle.
Среда II контура поступает в камеру подвода среды, распределяется по змеевикам и, двигаясь навстречу среде I контура, получает или отдает тепло, собирается в камере и отводится. The medium of the II circuit enters the chamber for supplying the medium, is distributed among the coils and, moving towards the medium of the I circuit, receives or gives off heat, is collected in the chamber and is removed.
При навивке трубы в змеевик происходит пластическая деформация стенки (см. фиг.2), при которой толщина стенки змеевика, расположенная к центру от средней линии навивки змеевика, увеличивается, а в противоположном направлении от средней линии - уменьшается от номинальной. Эти изменения тем больше, чем меньше диаметр навивки. Возникающие в стенке напряжения определяются по формулам:
σ = Eε,
где σ - напряжение в материале стенки;
ε = 1+d/D - относительное утонение - сжатие стенки;
E - модуль упругости (модуль Юнга)
σ = N/F,
где N - сила деформации змеевика;
F - площадь деформируемого элемента.When winding the pipe into the coil, plastic deformation of the wall occurs (see Fig. 2), in which the wall thickness of the coil, located to the center from the midline of the coil winding, increases, and in the opposite direction from the midline, decreases from the nominal. These changes are greater, the smaller the diameter of the winding. The stresses arising in the wall are determined by the formulas:
σ = Eε,
where σ is the stress in the wall material;
ε = 1 + d / D - relative thinning - wall compression;
E - elastic modulus (Young's modulus)
σ = N / F,
where N is the deformation force of the coil;
F is the area of the deformable element.
Как видно из формул, напряжения в стенке трубы змеевика прямо пропорциональны наружному диаметру трубки и обратно пропорциональны толщине стенки. Как видно из фиг. 2, напряжения на наружной и внутренней линиях змеевика, возникающие при навивке, направлены внутрь трубы и при достижении предельных приводят к потере ее устойчивости. As can be seen from the formulas, the stresses in the pipe wall of the coil are directly proportional to the outer diameter of the tube and inversely proportional to the wall thickness. As can be seen from FIG. 2, the stresses on the external and internal lines of the coil that occur during winding are directed inside the pipe and, when the limit is reached, lead to a loss of its stability.
В результате многочисленных опытно-экспериментальных исследований с различными диаметрами навивки, диаметра трубы и толщины ее стенки была определена следующая зависимость
Dmin= d(d/δ)0,7,
где Dmin - минимальный средний диаметр навивки змеевиков; δ - толщина стенки трубы.As a result of numerous experimental studies with various diameters of winding, pipe diameter and wall thickness, the following relationship was determined
D min = d (d / δ) 0.7 ,
where D min is the minimum average diameter of coil winding; δ is the wall thickness of the pipe.
Минимальный диаметр навивки прямо пропорционален наружному диаметру трубы, обратно пропорционален толщине стенки. Предлагаемая зависимость позволяет определить диаметр навивки при выбранных диаметре трубки и ее толщине. При навивке змеевика происходит также изменение сечения трубки, из круглого в овальное, которое учитывает коэффициент C в формуле определения шага навивки H. Овальность зависит от D, d, δ и изменяется от 1,12 при D ≅ Dmin до 1 при D >> Dmin.The minimum diameter of the winding is directly proportional to the outer diameter of the pipe, inversely proportional to the wall thickness. The proposed dependence allows you to determine the diameter of the winding for the selected diameter of the tube and its thickness. When winding the coil, the tube section also changes from round to oval, which takes into account the coefficient C in the formula for determining the winding pitch H. Ovality depends on D, d, δ and varies from 1.12 for D ≅ D min to 1 for D >> D min .
Для обеспечения требуемых гидравлических сопротивлений по межтрубному пространству и, соответственно, проходных сечений выбирается шаг компоновки змеевиков в соответствии с формулой
Т= 2D/K,
где К = 2, 3 или 3, или 4, или 5, или 6, причем D ≥ Dmin.To ensure the required hydraulic resistance along the annular space and, accordingly, the bore sections, the step of arrangement of the coils is selected in accordance with the formula
T = 2D / K,
where K = 2, 3 or 3, or 4, or 5, or 6, with D ≥ D min .
В этом случае теплообменная поверхность равномерно располагается в активном объеме, что позволяет получить оптимальные условия обтекания пучка змеевиков для различных теплоносителей. In this case, the heat-exchange surface is uniformly located in the active volume, which makes it possible to obtain optimal conditions for the flow of the coil of coils for various coolants.
Теплоноситель, двигаясь по межтрубному пространству, разбивается на отдельные струйки, которые, постоянно закручиваясь и перемешиваясь, обтекают змеевик снаружи и внутри, и расход струек пропорционален поверхности теплообмена. Это позволяет выравнивать температуру стенки по периметру трубы и повысить эффективность использования теплообменной поверхности. The coolant, moving along the annulus, is divided into separate streams, which, constantly spinning and mixing, flow around the coil outside and inside, and the flow rate of the streams is proportional to the heat exchange surface. This allows you to equalize the temperature of the wall around the perimeter of the pipe and increase the efficiency of use of the heat exchange surface.
Таким образом, появилась возможность в соответствии с заданными теплогидравлическими параметрами получать оптимальные массогабаритные характеристики теплообменного оборудования, тем самым расширить диапазон использования теплообменника при оптимальных теплогидравлических характеристиках теплообменника. Thus, it became possible, in accordance with the specified thermohydraulic parameters, to obtain the optimal weight and size characteristics of the heat exchange equipment, thereby expanding the range of use of the heat exchanger with the optimal thermohydraulic characteristics of the heat exchanger.
Для обеспечения надежного дистанционирования змеевиков при равномерном распределении в пучке по треугольной сетке по краям пучок обжимают кожухом. При обжатии пучка кожухом крайние змеевики оказываются в неодинаковых условиях по сравнению с теми, что расположены в центре пучка. Как видно из фиг. 3, крайние змеевики только на половину заходят в смежные змеевики, расположенные к центру. To ensure reliable spacing of the coils with a uniform distribution in the beam along a triangular grid at the edges, the beam is squeezed by a casing. When the beam is compressed by a casing, the extreme coils are in unequal conditions compared to those located in the center of the beam. As can be seen from FIG. 3, the extreme coils only half go into adjacent coils located to the center.
1/2 Fзм ≥ 1/2 Sяч,
где Fзм - площадь поверхности змеевика;
Sяч - площадь поперечного сечения пучка, соответствующая одному змеевику.1/2 F ss ≥ 1/2 S cell ,
where F zm - the surface area of the coil;
S cell - the cross-sectional area of the beam corresponding to one coil.
Вторая половина змеевика располагается на площади, равной
l/2Fзм ≥ T(D + d)/2.The second half of the coil is located on an area equal to
l / 2F cp ≥ T (D + d) / 2.
Для получения одинаковых условий для змеевиков всего пучка кожух предлагается выполнять с гофрами, выполненными с шагом, равным шагу навивки змеевиков, расположенными перпендикулярно осям спиралей змеевиков и высотой гофры h. To obtain the same conditions for the coils of the entire bundle, the casing is proposed to be made with corrugations made with a step equal to the coil winding step, perpendicular to the axes of the coil coils and the corrugation height h.
Высота гофр кожуха определяется по формуле h = 0,5 (D + d- Sяч/Т),
где Sяч = 0,866 Т2 - площадь поперечного сечения трубного пучка, соответствующая одному змеевику
h = 0,5 (D + d- 0,866 Т).The height of the corrugations of the casing is determined by the formula h = 0.5 (D + d- S cell / T),
where S cell = 0.866 T 2 - the cross-sectional area of the tube bundle corresponding to one coil
h = 0.5 (D + d- 0.866 T).
Гофры кожуха выполняют роль вытеснителей для выравнивания скоростей теплоносителя по всему сечению пучка змеевиков, а также служат для увеличения жесткости кожуха. Последнее условие позволяет выполнять кожух из листа меньшей толщины, что снижает общую массу теплообменника. The corrugations of the casing act as displacers to equalize the coolant velocities over the entire cross section of the coil coil, and also serve to increase the stiffness of the casing. The latter condition allows the casing to be made of a sheet of smaller thickness, which reduces the total mass of the heat exchanger.
Промышленная применимость очевидна. Испытания предлагаемого решения осуществлены в ООО НПЦ "Анод" и показали положительные результаты. Использование изобретения не требует специального оборудования и может быть осуществлено на обычных металлорежущих станках. Industrial applicability is obvious. Tests of the proposed solution were carried out at the Scientific Research and Production Center "Anode" LLC and showed positive results. The use of the invention does not require special equipment and can be carried out on conventional metal-cutting machines.
Перечисленные признаки отличают предлагаемое техническое решение от прототипа и обуславливают соответствие этого решения требованиям изобретения. These signs distinguish the proposed technical solution from the prototype and determine the compliance of this solution with the requirements of the invention.
Claims (2)
где Н - шаг между витками змеевиков;
Т - расстояние между осями смежных змеевиков;
D - диаметр витков по средней линии;
d - наружный диаметр трубы змеевика;
С - безразмерный коэффициент,
причем расстояние между осями смежных змеевиков определяется соотношением
Т = 2 D/К,
где К - коэффициент, равный 2,3 или 3, или 4, или 5, или 6, при этом минимальный средний диаметр навивки змеевиков Dmin определяется соотношением
Dmin= d×(d/δ)0,7,
где δ - толщина стенки трубы.1. A heat exchanger containing a bundle of parallel spatially-spiral coils located in the casing with the same geometric characteristics, the coils of coils of which are wound between coils of adjacent coils, characterized in that the coils of coils are arranged on an equilateral triangular grid, with a step between the coils in the coil, determined by the formula
where H is the step between the turns of the coils;
T is the distance between the axes of adjacent coils;
D is the diameter of the turns in the midline;
d is the outer diameter of the coil pipe;
C is a dimensionless coefficient,
moreover, the distance between the axes of adjacent coils is determined by the ratio
T = 2 D / K,
where K is a coefficient equal to 2.3 or 3, or 4, or 5, or 6, while the minimum average diameter of the coil winding D min is determined by the ratio
D min = d × (d / δ) 0.7 ,
where δ is the pipe wall thickness.
h = 0.5 x (D + d - 0,866 Т).2. The heat exchanger according to claim 1, characterized in that the heat exchanger casing is made with corrugations located perpendicular to the axes of the spirals of the coils and wound between the turns of the extreme coils of the beam, and the distance between the corrugations is equal to the step of winding the coils, and the height of the corrugations h is determined by the ratio
h = 0.5 x (D + d - 0.866 T).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99103045/06A RU2152574C1 (en) | 1999-02-16 | 1999-02-16 | Heat exchanger |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99103045/06A RU2152574C1 (en) | 1999-02-16 | 1999-02-16 | Heat exchanger |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2152574C1 true RU2152574C1 (en) | 2000-07-10 |
Family
ID=20215983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99103045/06A RU2152574C1 (en) | 1999-02-16 | 1999-02-16 | Heat exchanger |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2152574C1 (en) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD715Z (en) * | 2012-05-03 | 2014-07-31 | Институт Прикладной Физики Академии Наук Молдовы | Convective heat exchanger |
| RU2570275C1 (en) * | 2014-12-12 | 2015-12-10 | Публичное акционерное общество криогенного машиностроения (ПАО "Криогенмаш") | Cryogenic fluid evaporator |
| RU182249U1 (en) * | 2018-01-10 | 2018-08-09 | Виталий Григорьевич Барон | Heat exchanger |
| RU182252U1 (en) * | 2018-01-10 | 2018-08-09 | Виталий Григорьевич Барон | Heat exchanger |
| RU182251U1 (en) * | 2018-01-10 | 2018-08-09 | Виталий Григорьевич Барон | Heat exchanger |
| RU182250U1 (en) * | 2018-01-10 | 2018-08-09 | Виталий Григорьевич Барон | Heat exchanger |
| RU2699851C1 (en) * | 2019-05-20 | 2019-09-11 | Акционерное общество "ОДК-Климов" | Tubular heat exchanger |
| RU208763U1 (en) * | 2021-03-23 | 2022-01-12 | Акционерное общество "Опытное Конструкторское Бюро Машиностроения имени И.И.Африкантова" (АО "ОКБМ Африкантов") | heat exchanger |
| RU2770261C2 (en) * | 2020-07-13 | 2022-04-14 | Акционерное общество "Опытное Конструкторское Бюро Машиностроения имени И.И. Африкантова" (АО "ОКБМ Африкантов") | Heat exchanger |
| RU2815748C1 (en) * | 2023-05-26 | 2024-03-21 | Сергей Борисович Походяев | Heat exchanger with space-spiral coils |
-
1999
- 1999-02-16 RU RU99103045/06A patent/RU2152574C1/en active IP Right Revival
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD715Z (en) * | 2012-05-03 | 2014-07-31 | Институт Прикладной Физики Академии Наук Молдовы | Convective heat exchanger |
| RU2570275C1 (en) * | 2014-12-12 | 2015-12-10 | Публичное акционерное общество криогенного машиностроения (ПАО "Криогенмаш") | Cryogenic fluid evaporator |
| RU182249U1 (en) * | 2018-01-10 | 2018-08-09 | Виталий Григорьевич Барон | Heat exchanger |
| RU182252U1 (en) * | 2018-01-10 | 2018-08-09 | Виталий Григорьевич Барон | Heat exchanger |
| RU182251U1 (en) * | 2018-01-10 | 2018-08-09 | Виталий Григорьевич Барон | Heat exchanger |
| RU182250U1 (en) * | 2018-01-10 | 2018-08-09 | Виталий Григорьевич Барон | Heat exchanger |
| RU2699851C1 (en) * | 2019-05-20 | 2019-09-11 | Акционерное общество "ОДК-Климов" | Tubular heat exchanger |
| RU2770261C2 (en) * | 2020-07-13 | 2022-04-14 | Акционерное общество "Опытное Конструкторское Бюро Машиностроения имени И.И. Африкантова" (АО "ОКБМ Африкантов") | Heat exchanger |
| RU208763U1 (en) * | 2021-03-23 | 2022-01-12 | Акционерное общество "Опытное Конструкторское Бюро Машиностроения имени И.И.Африкантова" (АО "ОКБМ Африкантов") | heat exchanger |
| RU2815748C1 (en) * | 2023-05-26 | 2024-03-21 | Сергей Борисович Походяев | Heat exchanger with space-spiral coils |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Bergles | Enhanced heat transfer: Endless frontier, or mature and routine? | |
| RU2152574C1 (en) | Heat exchanger | |
| EP2984414B1 (en) | Method of manufacturing a set of heat exchange cells and set of heat exchange cells thus obtained | |
| KR20110083996A (en) | Double-piped heat exchanger | |
| EP0848802B1 (en) | Polymer film heat exchanger | |
| CN103594127A (en) | Energy-saving nuclear power evaporator | |
| US4621592A (en) | Boiler having improved heat absorption | |
| RU2378594C1 (en) | Heat exchanger | |
| CA2352914C (en) | Supercritical water cooled reactor and power generation plant | |
| CN216245699U (en) | Disc heat exchanger | |
| SU840662A1 (en) | Shell-and-tube heat exchanger | |
| US3477496A (en) | Regenerator | |
| US4577682A (en) | Heat exchanger | |
| CN217654341U (en) | Heat exchanger | |
| RU2815748C1 (en) | Heat exchanger with space-spiral coils | |
| RU2171439C1 (en) | Tubular heat exchanger | |
| CN213455097U (en) | Two-dimensional tube for heat exchanger and heat exchanger | |
| WO1991002207A1 (en) | Heat exchangers | |
| RU2384802C1 (en) | Heat exchanger | |
| CN113236440B (en) | Spiral coil heat exchanger structure and nuclear energy and chemical energy hybrid engine | |
| CN219017251U (en) | Molten salt reactor | |
| RU209655U1 (en) | Heat exchanger with elements in the form of springs | |
| RU2009429C1 (en) | Heat exchanger | |
| CN211120811U (en) | Heat exchange tube, heat exchanger and heat exchange system | |
| CN208709492U (en) | Using the electric heating drinking water apparatus of microchannel round tube heat exchanger |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20060504 |
|
| PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20080128 |
|
| RH4A | Copy of patent granted that was duplicated for the russian federation |
Effective date: 20140602 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170217 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20171110 |