RU2150150C1

RU2150150C1 - Тепловыделяющий элемент ядерного реактора

Info

Publication number: RU2150150C1
Application number: RU98119830A
Authority: RU
Inventors: В.С. Курсков; А.В. Иванов; Г.Г. Потоскаев; Г.А. Симаков; С.П. Матвеев; В.И. Боков; В.И. Боевой; Ю.Н. Бабенко; Е.Г. Бек; Л.Л. Барзаковская; Б.И. Янюк
Original assignee: Открытое акционерное общество "Машиностроительный завод"
Priority date: 1998-11-03
Filing date: 1998-11-03
Publication date: 2000-05-27

Abstract

Тепловыделяющий элемент предназначен для формирования активной зоны водо-водяных энергетических реакторов типа ВВЭР-1000. Конструкция тепловыделяющего элемента предполагает наличие в газосборнике продуктов деления цилиндрической пружины для поджатия топливного столба. Для увеличения ресурса тепловыделяющего элемента и повышения глубины выгорания топлива пружина содержит фиксирующую, буферную и компенсирующую группы витков при определенном отношении длины компенсирующей и буферной групп к суммарной длине пружины в свободном состоянии. Причем при относительно большой длине газосборника длина пружины занимает лишь определенную часть газосборника, количество витков компенсирующей и буферной групп строго регламентировано, а диаметр проволоки витков составляет от 0,9 до 1,3 мм. 7 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

Изобретение относится к ядерной технике, в частности к конструкциям стержневых тепловыделяющих элементов (твэлов), предполагающих наличие в своем составе устройств и средств для фиксации ядерного топлива при его транспортировке, изготовлении и пр., а также для поджатия во время эксплуатации топлива, например в виде таблеток, с требуемым усилием, и может быть использовано, в частности, в твэлах со значительной длиной газосборника продуктов деления, предназначенного для размещения такого средства, особенно при производстве твэлов для действующих реакторов водо-водяного типа с тепловой мощностью более 2600 МВт (например, ВВЭР-1000) или в реакторах с аналогичными особенностями в конструкции твэлов.

Уровень техники.

Функционирование стержневых твэлов в процессе эксплуатации тепловыделяющей сборки предполагает изменение длины столба ядерного топлива при изменениях температуры. Возможные изменения длины столба ядерного топлива, в частности при изготовлении его в виде таблеток, предполагают необходимость фиксации столба с целью исключения разрывов в топливном столбе при одновременном обеспечении возможности компенсации изменений длины столба ядерного топлива.

Для этого в настоящее время широко используются средства для поджатия столба ядерного топлива в виде цилиндрических пружин различных конструкций. При установке пружины непосредственно между столбом ядерного топлива и концевой заглушкой (см. патент США N 3713975, кл. G 21 C 3/18, 1975 г., заявка Великобритании N 1439207, кл. G 21 C 3/18, 1976 г.), обеспечивается наиболее полное использование предназначенного для размещения пружины пространства твэла, выполняющего также функцию газосборника.

Однако такие конструкции, предполагающие непосредственный контакт одного из торцев пружины с концевой заглушкой, имеют недостаток, заключающийся в следующем. При снаряжении твэла после установки пружины, проводится сварка концевой заглушки с оболочкой. Выступающая за пределы твэла пружина создает технологические проблемы при сборке твэла и сварке оболочки с концевой заглушкой.

Поэтому были разработаны тепловыделяющие элементы, в которых один из концов цилиндрической пружины отстоит на некотором расстоянии от концевой заглушки, т. е. удален из зоны сварки. Фиксация пружины внутри оболочки обеспечивается в этом случае за счет выполнения витков пружины со стороны заглушки с наружным диаметром, несколько большим, чем внутренний диаметр оболочки, что обеспечивает требуемое усилие закрепления пружины за счет трения (см. авторское свидетельство СССР N 704363, кл. G 21 C 3/17, 1985 г. ).

Наличие двух групп витков - фиксирующей с наружным диаметром, превышающим внутренний диаметр оболочки и компенсирующей с диаметром, меньшим, чем внутренний диаметр оболочки, упрощает процесс изготовления твэлов в автоматизированном режиме. Но за счет достаточно жесткого соединения витков фиксирующей группы с оболочкой в процессе эксплуатации такой пружины возникают негативные моменты, обусловленные следующими факторами. В месте перехода витков компенсирующей группы в витки фиксирующей группы возникают значительные напряжения, поскольку в данной области возникают динамические усилия аналогичные усилиям в "глухой заделке". Естественно, что при радиационном облучении происходит охрупчивание материала, что еще более усугубляет ситуацию. Поэтому при силовом воздействии может произойти разрушение пружины в месте перехода с диаметра компенсирующей группы на диаметр фиксирующей группы витков. Под действием расширяющегося топливного столба, вибраций и иных причин витки компенсирующей группы вкручиваются внутрь витков фиксирующей группы. Следствием этого процесса является снижение усилия поджатия топливного столба с образованием в топливном столбе недопустимых осевых зазоров между таблетками ядерного топлива в процессе эксплуатации.

Наиболее близким по технической сущности к описываемому является тепловыделяющий элемент ядерного реактора, содержащий размещенное в газосборнике продуктов деления средство для поджатия топливного столба в виде цилиндрической пружины, имеющей последовательно расположенные от топливного столба компенсирующую, буферную и фиксирующую группы витков, в которых наружный диаметр витков буферной группы больше внутреннего диаметра витков фиксирующей группы, а шаг витков буферной группы меньше шага витков компенсирующей группы (см. патент США N 4871509, кл. G 21 C 3/00, 1989 г.).

Наличие в известном тепловыделяющем элементе буферной группы витков, располагаемой между витками фиксирующей и компенсирующей групп, исключает возможность вкручивания витков компенсирующей группы в витки фиксирующей группы при разрушении пружины в месте перехода витков с диаметра компенсирующей группы на диаметр фиксирующей группы за счет различного шага витков компенсирующей и буферной групп. Действительно, меньший шаг витков буферной группы предполагает их полную сомкнутость ранее чем полностью сомкнутся витки компенсирующей группы и невозможность вкручивания в витки фиксирующей группы.

Однако использование данной конструкции цилиндрической пружины в составе тепловыделяющего элемента, имеющего достаточно большую длину газосборника продуктов деления, в котором размещена пружина, вызывает некоторые проблемы. При длине L газосборника продуктов деления от 235,0 до 255,5 мм имеется возможность создания фиксирующей пружины с требуемыми параметрами (усилие поджатия топливного столба, достаточное расширение топливного столба) в области упругих деформаций. Но при заполнении пружиной всей длины газосборника за исключением небольшой части в зоне концевой заглушки возникает существенная вероятность снижения усилия поджатая вследствии потери устойчивости компенсирующей группы витков, а потеря устойчивости может привести к заклиниванию компенсирующей группы витков в оболочке и отсутствию поджатая топливного столба при эксплуатации. В результате возможно образование осевых зазоров в топливном столбе, что уменьшит ресурс твэла и глубину выгорания топлива, особенно в режимах маневрирования мощностью реактора.

Сущность изобретения.

Задачей настоящего изобретения является создание конструкции тепловыделяющего элемента с повышенной надежностью в условиях маневрирования мощности реактора при повышении эффективности использования топлива.

В результате решения данных задач могут быть реализованы новые технические результаты, заключающиеся в увеличении ресурса тепловыделяющего элемента, повышении глубины выгорания топлива.

Указанные технические результаты достигаются тем, что в тепловыделяющем элементе ядерного реактора, преимущественно водо-водяного типа тепловой мощностью более 2600 МВт, содержащем размещенное в газосборнике продуктов деления средство для поджатая топливного столба в виде цилиндрической пружины, имеющей последовательно расположенные от топливного столба компенсирующую, буферную и фиксирующую группы витков, в которых наружный диаметр витков буферной группы больше внутреннего диаметра витков фиксирующей группы, а шаг витков буферной группы меньше шага витков компенсирующей группы, при значении длины L газосборника продуктов деления от 235,0 до 255,0 мм отношение длины L_кб компенсирующей и буферной групп витков к суммарной длине L₀ всех групп витков при свободном состоянии пружины выбрано от 0,83 до 0,94, отношение суммарной длины L₀ всех групп витков при свободном состоянии пружины к длине L газосборника составляет от 0,67 до 0,77, а отношение наружного диаметра D_кб витков компенсирующей и буферной групп при свободном состоянии пружины к внутреннему диаметру D газосборника выбрано от 0,88 до 0,94, причем количество витков компенсирующей и буферной групп составляет от 56-и до 58-и при диаметре d их проволоки от 0,9 до 1,3 мм.

Отличительной особенностью настоящего изобретения является выбор отношения суммарной длины L₀ всех групп витков при свободном состоянии пружины к длине L газосборника в определенном диапазоне, что свидетельствует о размещении пружины только на части длины L газосборника.

При значении указанного отношения больше 0,77 практически невозможно обеспечить устойчивость пружины варьированием других параметров (число витков, шаг, диаметр проволоки и пр.). При потере устойчивости витки компенсирующей группы могут заклиниться в оболочке, что приведет к потере компенсирующих свойств пружины. В случае выбора величины данного отношения менее 0,67 возникают сложности по обеспечению требуемого усилия поджатая на достаточно большом заданном ходе до смыкания витков и функционированию компенсирующей группы витков в области упругих деформаций.

Выбор указанного диапазона отношения, кроме того, учитывает и другие характеристики пружины. Необходимо одновременно выбрать отношение между длиной L_кб компенсирующей и буферной групп к суммарной длине L₀ всех групп витков при свободном состоянии пружины в диапазоне от 0,83 до 0,94. Превышение этого отношения более 0,94 не позволит надежно закрепить фиксирующую группу внутри оболочки, а выбор величины отношения менее 0,83 приведет к недопустимому уменьшению величины хода до смыкания витков.

Далее, существенным является также и выбор отношения наружного диаметра D_кб витков компенсирующей и буферной групп при свободном состоянии пружины к внутреннему диаметру D газосборника в диапазоне от 0,88 до 0,94, а также количества витков компенсирующей и буферной групп от 56-и до 58-и при диаметре d их проволоки от 0,9 до 1,3 мм. Действительно, при уменьшении величины отношения D_кб к D менее 0,88 возможна потеря устойчивости вследствие большого зазора между наружным диаметром витков компенсирующей группы и внутренним диаметром газосборника. При величине данного отношения более 0,94 зазор между внутренней поверхностью газосборника и наружной поверхностью витков компенсирующей группы может быть схлопнут, поскольку при сжатии пружины во время эксплуатации имеет место увеличение наружного диаметра витков. В свою очередь величина изменения наружного диаметра витков при сжатии пружины зависит также от количества витков и диаметра проволоки. Произвольный выбор количества витков диаметра проволоки может привести к заклиниванию витков компенсирующей группы внутри газосборника.

Экспериментально установлено, что функционирование пружины с сохранением ее требуемых характеристик в области упругих деформаций без существенной потери устойчивости возможно только при выборе вышеприведенных диапазонах параметров пружины.

Целесообразно шаг витков буферной группы при свободном состоянии пружины выбирать из условия, что они сомкнуты при поджатии топливного столба компенсирующей группой витков цилиндрической пружины в штатном режиме эксплуатации.

Шаг t_к витков компенсирующей группы при свободном состоянии пружины может быть от 2,5 до 3,0 мм, а шаг t_ф витков фиксирующей группы при свободном состоянии пружины - от 4,5 до 5,5 мм.

Кроме того, количество витков фиксирующей группы может быть выбрано от трех до четырех, количество витков буферной группы от одного до двух, при суммарном количестве витков фиксирующей, буферной и компенсирующей групп от 61-ого до 63-х.

Предпочтительно пружину выполнять из железохромоникилиевого сплава с высокими механическими свойствами, релаксационной и радиационной стойкостью.

Перечень фигур чертежей.

На фиг. 1 показан общий вид тепловыделяющего элемента, на фиг. 2 изображено средство для поджатая топливного столба в виде цилиндрической пружины в свободном состоянии.

Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретения.

Тепловыделяющий элемент 1 содержит оболочку 2, в которой размещен топливный столб, набранный из таблеток 3 ядерного топлива. Тепловыделяющий элемент загерметизирован нижней 4 и верхней 5 концевыми заглушками, приваренными к оболочке 2. Со стороны верхней заглушки 5 в твэле установлено средство поджатая топливного столба в виде цилиндрической пружины 6, располагаемой в газосборнике 7 продуктов деления, который выполняет функцию объема для размещения средства поджатия топливного столба. Цилиндрическая пружина имеет фиксирующую 8 и компенсирующую 9 группы витков, между которыми расположена буферная группа 10.

Установка и функционирование цилиндрической пружины осуществляется следующим образом (на примере реактора ВВЭР-1000). Изготавливают двухступенчатую пружину с диаметром D_ф витков фиксирующей группы, превышающим внутренний диаметр D оболочки на 0,2 - 0,6 мм. Значение величины D для тепловыделяющего элемента реактора ВВЭР-1000 составляет 7,76 ± 0,03 мм. Значение диаметра D_кб витков компенсирующей и буферной групп выбирают равным 7,25 - 0,35 мм, что позволяет располагать витки компенсирующей группы с гарантированным зазором внутри оболочки для свободного сжатия витков компенсирующей группы. Разность между минимальным значением внутреннего диаметра D оболочки и максимальным значением диаметра D_кб должна быть по крайней мере больше величины приращения диаметра D_кб за счет сжатия витков и их температурного расширения. Выбор конкретной величины диаметра D_кб осуществляют также с учетом того, что значение D_кб не должно превышать величины внутреннего диаметра витков фиксирующей группы, а отношение D_кб к D составляет от 0,88 до 0,94. Навивку пружины осуществляют, выдерживая заданное отношение L_кб к L₀, предварительно выбрав значение L₀.

Установка цилиндрической пружины в твэл может производиться вручную или в автоматическом режиме с использованием специальной оснастки, в частности двухступенчатого штока. Установку осуществляют таким образом, чтобы за счет сжатия витков компенсирующей группы на 20 - 30 мм обеспечить необходимое начальное поджатие топливного столба. При этом после установки пружины наружный диаметр витков фиксирующей группы будет равен внутреннему диаметру оболочки, что приводит к натягу между данными элементами. За счет меньшего значения шага t_б витков буферной группы по сравнению с шагом t_к витков компенсирующей группы, витки буферной группы смыкаются и выполняют роль опоры для витков компенсирующей группы, исключая вкручивание в витки фиксирующей группы в случае поломки.

При расширении топливного столба в осевом направлении в процессе эксплуатации витки буферной и компенсирующей групп, отношение длины L_кб которых при свободном состоянии пружины к суммарной длине L₀ всех групп витков составляет от 0,83 до 0,94, обеспечивают необходимое поджатие топливного столба без потери устойчивости пружины, исключая образование осевых зазоров в топливе даже в условиях достаточно широкого маневрирования мощностью реактора. В результате повышается глубина выгорания топлива и эффективность его использования, увеличивается ресурс твэла. Кроме того, наличие четких границ групп витков позволяет при рентгеновском контроле при изготовлении твэла более точно определить положение пружины в твэле.

Claims

1. Тепловыделяющий элемент ядерного реактора, преимущественно водо-водяного типа тепловой мощностью более 2600 МВт, содержащий размещенное в газосборнике продуктов деления средство для поджатия топливного столба в виде цилиндрической пружины, имеющей последовательно расположенные от топливного столба компенсирующую, буферную и фиксирующую группы витков, в которых наружный диаметр витков буферной группы больше внутреннего диаметра витков фиксирующей группы, а шаг витков буферной группы меньше шага витков компенсирующей группы, отличающийся тем, что при значении длины L газосборника продуктов деления от 235 до 255 мм отношение длины L_кб компенсирующей и буферной групп витков к суммарной длине L_о всех групп витков при свободном состоянии пружины выбрано от 0,83 до 0,94, отношение суммарной длины L_о всех групп витков при свободном состоянии пружины к длине L газосборника составляет от 0,67 до 0,77, а отношение наружного диаметра D_кб витков компенсирующей и буферной групп при свободном состоянии пружины к внутреннему диаметру D газосборника выбрано от 0,88 до 0,94, причем количество витков компенсирующей и буферной групп составляет от 56 до 58 при диаметре d их проволоки от 0,9 до 1,3 мм.

2. Тепловыделяющий элемент ядерного реактора по п.1, отличающийся тем, что шаг витков буферной группы при свободном состоянии пружины выбран из условия, что они сомкнуты при поджатии топливного столба компенсирующей группой витков цилиндрической пружины в штатном режиме эксплуатации.

3. Тепловыделяющий элемент ядерного реактора по п.1 или 2, отличающийся тем, что шаг t_к витков компенсирующей группы при свободном состоянии пружины составляет от 2,5 до 3,0 мм.

4. Тепловыделяющий элемент ядерного реактора по п.1, или 2, или 3, отличающийся тем, что шаг t_ф витков фиксирующей группы при свободном состоянии пружины составляет от 4,5 до 5,5 мм.

5. Тепловыделяющий элемент ядерного реактора по п.1, или 2, или 3, или 4, отличающийся тем, что количество витков фиксирующей группы выбрано от трех до четырех.

6. Тепловыделяющий элемент ядерного реактора по п.1, или 2, или 3, или 4, или 5, отличающийся тем, что количество витков буферной группы выбрано от одного до двух.

7. Тепловыделяющий элемент ядерного реактора по п.1, или 2, или 3, или 4, или 5, или 6, отличающийся тем, что суммарное количество витков фиксирующей, буферной и компенсирующей групп выбрано от 61 до 63.

8. Тепловыделяющий элемент ядерного реактора по п.1, или 2, или 3, или 4, или 5, или 6, или 7, отличающийся тем, что пружина выполнена из железохромоникелевого сплава с высокими механическими свойствами, релаксационной и радиационной стойкостью.