RU2148100C1 - Heat-resistant nickel-based alloy - Google Patents
Heat-resistant nickel-based alloy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2148100C1 RU2148100C1 RU99101036A RU99101036A RU2148100C1 RU 2148100 C1 RU2148100 C1 RU 2148100C1 RU 99101036 A RU99101036 A RU 99101036A RU 99101036 A RU99101036 A RU 99101036A RU 2148100 C1 RU2148100 C1 RU 2148100C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- heat
- nickel
- resistant
- temperature
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к области изыскания композиции литейного жаропрочного сплава на никелевой основе, который может быть использован для изготовления деталей газовой турбины, работающих в условиях высоких температур и напряжений, например для изготовления рабочих и сопловых лопаток авиационных двигателей и других деталей специального назначения. The present invention relates to the field of finding a composition of a casting heat-resistant alloy based on nickel, which can be used for the manufacture of gas turbine parts operating at high temperatures and voltages, for example, for the manufacture of working and nozzle blades for aircraft engines and other special-purpose parts.
Постоянно возрастающие требования повышения температуры газа на входе в турбину (что позволяет соответственно повышать мощность двигателя) ставят перед разработчиками сплавов задачу создания сплавов, которые обладали бы более высокими жаропрочными свойствами, чем применяемые в настоящее время. Constantly increasing demands for increasing the temperature of the gas at the turbine inlet (which makes it possible to increase the engine power accordingly) pose the task for alloy developers to create alloys that would have higher heat-resistant properties than those currently used.
Известен литейный жаропрочный сплав по патенту США N 4459160, кл. 148-3, от 10.07.84 г. Known casting heat resistant alloy according to US patent N 4459160, class. 148-3, from 10.07.84 g.
Сплав имеет следующий химический состав (мас.%):
углерод - 0,015-0,05
хром - 8-10
кобальт - 3-7
вольфрам - 9-11
тантал - 2,25-3,2
титан - 1,7-2,6
алюминий - 5,25-5,75
гафний - 0-0,5
бор - 0-0,01
цирконий - 0-0,05
никель - остальное
Как показали дополнительные исследования, данный сплав имеет следующий уровень жаропрочных свойств: при температуре 975oC и напряжении 20 кгс/мм2 время до разрушения составляет 70-100 часов. Однако такие свойства не могут быть реализованы в материале для лопаток современного газотурбинного двигателя, поскольку эти свойства невысоки.The alloy has the following chemical composition (wt.%):
carbon - 0.015-0.05
chrome - 8-10
cobalt - 3-7
tungsten - 9-11
tantalum - 2.25-3.2
titanium - 1.7-2.6
aluminum - 5.25-5.75
hafnium - 0-0.5
boron - 0-0.01
zirconium - 0-0.05
nickel - the rest
As additional studies have shown, this alloy has the following level of heat-resistant properties: at a temperature of 975 o C and a voltage of 20 kgf / mm 2, the time to failure is 70-100 hours. However, such properties cannot be realized in the material for the blades of a modern gas turbine engine, since these properties are low.
Известен литейный жаропрочный сплав марки MAR M200 по патенту Великобритании N 917818, кл. 82(1)А. Сплав имеет следующий химический состав (мас. %):
углерод - 0,02-0,30
хром - 6-17
кобальт - 2-15
вольфрам - 9-14
молибден - до 3
ниобий - 0,25-3
титан - до 5
алюминий - 2-8
железо - до 5
бор - 0,001-0,20
цирконий - 0,001-0,20
никель - остальное
Дополнительная проверка показала, что жаропрочные свойства данного сплава, также как и предыдущего сплава, также невысокие: время до разрушения при температуре 975oC и напряжении 20 кгс/мм2 составляет 70-110 часов.Known cast heat-resistant alloy brand MAR M200 according to British patent N 917818, class. 82 (1) A. The alloy has the following chemical composition (wt.%):
carbon - 0.02-0.30
chrome - 6-17
cobalt - 2-15
tungsten - 9-14
molybdenum - up to 3
niobium - 0.25-3
titanium - up to 5
aluminum - 2-8
iron - up to 5
boron - 0.001-0.20
zirconium - 0.001-0.20
nickel - the rest
An additional check showed that the heat-resistant properties of this alloy, as well as the previous alloy, are also low: the time to failure at a temperature of 975 o C and a voltage of 20 kgf / mm 2 is 70-110 hours.
Наиболее близким по составу к предлагаемому сплаву, взятый за прототип, является литейный жаропрочный сплав по патенту РФ N 2070597, Б.И. N 35-96 г. , от 17.08.93 г. Сплав имеет следующий химический состав (мас.%):
углерод - 0,05-0,20
хром - 7,0-14,0
кобальт - 8,0-15,0
вольфрам - 9,0-12,0
молибден - 0,7-3,0
ниобий - 0,5-4,0
титан - 1,0-4,0
алюминий - 4,0-6,0
бор - 0,005-0,07
цирконий - 0,01-0,10
церий - 0,002-0,025
один из элементов из группы, включающий иттрий и скандий - 0,0013-0,0085
никель - остальное
Жаропрочные свойства указанного сплава с равноосной структурой следующие: время от разрушения при температуре 975oC и напряжении 20 кгс/мм2 составляет 90-135 часов, при температуре 975oC и напряжении 23 кгс/мм2 - 60-70 часов, при температуре 1050oC и напряжении 11 кгс/мм2 - 120-160 часов.The closest in composition to the proposed alloy, taken as a prototype, is a casting heat-resistant alloy according to the patent of the Russian Federation N 2070597, B.I. N 35-96, from 08.17.93, the Alloy has the following chemical composition (wt.%):
carbon - 0.05-0.20
chrome - 7.0-14.0
cobalt - 8.0-15.0
tungsten - 9.0-12.0
molybdenum - 0.7-3.0
niobium - 0.5-4.0
titanium - 1.0-4.0
aluminum - 4.0-6.0
boron - 0.005-0.07
zirconium - 0.01-0.10
cerium - 0.002-0.025
one of the elements from the group, including yttrium and scandium - 0.0013-0.0085
nickel - the rest
The heat-resistant properties of the specified alloy with equiaxial structure are as follows: the time from fracture at a temperature of 975 o C and a voltage of 20 kgf / mm 2 is 90-135 hours, at a temperature of 975 o C and a voltage of 23 kgf / mm 2 - 60-70 hours, at a temperature 1050 o C and a voltage of 11 kgf / mm 2 - 120-160 hours.
Хотя жаропрочность сплава, взятого за прототип, достаточно высокая, он имеет повышенную окисляемость (низкую жаростойкость) при рабочих температурах 900-1050oC: удельное изменение массы сплава при выдержке при температуре 950oC в течение 500 часов составляет 20-25 г/м2, а при температуре 1000oC - соответственно 50-60 г/м2. Все это ограничивает применение такого сплава в современных высокотемпературных устройствах с длительным ресурсом работы, например, в газотурбинных двигателях с повышенной температурой газа на рабочих лопатках турбины.Although the heat resistance of the alloy taken as a prototype is quite high, it has increased oxidizability (low heat resistance) at operating temperatures of 900-1050 o C: the specific change in the mass of the alloy upon exposure at a temperature of 950 o C for 500 hours is 20-25 g / m 2 , and at a temperature of 1000 o C - respectively, 50-60 g / m 2 . All this limits the use of such an alloy in modern high-temperature devices with a long service life, for example, in gas turbine engines with high gas temperatures on the turbine blades.
Технической задачей данного изобретения является разработка литейного жаропрочного сплава, который обладал бы высоким сопротивлением окислению (высокой жаростойкостью) при одновременно высоком уровне жаропрочных свойств. The technical task of this invention is to develop a casting heat-resistant alloy, which would have high oxidation resistance (high heat resistance) while at the same time a high level of heat-resistant properties.
Поставленная задача была достигнута тем, что литейный жаропрочный сплав на основе никеля, содержащий углерод, хром, кобальт, вольфрам, молибден, ниобий, титан, алюминий, бор, цирконий, церий, один элемент из группы, включающей иттрий и скандий, дополнительно содержит один элемент из группы, включающей лантан и празеодим, при следующем соотношении компонентов в сплаве, мас.%:
углерод - 0,13-0,20
хром - 8-9,5
кобальт - 9-10,5
вольфрам - 9,5-11,0
молибден - 1,2-2,4
ниобий - 0,8-1,2
титан - 2,0-2,9
алюминий - 5,1-6,0
бор - 0,005-0,035
цирконий - 0,01-0,05
церий - 0,002-0,02
один элемент из группы, включающей иттрий и скандий - 0,0008-0,0080
один элемент из группы, включающей лантан и празеодим - 0,0008-0,0080
никель - остальное
и при соблюдении условия, что отношение компонентов в сплаве составляет: %Ce : %Y (Sc) : %La (Pr) = 2,5:1:1.The task was achieved in that the casting heat-resistant nickel-based alloy containing carbon, chromium, cobalt, tungsten, molybdenum, niobium, titanium, aluminum, boron, zirconium, cerium, one element from the group comprising yttrium and scandium, additionally contains one an element from the group comprising lanthanum and praseodymium, in the following ratio of components in the alloy, wt.%:
carbon - 0.13-0.20
chrome - 8-9.5
cobalt - 9-10.5
tungsten - 9.5-11.0
molybdenum - 1.2-2.4
niobium - 0.8-1.2
titanium - 2.0-2.9
aluminum - 5.1-6.0
boron - 0.005-0.035
zirconium - 0.01-0.05
cerium - 0.002-0.02
one element from the group of yttrium and scandium - 0.0008-0.0080
one element from the group including lanthanum and praseodymium - 0.0008-0.0080
nickel - the rest
and subject to the condition that the ratio of the components in the alloy is:% Ce:% Y (Sc):% La (Pr) = 2.5: 1: 1.
Нами было установлено, что в случае введения в сплав одного из элементов, включающих лантан и празеодим, при соблюдении вышеуказанных условий, сопротивление окислению сплава значительно повышается. We found that if one of the elements including lanthanum and praseodymium is introduced into the alloy, subject to the above conditions, the oxidation resistance of the alloy increases significantly.
В табл. 1 приведена концентрация никеля и хрома в окалине, осыпавшейся с образцов сплава-прототипа и предлагаемого сплава. In the table. 1 shows the concentration of Nickel and chromium in the scale, showered from samples of the prototype alloy and the proposed alloy.
Видно, что на металле известного сплава концентрация никеля в окалине в 2,5-3,0 раза выше, чем хрома. Это указывает на повышенное количество в окалине закиси никеля - NiO - рыхлого окисла, имеющего большое количество дефектов в виде пор и трещин, который не защищает металл от окисления. На металле с лантаном и празеодимом концентрация никеля в окалине понизилась в 1,5-2,0 раза и соответственно в 2 раза возросла концентрация хрома. В этом случае на поверхности металла образовалась защитная окисная пленка с повышенным количеством оксида хрома Cr2O3, который имел плотноупакованную кристаллическую решетку и замедлял диффузию кислорода через слой окисла.It can be seen that on the metal of the known alloy, the nickel concentration in the scale is 2.5-3.0 times higher than that of chromium. This indicates an increased amount of loose oxide in the nickel oxide - NiO - oxide, which has a large number of defects in the form of pores and cracks, which does not protect the metal from oxidation. On a metal with lanthanum and praseodymium, the concentration of nickel in the scale decreased by 1.5-2.0 times and, accordingly, the concentration of chromium increased by 2 times. In this case, a protective oxide film with an increased amount of chromium oxide Cr 2 O 3 formed on the metal surface, which had a close-packed crystal lattice and slowed the diffusion of oxygen through the oxide layer.
Такое положительное влияние лантана и празеодима на сопротивление сплава окислению можно объяснить тем, что в сравнении с церием, иттрием и скандием атомный радиус лантана и празеодима имеет большие размеры, тем самым они блокируют катионные вакансии в решетке NiO, снижают концентрацию вакансий и, следовательно, замедляют диффузию никеля через нее. Замедление диффузии никеля через окисную пленку приводит к тому, что концентрация никеля в окисной пленке на сплаве с добавкой La или Pr снижается, и соответственно увеличивается концентрация хрома. Such a positive effect of lanthanum and praseodymium on the oxidation resistance of the alloy can be explained by the fact that, in comparison with cerium, yttrium, and scandium, the atomic radius of lanthanum and praseodymium is large, thereby blocking cationic vacancies in the NiO lattice, lowering the concentration of vacancies, and therefore slowing down nickel diffusion through it. Slowing down the diffusion of nickel through the oxide film leads to a decrease in the concentration of nickel in the oxide film on the alloy with the addition of La or Pr, and, accordingly, the concentration of chromium increases.
Наряду с положительным влиянием лантана и празеодима на сопротивление предлагаемого сплава окислению, эти элементы также способствуют дополнительному повышению жаропрочных свойств сплава. Как уже было отмечено выше, атомные радиусы лантана и празеодима имеют большие размеры, чем у церия, иттрия и скандия, которые входят в состав известного сплава, и поэтому лантан и празеодим более эффективно тормозят диффузионные процессы в металле при повышенных температурах, тем самым обеспечивая повышение жаропрочных свойств. Это подтверждают данные по изучению диффузионной проницаемости сплава-прототипа и предлагаемого сплава, приведенные в таблице 2. Along with the positive effect of lanthanum and praseodymium on the oxidation resistance of the proposed alloy, these elements also contribute to an additional increase in the heat-resistant properties of the alloy. As noted above, the atomic radii of lanthanum and praseodymium are larger than those of cerium, yttrium and scandium, which are part of the known alloy, and therefore lanthanum and praseodymium inhibit diffusion processes in the metal more efficiently at elevated temperatures, thereby increasing heat resistant properties. This is confirmed by the data on the diffusion permeability of the prototype alloy and the proposed alloy are shown in table 2.
Нами было практически установлено, что количество вводимого церия должно быть в 2,5 раза больше, чем количество вводимого иттрия (или скандия) и лантана (или празеодима), что обеспечивает в сплаве сочетание хороших жаропрочных и термоусталостных свойств с одновременно высоким сопротивлением сплава высокотемпературному окислению. We have practically established that the amount of introduced cerium should be 2.5 times greater than the amount of introduced yttrium (or scandium) and lanthanum (or praseodymium), which provides a combination of good heat-resistant and heat-resistant properties in the alloy with high resistance to high temperature oxidation at the same time. .
Пример осуществления
Сплавы выплавляли в вакуумной индукционной печи при разрежении 10-2-10-3 мм рт.ст. и заливали в чугунные кокили. Полученные заготовки переплавляли в вакуумных порционных печах и заливали горячие оболочковые формы, приготовленные по выплавляемым моделям. Таким образом, получали отливки с равноосной структурой.Implementation example
Alloys were smelted in a vacuum induction furnace with a vacuum of 10 -2 -10 -3 mm RT.article and poured into cast-iron chill molds. The resulting preforms were remelted in vacuum batch ovens and hot shell molds prepared using investment casting were poured. Thus, castings with equiaxial structure were obtained.
В вакуумной индукционной печи емкостью 100 кг были выплавлены различные композиции предлагаемого сплава. In a vacuum induction furnace with a capacity of 100 kg were smelted various compositions of the proposed alloy.
Химический состав сплавов с равноосной структурой приведен в табл. 3. Результаты испытаний сплавов на жаропрочность и жаростойкость приведены в табл. 4. The chemical composition of alloys with equiaxial structure is given in table. 3. The results of alloy test for heat resistance and heat resistance are given in table. 4.
Видно, что жаропрочные свойства предлагаемого сплава при всех режимах испытаний, а также жаростойкость сплава при высоких температурах заметно выше, чем у сплава-прототипа, который был выплавлен по среднему составу. It can be seen that the heat-resistant properties of the proposed alloy under all test conditions, as well as the heat resistance of the alloy at high temperatures, are noticeably higher than that of the prototype alloy, which was smelted according to the average composition.
Жаропрочные свойства предлагаемого сплава в отливках с равноосной структурой следующие: время до разрушения при температуре 975oC и напряжении 20 кгс/мм2 составляет 160-200 часов, при температуре 975oC и напряжении 23 кгс/мм2 - 80-100 часов, при температуре 1050oC и напряжении 11 кгс/мм2 - 180-220 часов.The heat-resistant properties of the proposed alloy in castings with equiaxial structure are as follows: the time to failure at a temperature of 975 o C and a voltage of 20 kgf / mm 2 is 160-200 hours, at a temperature of 975 o C and a voltage of 23 kgf / mm 2 - 80-100 hours, at a temperature of 1050 o C and a voltage of 11 kgf / mm 2 - 180-220 hours.
Из предлагаемого сплава можно получать также отливки с направленной структурой. Castings with directional structure can also be obtained from the proposed alloy.
Жаропрочные свойства предлагаемого сплава в отливках с направленной структурой следующие: время до разрушения при температуре 975oC и напряжении 20 кгс/мм2 составляет 300-370 часов, при температуре 975oC и напряжении 23 кгс/мм2 - 145-160 часов, при температуре 1050oC и напряжении 11 кгс/мм2 - 300-330 часов.The heat-resistant properties of the proposed alloy in castings with directional structure are as follows: the time to failure at a temperature of 975 o C and a voltage of 20 kgf / mm 2 is 300-370 hours, at a temperature of 975 o C and a voltage of 23 kgf / mm 2 - 145-160 hours, at a temperature of 1050 o C and a voltage of 11 kgf / mm 2 - 300-330 hours.
Предлагаемый сплав обладает повышенным сопротивлением высокотемпературному окислению (высокой жаростойкостью): удельное изменение массы сплава при выдержке при температуре 950oC в течение 500 часов составляет 12-17 г/м2, а при температуре 1000oC - соответственно 30-36 г/м2.The proposed alloy has a high resistance to high temperature oxidation (high heat resistance): the specific change in the mass of the alloy when holding at a temperature of 950 o C for 500 hours is 12-17 g / m 2 , and at a temperature of 1000 o C - respectively 30-36 g / m 2 .
Получить нужный комплекс свойств можно лишь при соблюдении соотношения церия к Y(Sc) и La(Pr). Если соотношение будет меньше 2,5:1:1, то при этом могут понизиться жаропрочные свойства сплава, если это соотношение будет больше 2,5:1:1, то при этом может ухудшиться жаростойкость сплава. The desired set of properties can be obtained only if the ratio of cerium to Y (Sc) and La (Pr) is observed. If the ratio is less than 2.5: 1: 1, then the heat-resistant properties of the alloy may decrease, if this ratio is more than 2.5: 1: 1, then the heat resistance of the alloy may deteriorate.
Таким образом, предлагаемый сплав обладает примерно в 1,5-2,0 раза более высокой жаропрочностью и жаростойкостью, чем сплав-прототип. Это позволит в 1,5-2,0 раза увеличить ресурс работы деталей, например рабочих лопаток применяемых в настоящее время газотурбинных авиационных двигателей или создать новые, более мощные двигатели с повышенным КПД. Thus, the proposed alloy has about 1.5-2.0 times higher heat resistance and heat resistance than the prototype alloy. This will allow increasing the service life of parts by 1.5-2.0 times, for example, working blades of currently used gas turbine aircraft engines or creating new, more powerful engines with increased efficiency.
Claims (1)
Углерод - 0,13 - 0,20
Хром - 8 - 9,5
Кобальт - 9 - 10,5
Вольфрам - 9,5 - 11
Молибден - 1,2 - 2,4
Ниобий - 0,8 - 1,2
Титан - 2,0 - 2,9
Алюминий - 5,1 - 6,0
Бор - 0,005 - 0,035
Цирконий - 0,01 - 0,05
Церий - 0,002 - 0,02
Один элемент из группы, включающей иттрий и скандий - 0,0008 - 0,008
Один элемент из группы, включающей лантан и празеодим - 0,0008 - 0,008
Никель - Остальное
при выполнении следующего соотношения: % Ce : % Y (Sc) : % La (Pr) = 2,5 : 1 : 1.Nickel-based foundry heat-resistant alloy for gas turbine engine parts containing carbon, chromium, cobalt, tungsten, molybdenum, niobium, titanium, aluminum, boron, zirconium, cerium, one element from the group of yttrium and scandium, characterized in that it additionally contains one element from the group comprising lanthanum and praseodymium, in the following ratio of components, wt.%:
Carbon - 0.13 - 0.20
Chrome - 8 - 9.5
Cobalt - 9 - 10.5
Tungsten - 9.5 - 11
Molybdenum - 1.2 - 2.4
Niobium - 0.8 - 1.2
Titanium - 2.0 - 2.9
Aluminum - 5.1 - 6.0
Boron - 0.005 - 0.035
Zirconium - 0.01 - 0.05
Cerium - 0.002 - 0.02
One element from the group of yttrium and scandium - 0.0008 - 0.008
One element from the group comprising lanthanum and praseodymium - 0.0008 - 0.008
Nickel - Other
with the following ratio:% Ce:% Y (Sc):% La (Pr) = 2.5: 1: 1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99101036A RU2148100C1 (en) | 1999-01-18 | 1999-01-18 | Heat-resistant nickel-based alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99101036A RU2148100C1 (en) | 1999-01-18 | 1999-01-18 | Heat-resistant nickel-based alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2148100C1 true RU2148100C1 (en) | 2000-04-27 |
Family
ID=20214855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99101036A RU2148100C1 (en) | 1999-01-18 | 1999-01-18 | Heat-resistant nickel-based alloy |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2148100C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2530932C1 (en) * | 2013-10-29 | 2014-10-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Nickel-based cast heat resistant alloy and product made from it |
| GB2554898A (en) * | 2016-10-12 | 2018-04-18 | Univ Oxford Innovation Ltd | A Nickel-based alloy |
| US11761060B2 (en) | 2018-12-04 | 2023-09-19 | Alloyed Limited | Nickel-based alloy |
-
1999
- 1999-01-18 RU RU99101036A patent/RU2148100C1/en active
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2530932C1 (en) * | 2013-10-29 | 2014-10-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Nickel-based cast heat resistant alloy and product made from it |
| GB2554898A (en) * | 2016-10-12 | 2018-04-18 | Univ Oxford Innovation Ltd | A Nickel-based alloy |
| GB2554898B (en) * | 2016-10-12 | 2018-10-03 | Univ Oxford Innovation Ltd | A Nickel-based alloy |
| US11859267B2 (en) | 2016-10-12 | 2024-01-02 | Oxford University Innovation Limited | Nickel-based alloy |
| US11761060B2 (en) | 2018-12-04 | 2023-09-19 | Alloyed Limited | Nickel-based alloy |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7169241B2 (en) | Ni-based superalloy having high oxidation resistance and gas turbine part | |
| JP4036091B2 (en) | Nickel-base heat-resistant alloy and gas turbine blade | |
| US4789412A (en) | Cobalt-base alloy having high strength and high toughness, production process of the same, and gas turbine nozzle | |
| JP2004518811A (en) | Nickel-based superalloy and turbine component manufactured from the superalloy | |
| CN108385010A (en) | A kind of cobalt base superalloy and preparation method thereof of low-density, high structure stability | |
| CN111621660B (en) | Precipitation strengthening type high-temperature high-entropy alloy capable of precipitating carbide in situ and preparation method thereof | |
| CA2586974A1 (en) | Nickel-base superalloy | |
| JP5024797B2 (en) | Cobalt-free Ni-base superalloy | |
| JP5558050B2 (en) | Nickel-base superalloy for unidirectional solidification with excellent strength and oxidation resistance | |
| US7632455B2 (en) | High temperature niobium alloy | |
| RU2148100C1 (en) | Heat-resistant nickel-based alloy | |
| US2948606A (en) | High temperature nickel base alloy | |
| JPS5944525A (en) | Combustor of gas turbine | |
| EP1149181B1 (en) | Alloys for high temperature service in aggressive environments | |
| CN102433467B (en) | Hafnium-containing high-tungsten-nickel-based isometric crystal alloy and application thereof | |
| RU2434069C1 (en) | Cast heat resistant alloy on base of nickel | |
| Kablov et al. | Intermetallic Ni3Al-base alloy: a promising material for turbine blades | |
| CN107630152A (en) | A kind of nickel-based isometric crystal alloy and its Technology for Heating Processing and application containing yttrium and hafnium | |
| WO2019240460A1 (en) | Nickel-based superalloy having high-temperature creep property and oxidative resistance, and manufacturing method therefor | |
| JP2006045654A (en) | Ni-BASED SUPERALLOY FOR UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION HAVING SUPERIOR STRENGTHS IN SOLIDIFICATION DIRECTION AND OF GRAIN BOUNDARY, CASTING, AND HOT PARTS FOR GAS TURBINE | |
| KR102533068B1 (en) | Cr-Al Target Manufacturing Method for High Temperature Anti-oxidation Coating | |
| Piekarski et al. | Effect of Nb and Ti on microstructure and mechanical properties of 30% Ni/18% Cr cast steel after annealing | |
| US20240110261A1 (en) | TiAl ALLOY, TiAl ALLOY POWDER, TiAl ALLOY COMPONENT, AND PRODUCTION METHOD OF THE SAME | |
| JP2018154863A (en) | Spheroidal graphite cast iron and exhaust component | |
| RU722330C (en) | Nickel-base casting alloy |