RU2144240C1 - X-ray tube - Google Patents
X-ray tube Download PDFInfo
- Publication number
- RU2144240C1 RU2144240C1 RU99104724A RU99104724A RU2144240C1 RU 2144240 C1 RU2144240 C1 RU 2144240C1 RU 99104724 A RU99104724 A RU 99104724A RU 99104724 A RU99104724 A RU 99104724A RU 2144240 C1 RU2144240 C1 RU 2144240C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- anode
- cathode
- gas
- ray tube
- current
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J35/00—X-ray tubes
- H01J35/22—X-ray tubes specially designed for passing a very high current for a very short time, e.g. for flash operation
Abstract
Description
Изобретение относится к области рентгеновской техники и может быть использовано в медицине, дефектоскопии, охранных системах (таможенных терминалах), а также в научных исследованиях. The invention relates to the field of X-ray technology and can be used in medicine, flaw detection, security systems (customs terminals), as well as in scientific research.
Обычно рентгеновские трубки (РТ) состоят из запаянного стеклянного, керамического или металлокерамического баллона с разрежением (вакуумом) не более 1,3•10-4 - 6,6•10-5 Па (1•10-6 - 5•10-7 мм рт. ст.) с закрепленными внутри баллона на фиксированном расстоянии друг от друга катодным и анодным узлами [Рентгенотехника. Справочник. т. 1 М., Машиностроение, 1980 - 432 с.] . Баллон одновременно является корпусом РТ. В РТ с накаливаемым катодом последний изготавливают в виде спирали из вольфрамовой проволоки, размещенной в специальном фокусирующем цилиндре. Недостатком таких РТ является низкий, по сравнению с током эмиссии катода, выход анодного тока в рабочем диапазоне ускоряющих напряжений по причине ограничения анодного тока объемным зарядом электронов, эмитируемых катодом. Ограничение анодного тока приводит к ограничению интенсивности рентгеновского излучения.Typically, X-ray tubes (RT) consist of a sealed glass, ceramic or cermet balloon with a vacuum (vacuum) of not more than 1.3 • 10 -4 - 6.6 • 10 -5 Pa (1 • 10 -6 - 5 • 10 -7 mm Hg) with cathodic and anodic assemblies fixed inside the container at a fixed distance from each other [X-ray engineering. Directory. T. 1 M., Engineering, 1980 - 432 S.]. The cylinder is also the body of the RT. In RT with a heated cathode, the latter is made in the form of a spiral of tungsten wire, placed in a special focusing cylinder. The disadvantage of such RTs is low, compared with the cathode emission current, the anode current output in the working range of accelerating voltages due to the limitation of the anode current by the space charge of the electrons emitted by the cathode. The limitation of the anode current leads to a limitation of the intensity of the x-ray radiation.
Известна рентгеновская трубка (см. заявку ФРГ N 4430622, оп. 07.03.96, МКИ6 H 01 J 35/14), в которой между анодом и катодом в вакууме размещен дополнительный анод. Длина анода, имеющего форму цилиндра, равна диаметру отверстия в нем. На дополнительный анод подается положительный потенциал 5-20 кВ от отдельного источника питания. Приближение дополнительного анода к катоду приводит к увеличению выхода анодного тока РТ и повышению интенсивности рентгеновского излучения. Однако недостатком такой трубки является наличие дополнительного источника питания второго анода и дополнительного электрического ввода для него. Необходимость обеспечения электрической прочности между электродами в вакууме увеличивает размеры РТ. Такая трубка сложна в изготовлении.Known x-ray tube (see application Germany N 4430622, op. 07.03.96, MKI 6 H 01 J 35/14), in which between the anode and cathode in vacuum placed an additional anode. The length of the anode, having the shape of a cylinder, is equal to the diameter of the hole in it. A positive potential of 5-20 kV from a separate power source is supplied to the additional anode. The approach of the additional anode to the cathode leads to an increase in the output of the anode current of the RT and an increase in the intensity of the x-ray radiation. However, the disadvantage of such a tube is the presence of an additional power source for the second anode and an additional electrical input for it. The need to ensure electrical strength between the electrodes in a vacuum increases the size of the RT. Such a tube is difficult to manufacture.
Известна также РТ (см. заявку ФРГ N 4026299, оп. 27.02.97 г., МКИ6 H 01 J 35/14), в которой катод изготавливают удлиненной формы. Между катодом и анодом (также удлиненной формы) в вакууме располагают ускоряющую сетку (находится под положительным потенциалом) в форме рамки. Сетка может иметь несколько отверстий щелевой формы. Приближение ускоряющей сетки к катоду приводит к увеличению выхода анодного тока РТ и повышению интенсивности рентгеновского излучения. Недостатком является необходимость использования анода удлиненной формы, что ограничивает область применения таких РТ, например, для широких анодов. Кроме того, как и в предыдущем аналоге, необходимость обеспечения электрической прочности между электродами в вакууме увеличивает размеры РТ. Такая РТ сложна в изготовлении.RT is also known (see the application of Germany N 4026299, op. 27.02.97, MKI 6 H 01 J 35/14), in which the cathode is made of an elongated shape. Between the cathode and the anode (also of an elongated shape), an accelerating grid (located at a positive potential) in the form of a frame is placed in a vacuum. The mesh may have several slit-shaped openings. The approach of the accelerating grid to the cathode leads to an increase in the output of the anode current of the RT and an increase in the intensity of the x-ray radiation. The disadvantage is the need to use an anode of an elongated shape, which limits the scope of such RTs, for example, for wide anodes. In addition, as in the previous analogue, the need to ensure electrical strength between the electrodes in vacuum increases the size of the RT. Such a RT is difficult to manufacture.
Задачей настоящего изобретения является упрощение изготовления РТ, обладающей высоким выходом анодного тока, равным току эмиссии катода, в существующем интервале рабочих напряжений рентгеновских трубок. The objective of the present invention is to simplify the manufacture of a RT having a high anode current output equal to the cathode emission current in the existing operating voltage range of the x-ray tubes.
Согласно изобретению задача решается тем, что в рентгеновской трубке, включающей катод и анод, рабочий объем трубки заполнен инертным по отношению к материалу катода газом до давления (0,001 - 0,5) P, где давление P выбрано из левой ветви кривой Пашена по максимальному значению анодного напряжения и расстоянию катод - анод рентгеновской трубки. According to the invention, the problem is solved in that in the x-ray tube, including the cathode and the anode, the working volume of the tube is filled with a gas inert with respect to the cathode material to a pressure (0.001 - 0.5) P, where pressure P is selected from the left branch of the Paschen curve according to the maximum value anode voltage and the distance of the cathode - anode of the x-ray tube.
Отличием предлагаемого изобретения от прототипа является наличие в объеме РТ газовой среды при вышеуказанном давлении. The difference of the invention from the prototype is the presence in the volume of the RT of a gas medium at the above pressure.
Известно, что интенсивность рентгеновского излучения, генерируемого в РТ при анодном напряжении Ua, прямо пропорциональна величине протекающего анодного тока. Теоретическая статическая анодная характеристика РТ с плоскими электродами - катодом и анодом, представляющая зависимость анодного тока от постоянного анодного напряжения при различных неизменных значениях тока накала, состоит из восходящего участка и участка насыщения, где ток ограничен эмиссионным током катода Is. Зависимость анодного тока Ia от напряжения Ua на восходящем участке характеристики (в режиме ограничения тока объемным зарядом) выражается "законом трех вторых":
Ia = B • Ua 3/2, (1)
где B = 2,3•10-6•Sэф.ан/da-k 2 - безразмерная константа, зависящая только от формы, размеров и взаимного расположения электродов (от температуры катода и его материала B не зависит);
Sэф.ан - эффективная площадь анода (фокусная проекция катода на анод РТ);
da-k - расстояние анод - катод.It is known that the intensity of x-ray radiation generated in the RT at the anode voltage U a is directly proportional to the magnitude of the flowing anode current. The theoretical static anode characteristic of a RT with flat electrodes - the cathode and anode, representing the dependence of the anode current on the constant anode voltage at various constant values of the filament current, consists of an upstream section and a saturation section, where the current is limited by the emission current of the cathode I s . The dependence of the anode current I a on the voltage U a in the ascending section of the characteristic (in the mode of limiting the current with a space charge) is expressed by the "law of three second":
I a = B • U a 3/2 , (1)
where B = 2,3 • 10 -6 • S eff.an / d ak 2 is a dimensionless constant that depends only on the shape, size and relative position of the electrodes (B does not depend on the temperature of the cathode and its material);
S eff.an is the effective area of the anode (focal projection of the cathode onto the anode of the RT);
d ak - distance anode - cathode.
В соответствии с законом "трех вторых" единственным путем повышения выхода анодного тока на восходящем участке (при сохранении размеров фокусного пятна Sэф.ан) является уменьшение расстояния da-k. Но это уменьшение ограничено электрической прочностью вакуумного промежутка. В результате интенсивность генерируемого рентгеновского излучения при данном анодном напряжении Ua определяется током Ia, который меньше возможного тока эмиссии катода, и не может быть повышена. Известно, что нейтрализовать действие отрицательного объемного заряда электронов можно положительными ионами (используется в термоэлектрических преобразователях - ТЭП). Автором предложено использовать для нейтрализации отрицательного объемного заряда электронов в РТ ионы, полученные не из атомов металла, являющегося проводником электрического тока, а из атомов (молекул) изолятора - газа. Поскольку катод разогрет до высоких температур, во избежание химического взаимодействия газ должен быть нейтральным по отношению к материалу катода, чтобы обеспечить его длительную работу. Плотность пространственного электронного заряда связана с плотностью электронного тока и скоростью электронов соотношением
qe = e • ne = Je/Ce, (2)
где qe - плотность объемного пространственного заряда электронов;
e - заряд электрона;
ne - концентрация электронов в межэлектродном промежутке;
Je - плотность электронного тока;
Ce - скорость перемещения электронов под действием электрического поля.In accordance with the “three second” law, the only way to increase the anode current output in the ascending section (while maintaining the focal spot size S eff.an ) is to decrease the distance d ak . But this decrease is limited by the electric strength of the vacuum gap. As a result, the intensity of the generated x-ray radiation at a given anode voltage U a is determined by the current I a , which is less than the possible cathode emission current, and cannot be increased. It is known that to neutralize the effect of a negative space charge of electrons can be positive ions (used in thermoelectric converters - TEC). The author proposed to use ions to neutralize the negative space charge of electrons in the RT, not from atoms of a metal that is a conductor of electric current, but from atoms (molecules) of an insulator - gas. Since the cathode is heated to high temperatures, in order to avoid chemical interaction, the gas must be neutral with respect to the cathode material in order to ensure its long-term operation. The spatial electron charge density is related to the electron current density and electron velocity by the ratio
q e = e • n e = J e / C e , (2)
where q e is the density of the space spatial charge of electrons;
e is the electron charge;
n e is the electron concentration in the interelectrode gap;
J e is the electron current density;
C e is the electron velocity under the influence of an electric field.
Аналогичное соотношение можно записать и для плотности ионного пространственного заряда:
qi = Ji/Ci, (3)
где Ji - плотность ионного тока;
Ci - скорость движения иона под действием электрического поля.A similar relation can be written for the density of the ionic space charge:
q i = J i / C i , (3)
where J i is the ion current density;
C i - ion velocity under the influence of an electric field.
В случае полной компенсации электронного заряда ионным зарядом должно быть qi = qe или
Ji = (Ci/Ce) • Je. (4)
Скорости ионов и электронов при движении в электрическом поле обратно пропорциональны корням квадратным из их масс mi, и me, откуда
Ji = Je • (me/mi)0,5. (5)
Ионы образуются потоком электронов от катода, и с учетом огромного различия в их скоростях поток ионов можно представить как объемную точечную положительно заряженную сетку, медленно дрейфующую по направлению к катоду. Для остаточных газов воздуха (me/mi)0,5 ≈ 0,004, и для компенсации объемного заряда электронов требуется в 250 раз меньший ионный ток. Для газов с большими молекулярными массами согласно (5) компенсирующий ионный ток будет еще меньше. Требуемый для полной компенсации отрицательного объемного заряда электронов ионный ток уменьшается на величину анодного тока РТ в соответствии с "законом трех вторых". В связи с изложенным автор предлагает для компенсации отрицательного объемного заряда электронов в РТ (с целью увеличения выхода анодного тока) заполнить вакуумируемый объем инертным по отношению к материалу катода газом, ионизация которого потоком электронов создаст требуемый для компенсации ионный ток. Максимальное давление газа в РТ определяют следующим образом. 1) С учетом максимальной величины анодного напряжения Uмакс из левой ветви кривой Пашена получают величину произведения (P•da-k), где da-k - расстояние анод - катод. 2) При заданном da-k определяют Р. 3) С целью предотвращения возникновения разряда из-за повышения давления газа внутри объема РТ за счет нагревания (в соответствии с законом Гей-Люссака) вводится коэффициент снижения давления, равный 0,001 - 0,5. Распыление материала спирали за счет бомбардировки ее ионами инертного по отношению к материалу спирали газа в данном решении невелико за счет отжига дефектов металла при высоких температурах. В результате отжига повреждения кристаллической решетки материала спирали, производимые падающим ионом, восстанавливаются, прежде чем новый ион попадет в то место, куда попал первый ион. Дополнительным преимуществом предлагаемого решения является следующее. При работе РТ в импульсных режимах, когда катод заперт, его температура начинает повышаться (из-за резкого снижения "испарения" электронов термоэмиссии). При работе в высоком вакууме (10-6 - 10-7 мм рт. ст.), что обычно для существующих РТ, теплообмен излучением становится недостаточным (катод находится в специальном фокусирующем стакане, стенки которого имеют зеркальное отражение), температура катода возрастает и из-за повышенного термического испарения снижается срок службы W спирали катода. Предлагаемое автором решение позволяет использовать механизм конвективного теплообмена при помощи молекул газа между нагретым катодом и окружающими деталями в заявляемой РТ, что повысит срок его службы. Данный механизм теплообмена (конвективный теплообмен) применим и к аноду, температура которого в интенсивных режимах нагружения может превышать 1500oC. Более интенсивное охлаждение анода позволит продлить срок его службы при существующих нагрузках или повысить нагрузку без изменения срока службы. Предлагаемое решение позволяет упростить технологию изготовления РТ с достижением высокого выхода анодного тока за счет создания потока положительных ионов инертного по отношению к материалу катода газа, которым заполнен объем РТ. Требуемая плотность ионного тока обеспечивается ионизирующим взаимодействием потока электронов, движущихся к аноду, с молекулами газа, заполняющего РТ под давлением (0,001 - 0,5)P, где P определяют с учетом максимальной величины анодного напряжения Uмакс из левой ветви кривой Пашена и заданного расстояния анод - катод da-k.In the case of complete compensation of the electronic charge, the ionic charge should be q i = q e or
J i = (C i / C e ) • J e . (4)
The velocities of ions and electrons when moving in an electric field are inversely proportional to the square roots of their masses m i , and m e , whence
J i = J e • (m e / m i ) 0.5 . (5)
Ions are formed by the electron flux from the cathode, and taking into account the enormous difference in their velocities, the ion flux can be represented as a volumetric point-like positively charged grid, slowly drifting toward the cathode. For residual air gases (m e / m i ) 0.5 ≈ 0.004, and to compensate for the space charge of electrons, a 250 times lower ion current is required. For gases with large molecular weights, according to (5), the compensating ion current will be even less. The ion current required to completely compensate for the negative space charge of electrons decreases by the value of the anode current of the RT in accordance with the "law of three second ones". In connection with the foregoing, the author proposes to compensate for the negative space charge of electrons in the RT (in order to increase the anode current output) to fill the evacuated volume with a gas inert with respect to the cathode material, the ionization of which by the electron flow will create the ion current required for compensation. The maximum gas pressure in the RT is determined as follows. 1) Taking into account the maximum value of the anode voltage U max from the left branch of the Paschen curve, the product value (P • d ak ) is obtained, where d ak is the distance between the anode and cathode. 2) For a given d ak , P. is determined. 3) In order to prevent a discharge due to an increase in gas pressure inside the RT volume due to heating (in accordance with the Gay-Lussac law), a pressure reduction coefficient of 0.001-0.5 is introduced. Spraying the material of the spiral due to its bombardment by ions of a gas inert with respect to the material of the spiral in this solution is small due to the annealing of metal defects at high temperatures. As a result of annealing, the damage to the crystal lattice of the material of the spiral caused by the incident ion is restored before the new ion gets to the place where the first ion fell. An additional advantage of the proposed solution is the following. When the RT operates in pulsed conditions, when the cathode is locked, its temperature begins to rise (due to a sharp decrease in the "evaporation" of thermionic electrons). When working in high vacuum (10 -6 - 10 -7 mm Hg), which is usually the case with existing RTs, the heat transfer by radiation becomes insufficient (the cathode is in a special focusing cup, the walls of which have a mirror reflection), the cathode temperature also increases - due to increased thermal evaporation, the service life of the cathode spiral W is reduced. The solution proposed by the author allows the use of a convective heat transfer mechanism using gas molecules between the heated cathode and surrounding parts in the claimed RT, which will increase its service life. This heat transfer mechanism (convective heat transfer) is also applicable to the anode, the temperature of which under intensive loading conditions can exceed 1500 o C. More intensive cooling of the anode will allow to extend its service life under existing loads or increase the load without changing the service life. The proposed solution allows to simplify the manufacturing technology of RT with achieving high anode current output by creating a stream of positive ions of a gas inert with respect to the cathode material, with which the volume of RT is filled. The required ion current density is ensured by the ionizing interaction of the flow of electrons moving toward the anode with the molecules of the gas filling the RT under pressure (0.001 - 0.5) P, where P is determined taking into account the maximum value of the anode voltage U max from the left branch of the Paschen curve and a given distance anode - cathode d ak .
Конструкция данной рентгеновской трубки в связи с ее простотой на чертеже не показана. The design of this x-ray tube in connection with its simplicity is not shown in the drawing.
Для проверки предлагаемого решения были изготовлены две металлокерамические рентгеновские трубки для маммографии типа РТМ-50. Максимальное анодное напряжение составляло 50 кВ, расстояние катод - анод равнялось da-k = 2,0 см. В первой трубке (контрольной) при остаточном давлении воздуха 2,6•10-4 Па (2•10-6 мм рт.ст.) анодные характеристики соответствовали закону "трех вторых" с коэффициентом B = 1•10-9 и не были превышены даже при максимальном токе накала катода. Во второй трубке после откачки и обезгаживания при давлении 2•10-7 мм рт. ст. перед герметизацией (отпайкой) была проведена операция заполнения РТ аргоном до давления:
1) для аргона при Ua = 50 кВ из кривой Пашена величина произведения P•da-k = 0,09 мм рт. ст. • см, откуда P = 0,09 : 2 = 0,045 мм рт.ст.To test the proposed solution, two ceramic-metal x-ray tubes for mammography type RTM-50 were manufactured. The maximum anode voltage was 50 kV, the cathode – anode distance was d ak = 2.0 cm. In the first tube (control) at a residual air pressure of 2.6 • 10 -4 Pa (2 • 10 -6 mm Hg) the anode characteristics corresponded to the “three second” law with a coefficient B = 1 • 10 -9 and were not exceeded even at the maximum cathode glow current. In the second tube after pumping and degassing at a pressure of 2 • 10 -7 mm RT. Art. before sealing (soldering), the operation was carried out filling RT with argon to pressure:
1) for argon at U a = 50 kV from the Paschen curve, the product value is P • d ak = 0.09 mm Hg. Art. • cm, where P = 0.09: 2 = 0.045 mm Hg
2) Давление заполнения аргоном с учетом коэффициента 0,01 составило:
P заполнения = 0,01•0,045 = 4,5•10-4 мм рт.ст. (0,06 Па).2) The argon filling pressure, taking into account a coefficient of 0.01, was:
P fill = 0.01 • 0.045 = 4.5 • 10 -4 mmHg (0.06 Pa).
При давлении 0,06 Па (4,5•10-4 мм рт.ст.) анодный ток трубки (катод представлял собой вольфрамовую нить диаметром 0,2 мм и длиной 70 мм, намотанную в виде спирали с наружным диаметром 0,8 мм) возрос примерно в 10-15 раз по сравнению с током первой трубки (контрольной) в том же диапазоне ускоряющих напряжений. Размеры фокусных пятен соответствовали расчетным значениям. Проведенная проверка испытаний на безотказность по ГОСТ 8490 при работе трубки в масле в трехфазной схеме с заземленной средней точкой по методике ГОСТ 22091.0, ГОСТ 22091.5 сериями по 10 включений с длительностью включений 4 сек, перерыв 40 сек, перерыв между сериями 15 мин на номинальной мощности 1,8-2,4 кВт (Ua = 30 кВ, Ia = 60 - 80 мА) показало, что РТ выдержала 1000 включений без изменения дозы рентгеновского излучения.At a pressure of 0.06 Pa (4.5 • 10 -4 mm Hg) the anode current of the tube (the cathode was a tungsten filament with a diameter of 0.2 mm and a length of 70 mm, wound in the form of a spiral with an outer diameter of 0.8 mm ) increased by about 10-15 times compared with the current of the first tube (control) in the same range of accelerating voltages. The sizes of the focal spots corresponded to the calculated values. The reliability tests carried out according to GOST 8490 when the tube is in oil in a three-phase circuit with a grounded midpoint according to the method of GOST 22091.0, GOST 22091.5 in series of 10 turns with a turn-on time of 4 seconds, a break of 40 seconds, a break between series of 15 minutes at rated power 1 , 8-2.4 kW (U a = 30 kV, I a = 60 - 80 mA) showed that the RT withstood 1000 inclusions without changing the dose of x-ray radiation.
Claims (1)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99104724A RU2144240C1 (en) | 1999-03-02 | 1999-03-02 | X-ray tube |
| PCT/RU2000/000063 WO2000052797A1 (en) | 1999-03-02 | 2000-02-28 | X-ray tube |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99104724A RU2144240C1 (en) | 1999-03-02 | 1999-03-02 | X-ray tube |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2144240C1 true RU2144240C1 (en) | 2000-01-10 |
Family
ID=20216888
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99104724A RU2144240C1 (en) | 1999-03-02 | 1999-03-02 | X-ray tube |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2144240C1 (en) |
| WO (1) | WO2000052797A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2520102C2 (en) * | 2013-04-24 | 2014-06-20 | Александр Тихонович Зиньковский | Road slab |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5929331A (en) * | 1982-08-12 | 1984-02-16 | Fujitsu Ltd | X-ray generating device |
| JPS62172647A (en) * | 1986-01-24 | 1987-07-29 | Hitachi Ltd | Gas puff type plasma x-ray generator |
| FR2623330A1 (en) * | 1987-11-17 | 1989-05-19 | Comp Generale Electricite | GENERATOR OF ENERGY ELECTRONS IN A GAS |
| JPH03149740A (en) * | 1989-11-06 | 1991-06-26 | Rigaku Corp | Gas insulation type x-ray device |
| RU94007030A (en) * | 1994-02-28 | 1997-04-10 | Н.Н. Валуев | X-ray tube |
-
1999
- 1999-03-02 RU RU99104724A patent/RU2144240C1/en not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-02-28 WO PCT/RU2000/000063 patent/WO2000052797A1/en active Application Filing
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2520102C2 (en) * | 2013-04-24 | 2014-06-20 | Александр Тихонович Зиньковский | Road slab |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2000052797A1 (en) | 2000-09-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Schoenbach et al. | Microhollow cathode discharges | |
| US3970892A (en) | Ion plasma electron gun | |
| US3831052A (en) | Hollow cathode gas discharge device | |
| US1211092A (en) | X-ray tube. | |
| US3374386A (en) | Field emission cathode having tungsten miller indices 100 plane coated with zirconium, hafnium or magnesium on oxygen binder | |
| US2643297A (en) | Gas discharge transmission arrangement | |
| US3999072A (en) | Beam-plasma type ion source | |
| US3902090A (en) | Short-arc gas discharge lamp | |
| RU2144240C1 (en) | X-ray tube | |
| US4987342A (en) | Self-ballasted glow discharge lamp having indirectly-heated cathode | |
| US5027030A (en) | Glow discharge lamp having zero anode voltage drop | |
| KR850001591B1 (en) | Lighting system | |
| US2845567A (en) | Indirectly heated thermionic cathode | |
| US2832912A (en) | Electric discharge device | |
| US2136292A (en) | Electric discharge device | |
| EP0234702A2 (en) | Dual-discharge gas ion laser | |
| CA1221468A (en) | Plasma cathode electron beam generating system | |
| US1872567A (en) | Discharge tube | |
| US3107311A (en) | X-ray tube with focusing means at the cathode | |
| US2089654A (en) | Electrical discharge device | |
| US1930097A (en) | Electric discharge tube for emitting rays | |
| US2330848A (en) | Gaseous discharge device | |
| US3308325A (en) | Electron beam tube with ion shield | |
| US1565873A (en) | Vacuum tube and method of operating the same | |
| US5006762A (en) | Negative glow fluorescent lamp having discharge barrier |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130303 |