RU2142604C1 - Способ получения энергии и резонансный насос-теплогенератор - Google Patents
Способ получения энергии и резонансный насос-теплогенератор Download PDFInfo
- Publication number
- RU2142604C1 RU2142604C1 RU98102707A RU98102707A RU2142604C1 RU 2142604 C1 RU2142604 C1 RU 2142604C1 RU 98102707 A RU98102707 A RU 98102707A RU 98102707 A RU98102707 A RU 98102707A RU 2142604 C1 RU2142604 C1 RU 2142604C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- liquid
- pressure
- pressure zone
- heat
- resonant
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24V—COLLECTION, PRODUCTION OR USE OF HEAT NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F24V40/00—Production or use of heat resulting from internal friction of moving fluids or from friction between fluids and moving bodies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Способ и устройство предназначены для получения тепловой энергии, полученной без сгорания органического топлива. В корпусе резонансного насоса-теплогенератора созданы зоны пониженного давления, зоны повышенного давления, зоны нагнетания. Жидкость из системы нагрева поступает в зону повышенного давления, где интенсивно вскипает под действием разрежения. Проходя из зоны пониженного давления через резонирующие диски, поток жидкости и кавитационных пузырьков разделяются на множество струек различного сечения. Лопасти ротора отсекают от струек частицы и отбрасывают их в зону повышенного давления, которая образуется в полости между ротором и корпусом теплогенератора, выступающими над выпускными отверстиями периферийными частями лопастей. Кавитационные пузырьки, переместившись в зону повышенного давления, мгновенно конденсируются, вызывая местные гидравлические микроудары, сопровождающиеся забросами давлений и температуры в центрах пузырьков. Суммарные колебания в жидкости в зоне повышенного давления, вызванные кавитацией, ударами частиц струек, заброшенных лопастями, ударами концов лопастей, путем изменения разрежения и расхода жидкости переходят в резонансный режим. Использование предлагаемого способа и устройства для получения энергии позволяет экономить при устройстве тепловых пунктов, не загрязнять окружающую среду, экономно использовать электрическую энергию для нагрева жидкости по сравнению с традиционными нагревательными приборами. 2 с.п. ф-лы, 5 ил., 2 табл.
Description
Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано как в системах отопления и горячего водоснабжения, так и для нагрева жидкости. Известны процессы выделения избыточной энергии при вибрационном воздействии на жидкость, вызывающем кавитацию. При этом коэффициент преобразования энергии может достигать 100% и более вследствие взаимосвязи физической природы явлений кавитации и свойств вещества субатомного и субъядерного уровня.
Например, по патенту Российской Федерации N 2061195 известен способ тепловыделения жидкости, который путем создания в кавитирующей в замкнутом контуре жидкости, газовой подушке и последовательного варьирования ее объема и расхода протекающей жидкости до установления в ней автоколебательного режима, позволяет получить коэффициент преобразования энергии до 1,21. Недостаток известного способа заключается в малом значении коэффициента преобразования энергии.
Известен также способ получения энергии (патент Российской Федерации RU 2054604 C1 (Кладов А.Ф.) 20.02.96), включающий подачу вещества в жидкой фазе в зону обработки и создания в жидкости кавитационных пузырьков, путем создания периодически изменяющегося давления, имеющего постоянную и переменные составляющие, который позволяет получить коэффициент преобразования энергии более 1,21. Недостатком известного способа является неспособность эффективного преобразования энергии при давлениях ниже P1 = 1,2 МПа, а P2 = 2,3 МПа, что приводит к необходимости создания ультразвуковых (более 20 кГц) колебаний и повышенной мощности (не более 51,6 кВт) для привода активатора, где R1 - постоянная составляющая давления, МПа;
P2 - переменная составляющая давления, МПа.
P2 - переменная составляющая давления, МПа.
Известно устройство [PCT WO 94/098 94 A.1. (Кладов А.Ф.) 11.05.94], в котором реализован упомянутый выше способ получения энергии, включающий сборный корпус, выполненный из отдельных секций, скрепленных между собой, не менее двух рабочих камер, в которых установлены центробежные колеса с закрепленными на периферии перфорированными кольцами.
Коаксиально роторам в рабочих камерах напротив каждого ротора закреплен статор. Рабочие камеры сообщены между собой посредством диффузоров.
Первая рабочая камера соединена с подводящим патрубком, а последняя рабочая камера с нагнетательным.
Недостатками известного устройства являются:
- большие осевые нагрузки на подшипники;
- нетехнологичность сборки, так как требуется поэлементная единовременная сборка ротора, деталей корпуса, статора;
- трудность обеспечения взаимной центровки сопрягаемых деталей;
- сложность обеспечения высокой плотности корпуса при колебаниях температуры.
- большие осевые нагрузки на подшипники;
- нетехнологичность сборки, так как требуется поэлементная единовременная сборка ротора, деталей корпуса, статора;
- трудность обеспечения взаимной центровки сопрягаемых деталей;
- сложность обеспечения высокой плотности корпуса при колебаниях температуры.
Технической задачей, на решение которой направлены изобретения, являются создание способа получения в более широких пределах мощностей, затрачиваемых на привод, более простое и технологическое устройство для его осуществления, имеющее сниженные осевые нагрузки на подшипники, цельный корпус, цельнолитой ротор.
Поставленная задача решена созданием способа получения энергии, включающего:
а) разделение зоны обработки жидкости на три зоны:
- зоны пониженного давления (разрежения);
- зоны повышенного давления;
- зоны нагнетания.
а) разделение зоны обработки жидкости на три зоны:
- зоны пониженного давления (разрежения);
- зоны повышенного давления;
- зоны нагнетания.
б) создание в жидкости кавитационных пузырьков.
Новым является то, что упомянутые пузырьки в жидкости создаются путем понижения давления в зоне пониженного давления намного ниже давления насыщенного водяного пара. Как известно, при снижении давления ниже давления насыщенного пара любой жидкости при данной температуре жидкость закипает. Для различных жидкостей соотношение температуры и давления насыщенного пара составляют:
Ртуть - P = 0,008 кг/см2, t = 168,9oC
Аммиак - P = 5,45 кг/см2, t = +6oC
Фреон - 12 - P = 3,817 кг/см2, t = +6oC
Фреон - 12 - P = 0,885 кг/см2, t = +5oC
Пропан - P = 5,561 кг/см2, t = +5oC
Вода имеет самую низкую зависимость давления насыщенного пара и температуры; выраженная в метрах водяного столба, она составляет:
toC: 0; 10; 20; 40; 60; 80; 100.
Ртуть - P = 0,008 кг/см2, t = 168,9oC
Аммиак - P = 5,45 кг/см2, t = +6oC
Фреон - 12 - P = 3,817 кг/см2, t = +6oC
Фреон - 12 - P = 0,885 кг/см2, t = +5oC
Пропан - P = 5,561 кг/см2, t = +5oC
Вода имеет самую низкую зависимость давления насыщенного пара и температуры; выраженная в метрах водяного столба, она составляет:
toC: 0; 10; 20; 40; 60; 80; 100.
h м. вод. ст.: 0,06; 0,12; 0,24; 0,75; 2,03; 4,83; 10,33.
В жизни кавитационного пузырька различают две фазы - расширение и схлопывание (конденсацию), которые вместе образуют полный термодинамический цикл. Каждый кавитационный пузырек, формируясь из ядра, растет до конечных размеров, продвигаясь вместе с жидкостью по зоне пониженного давления от вентиля до резонансного диска. Конечный размер кавитационного пузырька зависит от величины разрежения в зоне пониженного давления, температуры, скорости протекания обрабатываемой жидкости и размеров всасывающих отверстий разделительных дисков.
Вторая фаза жизни кавитационного пузырька - схлопывание (конденсация) происходит в зоне повышенного давления, куда он перемещается вместе с жидкостью.
Так как процесс схлопывания (конденсации) кавитационного пузырька происходит практически мгновенно, частицы жидкости, окружающей пузырек, перемещаются к его центру с большой скоростью. В результате кинетическая энергия соударяющихся частиц вызывает в момент смыкания пузырьков местные гидравлические микроудары, сопровождающиеся высокими забросами давления и температуры в центрах схлопнувшихся пузырьков, которые могут достигать 1000 - 1500oC и 1500 - 2000 кг/см2.
а) Зона повышенного давления заполняется обрабатываемой жидкостью, которая служит для конденсации кавитационных пузырьков, приведения колебаний жидкости и контактных деталей в резонансный режим, преобразования энергии от различных источников в тепловую и защиты стенок корпуса от вредного воздействия кумулятивных струек, образующихся при несимметричном смыкании деформированных кавитационных пузырьков.
б) Разделение потока жидкости и кавитационных пузырьков на множество струек различного сечения, отсечение от струек порций жидкости и кавитационных пузырьков и заброс их в зону повышенного давления. Приведение суммарных колебаний жидкости в зоне повышенного давления, вызванных кавитацией, ударами отсеченных от струек порциями жидкости и кавитационных пузырьков, ударами концов лопастей ротора, путем изменения разрежения и расходов протекающей жидкости в резонансный режим.
Изобретение соответствует условию патентоспособности "новизна", поскольку по имевшимся данным из общедоступных источников информации неизвестно применение подобных устройств насосов - теплогенераторов.
Соответствует оно и условию патентоспособности "изобретательский уровень", поскольку указанная совокупность существенных признаков устройства и средств воздействия на жидкость для ее нагрева обеспечивает новый технический эффект.
Источником тепловой энергии служит:
а) энергия, выделяющаяся в зоне повышенного давления, в результате актов спорадического термоядерного синтеза ядер в плазме схлопывающихся кавитационных полостей, преобразуется в жидкости в тепловую с энерговкладом отдельных актов объединения ядер водорода - 0,42 МэВ, дейтерия и водорода - 5,6 МэВ и т.п.
а) энергия, выделяющаяся в зоне повышенного давления, в результате актов спорадического термоядерного синтеза ядер в плазме схлопывающихся кавитационных полостей, преобразуется в жидкости в тепловую с энерговкладом отдельных актов объединения ядер водорода - 0,42 МэВ, дейтерия и водорода - 5,6 МэВ и т.п.
б) энергия от резонансных колебаний жидкости, имеющих положительные и отрицательные полуволны давлений, передаваемая жидкости в виде тепловой, может быть определена по формуле:
V•ΔP = V•ν•C•m•Δt
где V - объем жидкости, см3,
ΔP - перепад давлений полуволн, кг/см2,
ν - объемный вес жидкости, кг/см3,
с - удельная теплоемкость жидкости, ккал/кг•oC,
m - механический эквивалент тепла, кг•см3/ккал,
t = t - t0 - повышение температуры жидкости, oС,
t и t0 - искомая и начальная температура жидкости, oC.
V•ΔP = V•ν•C•m•Δt
где V - объем жидкости, см3,
ΔP - перепад давлений полуволн, кг/см2,
ν - объемный вес жидкости, кг/см3,
с - удельная теплоемкость жидкости, ккал/кг•oC,
m - механический эквивалент тепла, кг•см3/ккал,
t = t - t0 - повышение температуры жидкости, oС,
t и t0 - искомая и начальная температура жидкости, oC.
В соответствии с приведенной формулой для воды t составит
для воды ν = 0,001 кг/см3,
с = 1 ккал/кг•oC,
m = 42700 кг•см/ккал.
для воды ν = 0,001 кг/см3,
с = 1 ккал/кг•oC,
m = 42700 кг•см/ккал.
В случае развития суперкавитации, когда кавитационные пузырьки вырастают до больших размеров и не успевают схлопнуться в зоне повышенного давления, а также увлеченные вытесняемой жидкостью нормальные пузырьки продолжают отдавать тепловую энергию жидкости путем массообмена пара и жидкости в зоне нагнетания.
Кавитация сопровождается и другими физическими явлениями. Так, в момент схлопывания пузырьков наблюдается слабое свечение, вызванное нагревом растворенного в жидкости газа. Интенсивность света зависит от количества газа в пузырьке.
Предлагаемый способ получения энергии может быть осуществлен в резонансном насосе-теплогенераторе (фиг. 1, 2, 3, 4, 5), включающем корпус 8 (фиг. 1), всасывающий 9, нагнетательный 16 патрубки, ротор 7, выполненный в виде одноступенчатой с двухсторонним подходом потока жидкости турбины, лопатки которой скреплены тремя витыми обручами, имеющие между обручами утолщение к периферии, угол установки φ = 80,o с перегородкой посредине, разделяющей его на две равные половины. С торцов к ротору примыкают резонансные диски 12. Резонансные диски 12 (фиг. 3) имеют центральное отверстие 10 для приводного вала 21, всасывающие отверстия 18 и нагнетательное отверстие 17. Резонансные диски выполнены зеркально. С противоположных сторон от торцов ротора к резонансным дискам примыкают корпуса камер пониженного давления и камер нагнетания. Всасывающие отверстия располагаются напротив камер пониженного давления, а нагнетательные - напротив камер нагнетаний. К корпусам камер пониженного давления и нагнетания крепятся вдоль приводного вала 10 корпуса сальников 5, корпуса подшипников 4 с крышками 3, а к фланцам в верхней части тройные патрубки: всасывающий 9 и нагнетательный 16. К верхним отверстиям тройных патрубков 9 и 16 крепятся запорные вентили 22 и 23.
Согласно изобретательскому замыслу корпус насоса-теплогенератора жестко связан с камерами пониженного давления и камер нагнетания, к которым со стороны роторов прикреплены резонансные диски. Зазоры между ротором и резонансными дисками находятся в пределах 0,2 - 0,4 мм. От осевого смещения ротор удерживается конусными втулками самоцентрирующихся подшипников, стягивающих при помощи гаек приводный вал 10.
Угол установки лопаток ротора, намного превышающий углы лопаток центробежных насосов, предназначен для резкого, с ударом по струе отсечения частичек смеси жидкости и кавитационных пузырьков, вытекающих из всасывающих отверстий резонансных дисков. Обручи, отлитые совместно с лопатками, предохраняют их от поломок, увеличивая жесткость и прочность ротора. Утолщения на концах лопаток кроме увеличения их механической прочности служат своеобразными "кавитаторами", дополнительно образующими, в процессе воздействия на жидкость в зоне повышенного давления, кавитационные пузырьки. Скорость движения концов лопаток ротора в зоне повышенного давления не должна быть меньше 26 м/сек.
Материал для изготовления ротора, разделительных дисков и корпуса - нержавеющая сталь, приводной вал - конструкционная сталь, а остальные детали - чугунное литье.
Работает описанное устройство для осуществления заявляемого способа получения энергии резонансный насос-теплогенератор следующим образом. В процессе вращения ротор засасывает жидкость через вентиль 22 из системы нагрева. Всасываемая жидкость разделяется тройным патрубком 16 на два равных потока и заполняет камеры, входящие в состав зоны пониженного давления. Вентилем 22 регулируется величина разрежения в зоне пониженного давления, включающей тройной патрубок 16 и две камеры пониженного давления 6. Величина разрежения зависит от температуры нагреваемой жидкости и находится в пределах (-0,8-) - (-0,3) кг/см2. При понижении величины разрежения в указанных пределах жидкость интенсивно закипает, образуя кавитационные пузырьки.
Поток жидкости и кавитационных пузырьков, проходя через отверстия 18 резонансных дисков, разделяется на множество струек, отличающихся между собой размерами и местом расположения.
Разрежением, возникающим за лопатками ротора, смесь жидкости и кавитационных пузырьков засасывается по всасывающим отверстиям резонирующих дисков. При совмещении торцов лопаток ротора с отверстиями в них происходят гидравлические удары, вызывающие колебания резонирующих дисков в осевом направлении.
Жидкость, вытесняемая из зоны повышенного давления и прерываемая лопатками ротора, также воздействует на резонирующие диски ударами, направленными в осевом направлении. Зеркальное расположение всасывающих и нагнетательных отверстий резонирующих дисков, количество отверстий и место их расположения позволяет организовать встречные колебания жидкости в зоне повышенного давления.
Каждая лопасть ротора, проходя мимо отверстий 18, последовательно отсекает от струек частицы, которые под действием центробежной силы отбрасываются в зону повышенного давления. Зона повышенного давления, расположенная между корпусом 8 и ротором 7, заполняется отброшенными частицами жидкости. Жидкость после повышения давления, в зоне повышенного давления, достаточного для преодоления сопротивления вращающихся лопастей ротора, выходящих периферийными частями за кромки выпускных отверстий 17 резонансных дисков, начинает вытесняться через нагнетательные отверстия в камеры нагнетания. Из зоны нагнетания, включающей камеры нагнетания и тройной патрубок 9, нагретая жидкость через вентиль 23 направляется по назначению.
Регулируя вентилем 22 величину разрежения и расход протекающей жидкости, легко установить резонансный режим работы насоса-теплогенератора при любой температуре жидкости от +2 до +85oC. Резонансный режим работы насоса-теплогенератора характеризуется увеличением скорости нагрева жидкости и снижением потребляемой мощности.
В конкретных примерах осуществления заявленного способа описаны опыты, выполненные на установках различной мощности с закрытыми циклами (фиг. 5). Были достигнуты следующие технические результаты.
Измерение температуры жидкости производим термометром, а количество выделившейся тепловой энергии определяем по формуле:
Q = m c (t2 - t1)
где Q - количество тепловой энергии, ккал/ч;
m - масса жидкости, кг;
c - теплоемкость жидкости, ккал/кг• oC;
t2 - конечная температура жидкости, oC;
t1 - начальная температура жидкости, oC.
Q = m c (t2 - t1)
где Q - количество тепловой энергии, ккал/ч;
m - масса жидкости, кг;
c - теплоемкость жидкости, ккал/кг• oC;
t2 - конечная температура жидкости, oC;
t1 - начальная температура жидкости, oC.
Замеряя напряжение и силу тока одной фазы асинхронного электродвигателя, определяем потребляемую мощность по формуле:
N = 3Uф•Iф•cosφ,
где N - мощность, потребляемая электродвигателем, Вт;
Uф - напряжение фазы, В;
Jф - ток фазы, А;
cosφ - отношение активной мощности/кажущейся мощности, значение которого указаны в паспорте электродвигателя.
N = 3Uф•Iф•cosφ,
где N - мощность, потребляемая электродвигателем, Вт;
Uф - напряжение фазы, В;
Jф - ток фазы, А;
cosφ - отношение активной мощности/кажущейся мощности, значение которого указаны в паспорте электродвигателя.
Опыт N1. Жидкость-вода,
t = +5oC, m = 1350 кг, N эл.двигателя = 75 кВт, число оборотов - 1470 об/мин, cosφ = 0,86.
Результаты опыта сведены в таблицу N 1.
t = +5oC, m = 1350 кг, N эл.двигателя = 75 кВт, число оборотов - 1470 об/мин, cosφ = 0,86.
Результаты опыта сведены в таблицу N 1.
Опыт N 2. Жидкость - вода,
t = +5oC, m = 1350 кг, N эл.двиг. = 55 кВт, число оборотов - 1470 об/мин, cos = 0,82.
t = +5oC, m = 1350 кг, N эл.двиг. = 55 кВт, число оборотов - 1470 об/мин, cos = 0,82.
Результаты в таблице 2.
Из таблиц 1 и 2 видно, что наиболее благоприятная зона работы резонансного насоса-теплогенератора располагается в температурном интервале от +50oC до +90oC, а отношение выделенной мощности к затраченной K = 2 - 3,52 раза. Особенностью работы резонансного насоса-теплогенератора является снижение потребляемой мощности на приводе и рост мощности тепловыделения с ростом температуры нагреваемой жидкости, что является следствием повышения давления водяных паров и снижения энергозатрат на образование кавитационных пузырьков.
Иллюстрация: фиг. 1, 2, 3, 4, 5.
На фиг. 1. изображен продольный разрез резонансного насоса-теплогенератора. В корпусе 8 расположен ротор 7 на валу 10. С торцов ротора расположены резонансные диски 12, которые крепятся к всасывающе-нагнетательным камерам 6, с противоположной стороны к ним крепятся корпуса 5 с уплотнительными сальниками 11. Вал 10 опирается через подшипники 2 на корпуса подшипников 4 с крышками 3. Уплотнительные сальники регулируются крышками 1. Для предотвращения осевого смещения ротора служат втулки 13 и контргайки 14. Тройной патрубок 9 служит для соединения нагнетательных камер с системой нагрева. Шпонка 15 служит для соединения вала 10 с соединительной муфтой электродвигателя.
На фиг. 2. изображен поперечный разрез резонансного насоса-теплогенератора. Внутри корпуса 8 расположен ротор 7, через лопатки которого видно нагнетательное отверстие 17 и всасывающее отверстие 18. Вентиль 22 крепится на тройной патрубок 16, соединяющий всасывающие камеры. Вентиль 23 крепится к тройному патрубку 9, соединяющему нагнетательные камеры.
На фиг. 3. изображен резонирующий диск, оснащенный нагнетательным отверстием 17, всасывающими отверстиями 18, отверстием для приводного вала 21 и крепежными отверстиями 19.
На фиг. 4 изображен ротор 7, вид с торца и разрез, вид А. Торцевые части лопаток ротора имеют форму обычных лопастей насоса, а части, расположенные между литыми обручами 20, имеют на периферийной части утолщения.
На фиг. 5. изображена схема подключения насоса-теплогенератора к системе нагрева жидкости, включающая: емкость 24, соединительные трубопроводы или шланги 25, запорные вентили 22 и 23, насос-теплогенератор 22, эл. двигатель 28.
Использование предлагаемого способа получения энергии, осуществляемого в резонансном насосе-теплогенераторе, позволяет получать тепловую энергию, образующуюся в результате кавитации и резонансных колебаний, в промышленном масштабе.
Указанный способ можно применить для отопления и горячего водоснабжения коттеджей, гражданских и промышленных объектов, а также для нагрева жидкости в технологических процессах.
Простота рабочего процесса насоса-теплогенератора позволяет использовать для вращения приводного вала не только эл. двигатели, но и другие виды двигателей. Применение ветряных двигателей позволит обеспечивать тепловой энергией объекты, удаленные от всех энергосетей. Установив вместо эл. двигателя, например, дизельный двигатель, объединив систему охлаждения через терморегуляторы с системой нагрева и пропустив выхлопные газы через теплообменник, можно не только резко повысить КПД двигателя до 80 - 85% но и применить подобный агрегат для теплоснабжения отдельных объектов, а также при проведении аварийных работ на теплотрассах, в зимнее время обеспечивать теплом отключенные дома.
Более перспективным представляется преобразование по схеме эл. двигатель - насос-теплогенератор - эл. генератор с общим КПД системы более 100%, но для этого потребуется увеличить энерговклад от синтеза, что повлечет за собой увеличение концентрации дейтерия и трития обрабатываемой жидкости.
Использование предлагаемого способа получения энергии, осуществляемого в резонансном насосе-теплогенераторе, экономически выгодно потому, что нет необходимости строить склады топлива, магистральные трубопроводы теплотрасс, количество производимой тепловой энергии превышает затрачиваемую.
Окружающая среда не загрязняется потерями топлива при транспортировке и продуктами его сгорания в местах выработки тепловой энергии.
Предлагаемый способ получения энергии позволяет экономно использовать электрическую энергию для нагрева жидкости, по сравнению с традиционными нагревательными приборами.
Список использованной литературы
1. Т.М. Башта. Машиностроительная гидравлика. - М.: Машиностроение, 1971 г., стр. 44 - 49, 118.
1. Т.М. Башта. Машиностроительная гидравлика. - М.: Машиностроение, 1971 г., стр. 44 - 49, 118.
2. Теплотехнический справочник / Под ред. С.Г. Герасимова. - М.: Госэнергоиздат, 1957 г., стр. 218 - 236, 251.
3. Машиностроение. Энциклопедический справочник. - М.: 1948 г., т. 1, стр. 471, 522, 526, т. 12, стр. 256, 350.
4. Справочник строителя "Погрузочно-разгрузочные работы". Ред. М.П. Ряузова. - М., 1988 г., стр. 321.
5. А. К. Кикоин, С. Я. Шамаш, Э.Е. Эвенчик. Механические колебания и волны. - М.: Просвещение, 1986 г., стр. 17 - 20.
6. Патент России N 2054604, кл. 6 F 24 J 3/00.
7. Патент России N 2061195, кл. 6 F 24 J 3/00.
Claims (2)
1. Способ получения энергии, включающий создание в жидкости кавитационных пузырьков, отличающийся тем, что кавитационные пузырьки жидкости создают путем понижения давления ниже давления водяных паров, перемещают смесь жидкости с кавитационными пузырьками из зоны пониженного в зону повышенного давления, разделяя ее на множество струек различного сечения, отсекают от струек порции смеси и забрасывают их в зону повышенного давления и, варьируя разрежения в зоне пониженного давления и расход протекающей жидкости, создают в ней резонансный режим.
2. Резонансный насос-теплогенератор, имеющий корпус с патрубками для всасывания нагреваемой и нагнетания нагретой жидкости, внутри которого размещен ротор, отличающийся тем, что корпус выполнен целым, а ротор выполнен в виде одноступенчатой с двусторонним подходом потока турбины, лопатки которой имеют утолщение к периферии и угол установки φ = 80o, скрепленные тремя литыми, заодно с лопатками, ободами с перегородкой, разделяющей его на две равные половины, расположенный между резонирующими дисками, имеющими всасывающие и нагнетательные отверстия, прикрепленные к корпусам камер пониженного давления и нагнетания, периферийные части лопастей более удалены в радиальном направлении, чем кромки нагнетательных отверстий.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98102707A RU2142604C1 (ru) | 1998-01-26 | 1998-01-26 | Способ получения энергии и резонансный насос-теплогенератор |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98102707A RU2142604C1 (ru) | 1998-01-26 | 1998-01-26 | Способ получения энергии и резонансный насос-теплогенератор |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU98102707A RU98102707A (ru) | 1999-09-20 |
| RU2142604C1 true RU2142604C1 (ru) | 1999-12-10 |
Family
ID=20202310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98102707A RU2142604C1 (ru) | 1998-01-26 | 1998-01-26 | Способ получения энергии и резонансный насос-теплогенератор |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2142604C1 (ru) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001096793A1 (en) * | 2000-06-16 | 2001-12-20 | Antropov, Andrey Valerievich | Method for heat production |
| WO2005064244A1 (fr) * | 2003-12-31 | 2005-07-14 | Korniyenko Anatoliy Valentinov | Procede pour produire de la chaleur et chauffer des immeubles et constructions ainsi que generateur de chaleur par cavitation a action ininterrompue |
| WO2005078361A1 (fr) * | 2004-02-12 | 2005-08-25 | Viktor Aleksandrovich Reznik | Procede de production de chaleur |
| EP1808651A2 (en) * | 2006-01-17 | 2007-07-18 | Vortexco Technologies Limited | Cavitation thermogenerator and method for heat generation by the caviation thermogenerator |
| US8936202B2 (en) | 2010-07-30 | 2015-01-20 | Consolidated Edison Company Of New York, Inc. | Hyper-condensate recycler |
| CN106762639A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-05-31 | 丹东恩威化工机械有限公司 | 异步旋转滑片式压缩机 |
| US9739508B2 (en) | 2010-07-30 | 2017-08-22 | Hudson Fisonic Corporation | Apparatus and method for utilizing thermal energy |
| US10184229B2 (en) | 2010-07-30 | 2019-01-22 | Robert Kremer | Apparatus, system and method for utilizing thermal energy |
| CN109847686A (zh) * | 2019-03-28 | 2019-06-07 | 万荣金坦能源科技有限公司 | 一种可制冷的液态燃料膨化裂变系统及裂变方法 |
-
1998
- 1998-01-26 RU RU98102707A patent/RU2142604C1/ru active
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001096793A1 (en) * | 2000-06-16 | 2001-12-20 | Antropov, Andrey Valerievich | Method for heat production |
| CN1918440B (zh) * | 2003-12-31 | 2010-06-16 | 安纳托利·瓦伦丁诺维奇·柯尼延柯 | 用于产生加热建筑物和构造物的热量的方法以及一种连续空化热发生器 |
| WO2005064244A1 (fr) * | 2003-12-31 | 2005-07-14 | Korniyenko Anatoliy Valentinov | Procede pour produire de la chaleur et chauffer des immeubles et constructions ainsi que generateur de chaleur par cavitation a action ininterrompue |
| EA008132B1 (ru) * | 2003-12-31 | 2007-04-27 | Анатолий Валентинович Корниенко | Способ получения тепла для отопления зданий и сооружений и кавитационный теплогенератор непрерывного действия |
| WO2005078361A1 (fr) * | 2004-02-12 | 2005-08-25 | Viktor Aleksandrovich Reznik | Procede de production de chaleur |
| EP1808651A3 (en) * | 2006-01-17 | 2011-10-26 | Vortexco Technologies Limited | Cavitation thermogenerator and method for heat generation by the caviation thermogenerator |
| EP1808651A2 (en) * | 2006-01-17 | 2007-07-18 | Vortexco Technologies Limited | Cavitation thermogenerator and method for heat generation by the caviation thermogenerator |
| US8936202B2 (en) | 2010-07-30 | 2015-01-20 | Consolidated Edison Company Of New York, Inc. | Hyper-condensate recycler |
| US9506659B2 (en) | 2010-07-30 | 2016-11-29 | Robert Kremer | Hyper-condensate recycler |
| US9739508B2 (en) | 2010-07-30 | 2017-08-22 | Hudson Fisonic Corporation | Apparatus and method for utilizing thermal energy |
| US10184229B2 (en) | 2010-07-30 | 2019-01-22 | Robert Kremer | Apparatus, system and method for utilizing thermal energy |
| CN106762639A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-05-31 | 丹东恩威化工机械有限公司 | 异步旋转滑片式压缩机 |
| CN109847686A (zh) * | 2019-03-28 | 2019-06-07 | 万荣金坦能源科技有限公司 | 一种可制冷的液态燃料膨化裂变系统及裂变方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2015284297B2 (en) | An apparatus, system and method for utilizing thermal energy | |
| US20080236160A1 (en) | Continuous flow sonic reactor | |
| RU2142604C1 (ru) | Способ получения энергии и резонансный насос-теплогенератор | |
| US9035482B2 (en) | Spiral turbine operating on pressure principle | |
| US10184229B2 (en) | Apparatus, system and method for utilizing thermal energy | |
| RU2752504C2 (ru) | Способ и устройство для нагрева и очистки жидкостей | |
| US20160054031A1 (en) | Hiydrodynamic and hydrosonic cavitation generator | |
| CA2645646A1 (en) | Rotor assembly for a radial turbine | |
| WO2015138381A1 (en) | Method and apparatus for heating liquids | |
| US8484966B2 (en) | Rotary heat exchanger | |
| RU2422733C1 (ru) | Тепловой кавитационный генератор | |
| RU2329862C2 (ru) | Диспергатор-активатор | |
| RU2335705C2 (ru) | Способ работы паровых котлов и гидродинамический генератор для осуществления способа | |
| RU61852U1 (ru) | Теплопарогенератор приводной кавитационный | |
| Bambang Teguh et al. | Design of n-butane radial inflow turbine for 100 kw binary cycle power plant | |
| RU2269075C1 (ru) | Кавитационно-вихревой теплогенератор | |
| Fréchette et al. | Development of a mems-based rankine cycle steam turbine for power generation: project status | |
| RU2658448C1 (ru) | Многоступенчатый кавитационный теплогенератор (варианты) | |
| RU2235950C2 (ru) | Кавитационно-вихревой теплогенератор | |
| RU2334177C2 (ru) | Кавитационный теплогенератор | |
| RU2632021C2 (ru) | Проточный нагреватель роторного типа | |
| KR20060115302A (ko) | 유체 가열용 다단싸이클 시스템 본체 | |
| RU2362947C2 (ru) | Теплопарогенератор приводной кавитационный | |
| RU2787081C1 (ru) | Кавитационный теплогенератор | |
| RU2205334C2 (ru) | Способ получения энергии и устройство для его осуществления |