RU2142072C1 - Жидкостно-газовый эжектор - Google Patents
Жидкостно-газовый эжектор Download PDFInfo
- Publication number
- RU2142072C1 RU2142072C1 RU98105007/06A RU98105007A RU2142072C1 RU 2142072 C1 RU2142072 C1 RU 2142072C1 RU 98105007/06 A RU98105007/06 A RU 98105007/06A RU 98105007 A RU98105007 A RU 98105007A RU 2142072 C1 RU2142072 C1 RU 2142072C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nozzle
- mixing chamber
- liquid
- section
- distance
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04F—PUMPING OF FLUID BY DIRECT CONTACT OF ANOTHER FLUID OR BY USING INERTIA OF FLUID TO BE PUMPED; SIPHONS
- F04F5/00—Jet pumps, i.e. devices in which flow is induced by pressure drop caused by velocity of another fluid flow
- F04F5/44—Component parts, details, or accessories not provided for in, or of interest apart from, groups F04F5/02 - F04F5/42
- F04F5/46—Arrangements of nozzles
Abstract
Эжектор предназначен для создания вакуума. Расстояние от выходного сечения сопла до входного сечения камеры смешения определяют из математического выражения где L - расстояние от выходного сечения сопла до входного сечения камеры смешения, мм, k - коэффициент, составляющий величину от 0,001 до 0,3, α - отношение площади наименьшего проходного сечения сопла к площади наименьшего проходного сечения камеры смешения, G - расход жидкой среды через сопло, г/с, μ - расходный параметр сопла, г/с•мм2, составляющий величину от 0,5 до 1,1. В результате повышается КПД эжектора. 1 ил.
Description
Изобретение относится к области струйной техники, преимущественно к жидкостно-газовым эжекторам для создания вакуума.
Известен эжектор, содержащий паровое сопло, сужающуюся по ходу потока камеру смешения с горловиной и диффузор (см. книгу Соколова Е.Я. и Зингера Н.М. Струйные аппараты, Москва, Энергоатомиздат, 1989, с. 94-95).
Данные эжекторы получили широкое распространение для откачки парогазовых сред в конденсационных установках паровых турбин и пароэжекторных холодильных установках.
Однако при откачке газообразных сред с большим содержанием конденсируемых в процессе откачки компонентов эффективность данных эжекторов сравнительно невысока.
Наиболее близким к описываемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату является жидкостно-газовый эжектор, содержащий жидкостное сопло и камеру смешения (см. книгу Соколова Е.Я и Зингера Н.М. Струйные аппараты, Москва, Энергоатомиздат, 1989, с. 213-214).
Данные эжекторы получили широкое распространение в энергетике в качестве воздухоотсасывающих устройств конденсационных установок, в схемах вакуумной деаэрации воды, для создания вакуума в различных емкостях. Характерной особенностью данных эжекторов является то, что при отсасывании данными эжекторами паровоздушной смеси, содержащийся в последней пар конденсируется, вследствие чего сжатию в камере смешения подвергается водовоздушная смесь (при использовании воды в качестве жидкой среды, подаваемой в сопло).
Однако эффективность работы данных эжекторов недостаточно высока, что часто связано с тем, что на работу жидкостно-газового эжектора оказывает большое влияние расстояние от выходного сечения сопла до входного сечения камеры смешения.
Задачей, на решение которой направлено настоящее изобретение, является повышение КПД жидкостно-газового эжектора путем оптимизации расстояния от выходного сечения сопла до входного сечения камеры смешения.
Указанная задача решается за счет того, что в жидкостно-газовом эжекторе, содержащем сопло и камеру смешения, расстояние от выходного сечения сопла до входного сечения камеры смешения определяют из математического выражения
где L - расстояние от выходного сечения сопла до входного сечения камеры смешения (мм);
k - коэффициент, составляющий величину от 0,001 до 0,3;
α - отношение площади наименьшего проходного сечения сопла к площади наименьшего проходного сечения камеры смешения;
G - расход жидкой среды через сопло (г/с);
μ - расходный параметр сопла (г/с•мм2), составляющий величину от 0,5 до 1,1.
где L - расстояние от выходного сечения сопла до входного сечения камеры смешения (мм);
k - коэффициент, составляющий величину от 0,001 до 0,3;
α - отношение площади наименьшего проходного сечения сопла к площади наименьшего проходного сечения камеры смешения;
G - расход жидкой среды через сопло (г/с);
μ - расходный параметр сопла (г/с•мм2), составляющий величину от 0,5 до 1,1.
В ходе проведенных исследований было установлено, что на эффективность откачки газообразной среды жидкостно-газовым эжектором значительное влияние оказывает расстояние, на котором расположено выходное сечение сопла от входного сечения камеры смешения, причем на величину этого расстояния основное влияние оказывают расход жидкой среды через сопло и расходный параметр сопла.
Было установлено, что целесообразно выполнять сопло, расходный параметр которого составлял бы величину, лежащую в диапазоне от 0,5 до 1,1, причем коэффициент k должен лежать в диапазоне от 0,001 до 0,3.
Кроме того, было установлено, что величина дисперсности струи жидкости на выходе из сопла в значительной степени зависит от давления жидкости на входе в сопло, от расхода жидкой среды через сопло и от площади наименьшего проходного сечения сопла. В свою очередь, было установлено, что на расстояние между выходным сечением сопла и входным сечением камеры смешения оказывают влияние как отношение между минимальными проходными сечениями сопла и камеры смешения, так и форма струи диспергированной жидкости за выходным сечением сопла. Под формой струи в первую очередь понимается величина распыленности потока жидкости за выходным сечением сопла. При этом самое важное, что была выявлена зависимость взаимного влияния между указанными величинами, что позволило при конструировании жидкостно-газового эжектора точно определять оптимальное расстояние от выходного сечения сопла до входного сечения камеры смешения при заданных параметрах работы эжектора и при других его оптимальных габаритных характеристиках.
Таким образом, используя указанные выше математические выражения, полученные на основании обработки экспериментальных результатов удалось добиться повышения КПД жидкостно-газового эжектора при минимальных энергетических затратах на откачку газообразных сред.
На чертеже схематически представлен жидкостно-газовый эжектор.
Жидкостно-газовый эжектор содержит сопло 1, камеру 2 смешения с диффузором 3 (если последний будет выполнен) и приемную камеру 4. Расстояние (L) от выходного сечения сопла 1 до входного сечения камеры 2 смешения определяют из математического выражения
где L - расстояние от выходного сечения сопла до входного сечения камеры смешения (мм);
k - коэффициент, составляющий величину от 0,001 до 0,3;
α - отношение площади наименьшего проходного сечения сопла к площади наименьшего проходного сечения камеры смешения;
G - расход жидкой среды через сопло (г/с);
μ - расходный параметр сопла (г/с•мм2), составляющий величину от 0,5 до 1,1.
где L - расстояние от выходного сечения сопла до входного сечения камеры смешения (мм);
k - коэффициент, составляющий величину от 0,001 до 0,3;
α - отношение площади наименьшего проходного сечения сопла к площади наименьшего проходного сечения камеры смешения;
G - расход жидкой среды через сопло (г/с);
μ - расходный параметр сопла (г/с•мм2), составляющий величину от 0,5 до 1,1.
Жидкостно-газовый эжектор работает следующим образом.
Жидкая среда под заданным давлением подается в сопло 1. Истекая из сопла 1, поток диспергированной жидкости увлекает из приемной камеры 4 газообразную среду в камеру 2 смешения, где жидкая среда смешивается с откачиваемой газообразной средой и сжимает последнюю. Из камеры 2 смешения смесь сред поступает в диффузор 3 (если он установлен за камерой 2 смешения) и далее по назначению.
Данный эжектор может быть использован в химической, нефтехимической и других отраслях промышленности, где требуется откачка газообразных, в том числе и парогазообразных сред, с их последующим сжатием.
Claims (1)
- Жидкостно-газовый эжектор, содержащий сопло и камеру смешения, отличающийся тем, что расстояние от выходного сечения сопла до входного сечения камеры смешения определяют из математического выражения
где L - расстояние от выходного сечения сопла до входного сечения камеры смешения, мм;
k - коэффициент, составляющий величину от 0,001 до 0,3;
α - отношение площади наименьшего проходного сечения сопла к площади наименьшего проходного сечения камеры смешения;
G - расход жидкой среды через сопло, г/с;
μ - расходный параметр сопла, г/с•мм2, составляющий величину от 0,5 до 1,1.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU98105007/06A RU2142072C1 (ru) | 1998-03-16 | 1998-03-16 | Жидкостно-газовый эжектор |
PCT/IB1999/000416 WO1999047818A1 (fr) | 1998-03-16 | 1999-03-15 | Ejecteur de gaz et de liquides |
US09/445,537 US6416042B1 (en) | 1998-03-16 | 1999-03-15 | Gas-liquid ejector |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU98105007/06A RU2142072C1 (ru) | 1998-03-16 | 1998-03-16 | Жидкостно-газовый эжектор |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2142072C1 true RU2142072C1 (ru) | 1999-11-27 |
RU98105007A RU98105007A (ru) | 2000-01-10 |
Family
ID=20203561
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU98105007/06A RU2142072C1 (ru) | 1998-03-16 | 1998-03-16 | Жидкостно-газовый эжектор |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6416042B1 (ru) |
RU (1) | RU2142072C1 (ru) |
WO (1) | WO1999047818A1 (ru) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8136361B2 (en) * | 2006-05-04 | 2012-03-20 | General Electric Company | Methods and apparatus for assembling a low noise ejector motive nozzle |
US20090297339A1 (en) * | 2008-05-29 | 2009-12-03 | General Electric Company | Low noise ejector for a turbomachine |
US8104745B1 (en) | 2010-11-20 | 2012-01-31 | Vladimir Vladimirovich Fisenko | Heat-generating jet injection |
CN102425463A (zh) * | 2011-12-28 | 2012-04-25 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 汽轮机用多孔射油器 |
FR3054618B1 (fr) * | 2016-07-27 | 2020-02-14 | Valeo Systemes Thermiques | Ejecteur gaz-gaz |
WO2020035470A1 (en) | 2018-08-14 | 2020-02-20 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Gas cycle and method |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2382391A (en) * | 1944-01-24 | 1945-08-14 | Berman Philip | Eductor |
US2582069A (en) * | 1945-08-21 | 1952-01-08 | Leigh L Rose | Jet pump |
SU393478A1 (ru) * | 1969-04-14 | 1973-08-10 | Одесский ордена Трудового Красного Знамени государственный университет И. И. Мечникова | ВОДОСТРУЙНЫЙ НАСОС в. и. ШИЛОВА |
SU985462A1 (ru) * | 1981-07-24 | 1982-12-30 | Предприятие П/Я В-2504 | Жидкостно-газовый эжектор |
SU1483106A1 (ru) * | 1986-12-30 | 1989-05-30 | Челябинский Политехнический Институт Им.Ленинского Комсомола | Эжектор |
US5628623A (en) * | 1993-02-12 | 1997-05-13 | Skaggs; Bill D. | Fluid jet ejector and ejection method |
RU2113635C1 (ru) * | 1997-06-16 | 1998-06-20 | Сергей Анатольевич Попов | Способ работы жидкостно-газового эжектора |
RU2124146C1 (ru) * | 1997-12-15 | 1998-12-27 | Попов Сергей Анатольевич | Жидкостно-газовый эжектор |
-
1998
- 1998-03-16 RU RU98105007/06A patent/RU2142072C1/ru not_active IP Right Cessation
-
1999
- 1999-03-15 WO PCT/IB1999/000416 patent/WO1999047818A1/ru active Application Filing
- 1999-03-15 US US09/445,537 patent/US6416042B1/en not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Соколов Е.Я. и др. Струйные аппараты. - М.: Энергоатомиздат, 1989, с.213-214 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1999047818A1 (fr) | 1999-09-23 |
US6416042B1 (en) | 2002-07-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6797040B2 (en) | Device for the separation of gas and liquid/solid particles in a mixture of gas and fluid/solid particles flowing in a line and method for the separation thereof | |
US20040141410A1 (en) | Fluid mover | |
US4673335A (en) | Gas compression with hydrokinetic amplifier | |
US8672644B2 (en) | Supersonic ejector package | |
RU2142072C1 (ru) | Жидкостно-газовый эжектор | |
RU2142071C1 (ru) | Многосопловой жидкостно-газовый эжектор | |
RU2135840C1 (ru) | Жидкостно-газовый струйный аппарат (варианты) | |
EP1004778A1 (en) | Pump-ejector compressor apparatus and variants | |
RU2142070C1 (ru) | Жидкостно-газовый эжектор | |
RU2124146C1 (ru) | Жидкостно-газовый эжектор | |
US6364626B1 (en) | Liquid-gas jet apparatus | |
CN113090595A (zh) | 液体活塞抽气器及应用该抽气器的抽气系统 | |
RU2133882C1 (ru) | Жидкостно-газовый эжектор | |
US6352413B1 (en) | Multi-stage jet pump arrangement for a vacuum apparatus | |
RU98102482A (ru) | Способ струйной деаэрации и струйная установка для его реализации | |
WO1999022148A1 (fr) | Procede de fonctionnement d'un installation de pompage et d'ejection, et installation s'y rapportant | |
RU2209350C1 (ru) | Эжектор и способ его работы | |
RU2096069C1 (ru) | Устройство для очистки газа | |
US741270A (en) | Condenser. | |
Pandhare et al. | Literature Review on Different Factor’s That Affecting Jet Pump Performance | |
RU2113629C1 (ru) | Жидкостно-газовый струйный аппарат | |
RU2133884C1 (ru) | Жидкостно-газовый эжектор (варианты) | |
WO2015055218A1 (en) | Ejector pump | |
RU1827441C (ru) | Многоступенчата струйна насосна установка | |
RU2171404C1 (ru) | Устройство для создания вакуума в промышленных аппаратах |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050317 |