RU2137722C1 - Method for thermochemical desalting of natural and waste waters - Google Patents
Method for thermochemical desalting of natural and waste waters Download PDFInfo
- Publication number
- RU2137722C1 RU2137722C1 RU98113575A RU98113575A RU2137722C1 RU 2137722 C1 RU2137722 C1 RU 2137722C1 RU 98113575 A RU98113575 A RU 98113575A RU 98113575 A RU98113575 A RU 98113575A RU 2137722 C1 RU2137722 C1 RU 2137722C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- concentrated
- water
- lime
- wastewater
- sodium
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A20/00—Water conservation; Efficient water supply; Efficient water use
- Y02A20/124—Water desalination
Landscapes
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к комбинированным способам глубокой очистки природных и сточных вод сульфатно-бикарбонатного типа и может быть использовано при создании систем водоподготовки с высокими экологическими показателями в теплоэнергетике, черной и цветной металлургии, химической и нефтеперерабытвающей промышленности. The invention relates to combined methods for deep purification of natural and wastewater of the sulfate-bicarbonate type and can be used to create water treatment systems with high environmental indicators in the power industry, ferrous and non-ferrous metallurgy, chemical and oil refining industries.
Известен способ очистки воды, включающий смешение исходной воды с отработанным раствором катионитных фильтров, умягчение смеси, концентрирование в концентраторах, регенерацию катионитных фильтров продувкой концентраторов и осаждение из отработанного раствора 75-98% ионов жесткости добавлением извести с последующей рекарбонизацией [1]. A known method of water purification, including mixing the source water with a spent solution of cation exchange filters, softening the mixture, concentrating in concentrators, regeneration of cation exchange filters by blowing concentrators and precipitating 75-98% hardness ions from the spent solution by adding lime followed by recarbonization [1].
Недостатком метода является повышенный расход извести на обработку отработанного раствора катионитных фильтров и значительный расход углекислого газа на последующую нейтрализацию извести. The disadvantage of this method is the increased consumption of lime for processing the spent solution of cation exchange filters and a significant consumption of carbon dioxide for the subsequent neutralization of lime.
Кроме того, непосредственное использование продувки концентраторов без специальной обработки для регенерации натрий-катионитных фильтров невозможно из-за интенсивного образования осадка в слое катионита. In addition, the direct use of purge concentrators without special treatment for the regeneration of sodium-cation exchange filters is impossible due to the intense formation of sediment in the layer of cation exchange resin.
Известен способ термического обессоливания пресных вод, включающий умягчение их натрий-катионированием, выпаривание умягченной воды в испарителях и регенерацию натрий-катионитных фильтров подкисленной продувочной водой испарителей, содержащей 20-50% отработанного регенерационного раствора, из которого предварительно удалены ионы жесткости, а остальной объем отработанного регенерационного раствора после удаления из него ионов жесткости смешивают с исходной водой перед стадией ее умягчения натрий-катионированием, причем ионы жесткости удаляются из отработанного регенерационного раствора путем пропускания последнего через кристаллизатор сульфата кальция [2] . A known method of thermal desalination of fresh water, including softening with sodium cation, evaporation of softened water in evaporators and regeneration of sodium cation exchange filters with acidified purge water from evaporators, containing 20-50% of the spent regeneration solution, from which hardness ions were previously removed, and the remaining volume of spent the regeneration solution after removing hardness ions from it is mixed with the source water before the stage of its softening with sodium cation, moreover, the hard ions these are removed from the spent regeneration solution by passing the latter through a calcium sulfate crystallizer [2].
Описанный способ имеет следующие недостатки. The described method has the following disadvantages.
Из-за низкой температуры отработанного регенерационного раствора и повышенного содержания в нем органики остаточное содержание сульфата кальция после кристаллизатора оказывается значительным, а содержание магния при этом вообще не изменяется. В результате в исходную воду вместе с отработанным регенерационным раствором поступает значительное количество кальция и магния, что увеличивает нагрузку на натрий-катионитные фильтры с соответствующим увеличением объема сточных вод, затрат на их обработку и реализацию технологии в целом. Due to the low temperature of the spent regeneration solution and the increased organic content in it, the residual content of calcium sulfate after the crystallizer is significant, while the magnesium content does not change at all. As a result, a significant amount of calcium and magnesium enters the source water together with the spent regeneration solution, which increases the load on sodium cation exchange filters with a corresponding increase in the volume of wastewater, the costs of their treatment and the implementation of the technology as a whole.
При этом магний, поступающий с исходной водой, выводится только за счет его осаждения при смешении отработанного регенерационного раствора и продувочной воды испарителей. При недостатке в последнем анионов, образующих с магнием малорастворимые соединения, способ невозможно реализовать без ввода едкого натра или извести. При избытке таких анионов потребуется повышенный расход кислоты для нейтрализации регенерационного раствора и необходимость его декарбонизации для удаления образующегося углекислого газа. In this case, the magnesium supplied with the source water is removed only due to its deposition by mixing the spent regeneration solution and the purge water of the evaporators. If the latter is deficient in anions forming poorly soluble compounds with magnesium, the method cannot be implemented without adding caustic soda or lime. With an excess of such anions, an increased consumption of acid will be required to neutralize the regeneration solution and the need for its decarbonization to remove the resulting carbon dioxide.
При смешении продувочной воды испарителей с 20-50% отработанного регенерационного раствора содержание иона кальция в смеси оказывается значительно выше концентрации карбонат-иона. В результате происходит кристаллизация карбоната и сульфата кальция. Так как растворимость сульфата кальция в этих условиях повышенная, остаточное содержание кальция в нем будет большим. Использование такого раствора с повышенной жесткостью для регенерации натрий-катионитных фильтров ухудшит показатели их работы. When mixing the purge water of evaporators with 20-50% of the spent regeneration solution, the content of calcium ion in the mixture is significantly higher than the concentration of carbonate ion. As a result, crystallization of calcium carbonate and sulfate occurs. Since the solubility of calcium sulfate under these conditions is increased, the residual calcium content in it will be large. The use of such a solution with increased stiffness for the regeneration of sodium-cation exchange filters will worsen their performance.
Кроме того, повышенное содержание сульфат-ионов в регенерационном растворе, приготовленном по описанному способу, приведет к кристаллизации сульфата кальция в процессе регенерации натрий-катионитных фильтров. In addition, the increased content of sulfate ions in the regeneration solution prepared by the described method will lead to the crystallization of calcium sulfate during the regeneration of sodium cation exchange filters.
При отделении шлама, образовавшегося при смешении продувочной воды испарителей и части отработанного регенерационного раствора, выводится большое количество концентрированного раствора, содержащегося в этом шламе. В результате происходит загрязнение окружающей среды этим раствором с одновременной потерей значительного количества солей натрия. When separating the sludge formed by mixing the purge water of the evaporators and part of the spent regeneration solution, a large amount of the concentrated solution contained in this sludge is discharged. As a result, environmental pollution with this solution occurs with the simultaneous loss of a significant amount of sodium salts.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату является способ термохимического обессоливания природных и сточных вод, включающий смешение исходной воды со сточными, известкование, коагуляцию и осветление смеси, натрий-катионирование и упаривание в испарителях, рекарбонизацию концентрата сдувочной парогазовой смесью испарителей, его смешение с частью концентрированных регенерационных сточных вод, кислотой или щелочью, отделение образовавшегося осадка, разбавление осветленного раствора и его использование для регенерации натрий-катионитных фильтров, выделение концентрированной части сточных вод, осаждение в них сульфата кальция и обработку части этих вод известью [3]. Closest to the proposed invention in technical essence and the achieved result is a method of thermochemical desalination of natural and waste water, including mixing the source water with waste water, liming, coagulation and clarification of the mixture, sodium cationization and evaporation in evaporators, recarbonization of the concentrate by blowing vapor-gas mixture of evaporators, its mixing with part of the concentrated regeneration wastewater, acid or alkali, separating the precipitate formed, diluting the clarified plant ora and its use for regeneration of sodium cationite filter selection part concentrated wastewater, precipitation of calcium sulfate and handling portion of the lime water [3].
Недостатком способа является смешение рекарбонизированного концентрата испарителей с частью концентрированных регенерационных сточных вод в пропорции, обеспечивающей максимальное снижение одновременно жесткости и щелочности. При этом абсолютное значение остаточной щелочности оказывается повышенным, что обуславливает необходимость ее нейтрализации кислотой. The disadvantage of this method is the mixing of the recarbonized concentrate of evaporators with part of the concentrated regeneration wastewater in a proportion that provides the maximum reduction of both hardness and alkalinity. In this case, the absolute value of residual alkalinity is increased, which necessitates its neutralization with acid.
Осадок, образующийся в процессе такого смешения, вместе с содержащимся в нем раствором, отводится в шламонакопитель, что приводит к значительной (до 20%) потере регенерационного раствора и содержащихся в нем солей натрия, увеличивает затраты на содержание шламонакопителя, увеличивает вредное воздействие электростанции на окружающую среду. The precipitate formed during such mixing, together with the solution contained in it, is discharged into the sludge collector, which leads to a significant (up to 20%) loss of the regeneration solution and the sodium salts contained in it, increases the cost of the sludge storage, and increases the harmful effect of the power plant on the environment Wednesday
Обработка части концентрированных сточных вод осуществляется известью, приготовленной на воде с низкой минерализацией. Это приводит к разбавлению концентрированных регенерационных сточных вод и снижению эффективности их термохимического умягчения. Кроме того, подача в осветлитель извести в виде двух самостоятельных потоков усложняет регулирование ее дозы. Part of the concentrated wastewater is treated with lime prepared on water with low salinity. This leads to the dilution of concentrated regenerative wastewater and a decrease in the efficiency of their thermochemical softening. In addition, the supply of lime to the clarifier in the form of two separate streams complicates the regulation of its dose.
Использование части регенерационного раствора для регенерации натрий-катионитных фильтров подпитки теплосети приведет к образованию сточных вод, загрязняющих окружающую среду, либо потребует дополнительных затрат их очистки и утилизацию. The use of a part of the regeneration solution for the regeneration of sodium-cation exchange filters to recharge the heating network will lead to the formation of sewage polluting the environment, or will require additional costs for their treatment and disposal.
Все это усложняет процесс обессоливания воды, увеличивает затраты на ее обработку и не предотвращает загрязнения окружающей среды. All this complicates the process of desalination of water, increases the cost of its treatment and does not prevent environmental pollution.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в уменьшении затрат на обработку воды с одновременным снижением расхода реагентов и утилизацией минерализованных сточных вод. The technical problem solved by the invention is to reduce the cost of water treatment while reducing the consumption of reagents and the disposal of saline wastewater.
Поставленная техническая задача решается тем, что в известном способе термического обессоливания природных и сточных вод, включающем смешение исходной воды со сточными, известкование, коагуляцию и осветление смеси, ее натрий-катионирование и упаривание в испарителях, рекарбонизацию концентрата сдувочной парогазовой смесью испарителей, его смешение с частью концентрированных сточных вод, кислотой или щелочью, отделение образовавшегося осадка, разбавление осветленного раствора и его использование для регенерации натрий-катионитных фильтров, выделение концентрированной части регенерационных сточных вод, осаждение в них сульфата кальция и обработку части этих вод известью, согласно изобретению рекарбонизированный концентрат испарителей смешивают с частью концентрированных сточных вод, кислотой или щелочью в пропорции, при которой содержание кальция и магния в смеси на 2-8 мг-экв/л превышает содержание карбонат- и гидрат-ионов соответственно. The stated technical problem is solved by the fact that in the known method of thermal desalination of natural and wastewater, including mixing the source water with wastewater, liming, coagulating and clarifying the mixture, its sodium cationization and evaporation in evaporators, recarbonization of the concentrate by blowing vapor-gas mixture of evaporators, mixing it with part of concentrated wastewater, acid or alkali, separation of the precipitate formed, dilution of the clarified solution and its use for the regeneration of sodium cation exchange agents iltrov, the allocation of a concentrated part of the regeneration wastewater, the precipitation of calcium sulfate in them and the treatment of part of these waters with lime, according to the invention, the recarbonized evaporator concentrate is mixed with part of the concentrated wastewater, acid or alkali in a proportion in which the content of calcium and magnesium in the mixture is 2- 8 mEq / L exceeds the carbonate and hydrate ions, respectively.
При этом в качестве щелочи используют часть концентрированных сточных вод после обработки их известью и отделения образовавшегося осадка. In this case, part of the concentrated wastewater is used as alkali after treatment with lime and separation of the precipitate formed.
Осадок, образовавшийся при смешении рекарбонизированного концентрата испарителей, концентрированных сточных вод, кислоты или щелочи, отделяют вместе с содержащимся в нем раствором и смешивают с концентрированной частью регенерационных сточных вод. The precipitate formed by mixing the recarbonized concentrate of evaporators, concentrated wastewater, acid or alkali is separated together with the solution contained in it and mixed with the concentrated part of the regenerated wastewater.
Кроме того, в процессе регенерации в качестве концентрированных собирают сточные воды с жесткостью более 20-30 мг-экв/л и часть их после обработки известью и отделения осадка используется для приготовления известкового молока. In addition, during the regeneration process, wastewater with a hardness of more than 20-30 mEq / l is collected as concentrated and some of them, after treatment with lime and separation of the precipitate, are used to prepare milk of lime.
При этом часть натрий-катионированной воды, суммарное содержание хлоридов в которой на 2-8% ниже их количества, поступающего с исходной водой, подают в закрытую теплосеть,
В результате, при смешении рекарбонизированного концентрата испарителей с частью концентрированных регенерационных сточных вод, кислотой или щелочью в пропорции, при которой содержание кальция и магния в смеси на 2-8 мг-экв/л превышает содержание карбонат- и гидрат-ионов соответственно, обеспечивается более глубокое снижение щелочности смеси. При этом расход кислоты на ее нейтрализацию уменьшается или вообще исключается.At the same time, part of the sodium-cationized water, the total chloride content of which is 2-8% lower than their amount supplied with the source water, is fed into a closed heating system,
As a result, when mixing the recarbonized concentrate of evaporators with part of the concentrated regeneration wastewater, acid or alkali in a proportion in which the content of calcium and magnesium in the mixture is 2-8 mEq / l higher than the content of carbonate and hydrate ions, respectively, more deep reduction in alkalinity of the mixture. Moreover, the acid consumption for its neutralization is reduced or eliminated altogether.
Использование в качестве щелочи части концентрированных сточных вод после обработки их известью и отделения образовавшегося осадка позволяет использовать дополнительное количество минерализованных сточных вод для регенерации натрий-катионитных фильтров. Using alkali as a part of concentrated wastewater after treating them with lime and separating the precipitate formed allows using an additional amount of mineralized wastewater for the regeneration of sodium cation exchange filters.
Смешивание осадка, образовавшегося при смешении рекарбонизированного концентрата испарителей, концентрированных сточных вод, кислоты или щелочи, вместе с содержащимся в нем раствором с концентрированной частью регенерационных сточных вод позволяет исключить загрязнение окружающей среды, утилизировать соли натрия, содержащемся в этом растворе, увеличить содержание сульфата натрия в концентрированных регенерационных сточных водах и обеспечить за счет этого более глубокое осаждение сульфата кальция. Mixing the precipitate formed by mixing the recarbonized concentrate of evaporators, concentrated wastewater, acid or alkali, together with the solution contained in it with a concentrated part of the regeneration wastewater, eliminates environmental pollution, utilizes the sodium salts contained in this solution, and increases the sodium sulfate content in concentrated regenerated wastewater and thereby provide a deeper deposition of calcium sulfate.
Сбор в процессе регенерации концентрированных сточных вод с жесткостью более 20-30 мг-экв/л обусловлен тем, что при меньшей жесткости не происходит осаждение сульфата кальция. При большей жесткости возрастает жесткость отмывочных вод, смешиваемых с исходной водой, с соответствующим увеличением жесткости осветленной воды и нагрузки на натрий-катионитные фильтры. The collection during the regeneration of concentrated wastewater with a hardness of more than 20-30 mEq / L is due to the fact that calcium sulfate does not precipitate at a lower hardness. With greater hardness, the rigidity of the wash water mixed with the source water increases, with a corresponding increase in the hardness of clarified water and the load on the sodium-cation exchange filters.
Использование концентрированных сточных вод после обработки известью и отделения осадка для приготовления известкового молока исключает разбавление концентрированных сточных вод в процессе известкования и упрощает регулирование подачи извести в осветлитель (один поток вместо двух). The use of concentrated wastewater after treatment with lime and separation of the sludge for the preparation of milk of lime eliminates the dilution of concentrated wastewater during the liming process and simplifies the regulation of the flow of lime into the clarifier (one stream instead of two).
Подача части натрий-катионированной воды в закрытую теплосеть позволяет вывести из цикла соли натрия, поступившие с исходной водой без сооружения дорогостоящих выпарных установок или подачи части регенерационного раствора на регенерацию натрий-катионитных фильтров теплосети. В последнем случае появится дополнительный поток регенерационных сточных вод что приведет к загрязнению окружающей среды, либо потребует дополнительных затрат на их обработку и утилизацию. The supply of part of the sodium-cationized water to the closed heating system allows the sodium salts that came from the source water to be removed from the cycle without the construction of expensive evaporators or the supply of part of the regeneration solution to regenerate the sodium-cation exchange filter of the heating system. In the latter case, an additional flow of regenerative wastewater will appear, which will lead to environmental pollution, or will require additional costs for their treatment and disposal.
Суммарное содержание хлоридов в натрий-катионированной воде, подаваемой в закрытую теплосеть, должно быть на 2-8% ниже их количества, поступающего с исходной водой, т.к. 2-8% от этого количества теряется со шламом. The total chloride content in the sodium-cationic water supplied to the closed heating system should be 2-8% lower than their quantity supplied with the source water, as 2-8% of this amount is lost with sludge.
На чертеже представлена схема термохимического обессоливания природных и сточных вод, поясняющая предлагаемый способ. The drawing shows a diagram of the thermochemical desalination of natural and waste waters, explaining the proposed method.
Способ осуществляется следующим образом. The method is as follows.
Исходная вода по трубопроводу 1 подается в узел предочистки 2, где смешивается со сточными водами, известью, коагулянтом и флокулянтом, подаваемыми по трубопроводам 3-6. Известкованную, коагулированную и осветленную смесь по трубопроводу 7 подают в натрий-катионитную установку 8. Часть умягченной воды по трубопроводу 9 направляют в теплосеть, а часть по трубопроводу 10 - на деаэрацию и термическое обессоливание в испарительную установку 11. Сюда же по трубопроводу 12 подают продувочную воду котлов и другие мягкие сточные воды. Полученный дистиллят по трубопроводу 13 направляют потребителю обессоленной воды. Source water is supplied through pipeline 1 to the pre-treatment unit 2, where it is mixed with wastewater, lime, coagulant and flocculant supplied through pipelines 3-6. The calcined, coagulated and clarified mixture is fed through a pipe 7 to a sodium cation exchange unit 8. A portion of the softened water is sent through a pipe 9 to a heating system, and a portion through a pipe 10 is sent to deaeration and thermal desalination to an evaporation unit 11. A purge is also supplied via a pipe 12 to this boiler water and other soft wastewater. The resulting distillate is piped 13 to a demineralized water consumer.
Продувочную воду испарительной установки по трубопроводу 14 подают в рекарбонизатор 15. Сюда же по трубопроводу 16 направляют углекислый газ, образовавшийся при упаривании умягченной воды в испарительной установке 11. Рекарбонизированную продувочную воду испарителей по трубопроводу 17 подают в узел приготовления регенерационного раствора 18. Отработанный раствор регенерации натрий-катионитных фильтров 8 с жесткостью выше 20-30 мг-экв/л отделяется и по трубопроводу 19 подается в узел сбора концентрированных сточных вод 20. Сюда же по трубопроводу 21 подается осадок из узла 18. После перемешивания и отделения осадка гипса часть сточных вод из узла 20 по трубопроводу 22 подается в узел 18. Часть раствора вместе с образовавшимся гипсом по трубопроводу 23 подают в узел термохимического умягчения 24, где смешивается с паром и известью, подаваемым соответственно по трубопроводам 25 и 26. Полученный в узле 24 щелочной фильтрат отделяют от осадка и часть его по трубопроводу 27 подают в узел 18. Остальное количество по трубопроводу 28 направляют в узел приготовления известкового молока 29. The purge water of the evaporator unit is fed into the recarbonizer 15 through the pipe 14. Carbon dioxide produced by evaporation of softened water in the evaporator 11 is sent via the pipe 16 to this unit. Recarbonated purge water from the evaporators is fed through the pipe 17 to the preparation unit for the regeneration solution 18. The spent sodium regeneration solution -cationite filters 8 with a hardness higher than 20-30 mEq / l are separated and piped 19 is supplied to the concentrated wastewater collection unit 20. Here too by pipeline at 21, sediment from node 18 is supplied. After mixing and separation of gypsum sediment, part of the wastewater from node 20 is fed through line 22 to node 18. Part of the solution, together with the gypsum formed, is fed through line 23 to the thermochemical softening unit 24, where it is mixed with steam and lime supplied respectively through pipelines 25 and 26. The alkaline filtrate obtained in unit 24 is separated from the precipitate and part of it is fed through line 27 to unit 18. The remaining amount is sent via line 28 to the lime milk preparation unit 29.
В узле 18 сточные воды перемешивают, отделяют от осадка, при необходимости подкисляют кислотой, подаваемой по трубопроводу 30, и по трубопроводу 31 подают в бак 32. Здесь раствор разбавляют натрий-катионированной водой, подаваемой по трубопроводу 33, и по трубопроводу 34 направляют на регенерацию натрий-катионитных фильтров 8. At site 18, the wastewater is mixed, separated from the sludge, if necessary acidified with acid supplied through pipeline 30, and fed through pipe 31 to tank 32. Here, the solution is diluted with sodium-cationic water fed through pipeline 33, and sent through pipeline 34 for regeneration sodium cation exchange filters 8.
Отработанный раствор процесса регенерации натрий-катионитных фильтров с жесткостью менее 20-30 мг-экв/л (конечная часть отмывочных вод) направляют в узел 2 по трубопроводу 3 без обработки. The spent solution of the regeneration process of sodium-cation exchange filters with a hardness of less than 20-30 mEq / l (the final part of the wash water) is sent to node 2 through pipeline 3 without treatment.
Осадок из узла предочистки 2, основными компонентами которого являются карбонат кальция и гидроокись магния, по трубопроводу 35 подается в шламоуплотнительную станцию 36. Фильтрат по трубопроводу 37 возвращается в узел предочистки 2, а обезвоженный осадок 38 используется при производстве строительных материалов, в т. ч. извести, в сельском хозяйстве и других. Осадок из узла 24, основным компонентом которого является гипс, по трубопроводу 39 подается на переработку в гипсовое вяжущее вещество либо используется для других целей. Sludge from the pre-treatment unit 2, the main components of which are calcium carbonate and magnesium hydroxide, is fed through a pipe 35 to a sludge-sealing station 36. The filtrate is returned to a pre-treatment unit 2 through a pipe 37, and the dehydrated sludge 38 is used in the production of building materials, including lime, in agriculture and others. Sludge from unit 24, the main component of which is gypsum, is fed through pipeline 39 to a gypsum binder for processing or used for other purposes.
ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИ
1. Авторское свидетельство СССР N 948892, М.Кл3 с 02 F 1/42, 1982.SOURCES OF INFORMATION
1. Copyright certificate of the USSR N 948892, M. Cl 3 with 02 F 1/42, 1982.
2. Авторское свидетельство СССР N 939397, М.Кл3 с 02 F 1/42, 1982.2. Copyright certificate of the USSR N 939397, M. Cl 3 with 02 F 1/42, 1982.
3. Малоотходная технология переработки сточных вод на базе термохимического обессоливания. Энергетик.- 1996. -N 11.-с. 17-20 (прототип). 3. Low-waste technology for wastewater treatment based on thermochemical desalination. Energetik.- 1996. -N 11.-s. 17-20 (prototype).
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98113575A RU2137722C1 (en) | 1998-07-13 | 1998-07-13 | Method for thermochemical desalting of natural and waste waters |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98113575A RU2137722C1 (en) | 1998-07-13 | 1998-07-13 | Method for thermochemical desalting of natural and waste waters |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2137722C1 true RU2137722C1 (en) | 1999-09-20 |
Family
ID=20208472
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98113575A RU2137722C1 (en) | 1998-07-13 | 1998-07-13 | Method for thermochemical desalting of natural and waste waters |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2137722C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102583836A (en) * | 2012-03-15 | 2012-07-18 | 南京银茂铅锌矿业有限公司 | Method for treating copper/lead/zinc ore mining sewage |
| CN103435212A (en) * | 2013-08-23 | 2013-12-11 | 首钢总公司 | Device and method for desalinating seawater by utilizing low-temperature waste heat in steel rolling |
| CN103964621A (en) * | 2013-02-06 | 2014-08-06 | 武汉理工大学 | Treating and resourceful recycling system and method for scouring waste water |
| RU2602131C2 (en) * | 2011-04-08 | 2016-11-10 | Энел Продуцьоне С.П.А. | Method for monitoring and controlling chemistry of zld process in power plants |
| CN107935286A (en) * | 2017-12-01 | 2018-04-20 | 国核电力规划设计研究院有限公司 | The processing system of thermal power plant desulfurization wastewater |
-
1998
- 1998-07-13 RU RU98113575A patent/RU2137722C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Малоотходная технология переработки сточных вод термохимическим обессоливанием, Энергетик, 1996, N 11, с.17-20. * |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2602131C2 (en) * | 2011-04-08 | 2016-11-10 | Энел Продуцьоне С.П.А. | Method for monitoring and controlling chemistry of zld process in power plants |
| CN102583836A (en) * | 2012-03-15 | 2012-07-18 | 南京银茂铅锌矿业有限公司 | Method for treating copper/lead/zinc ore mining sewage |
| CN103964621A (en) * | 2013-02-06 | 2014-08-06 | 武汉理工大学 | Treating and resourceful recycling system and method for scouring waste water |
| CN103435212A (en) * | 2013-08-23 | 2013-12-11 | 首钢总公司 | Device and method for desalinating seawater by utilizing low-temperature waste heat in steel rolling |
| CN103435212B (en) * | 2013-08-23 | 2014-12-24 | 首钢总公司 | Device and method for desalinating seawater by utilizing low-temperature waste heat in steel rolling |
| CN107935286A (en) * | 2017-12-01 | 2018-04-20 | 国核电力规划设计研究院有限公司 | The processing system of thermal power plant desulfurization wastewater |
| CN107935286B (en) * | 2017-12-01 | 2020-08-04 | 国核电力规划设计研究院有限公司 | Desulfurization wastewater treatment system for thermal power plant |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101456635B (en) | Process and system for treating electric power plant waste water | |
| CN106430794A (en) | Resourceful treatment method and treatment system for desulfuration wastewater | |
| CN106430786B (en) | Desulfurization wastewater treatment method and device | |
| Katsoyiannis et al. | Production of demineralized water for use in thermal power stations by advanced treatment of secondary wastewater effluent | |
| CN106430780A (en) | Heat-engine plant wastewater treatment method and system | |
| CN106746115A (en) | Desulfurization wastewater recycling processing method and processing system | |
| CN106630343B (en) | A kind of method for treating desulfurized wastewater and system | |
| CN201325916Y (en) | System for treating wastewater from power plant | |
| GB2049470A (en) | Method for reducing the process water requirement and the waste water production of thermal power stations | |
| CN105236627B (en) | Papermaking tail water/recycled water reusing zero-discharge processing method | |
| CN106186550A (en) | Sewage recycling Zero emission device and method | |
| CN109734238A (en) | The salt recovery system and method and processing system and method for a kind of brine waste | |
| CN106517598A (en) | Treating method and treating device for zero discharging of desulfurization wastewater | |
| CN110316897A (en) | A kind of system and method for the full factory waste water zero discharge of power plant and resource utilization | |
| CN108178408A (en) | A kind of device and method of desulfurization wastewater processing | |
| CN107055886B (en) | A kind of depth graded divides salt technique | |
| RU2137722C1 (en) | Method for thermochemical desalting of natural and waste waters | |
| CN108793569A (en) | A kind of high ammonia nitrogen, high organic matter desulfurization wastewater dish tubular type film processing system and method | |
| CN105481160B (en) | Method and device for preparing industrial salt by strong brine with zero discharge | |
| CN109422383A (en) | A kind of Treated sewage reusing treatment process | |
| CN209923115U (en) | Salt recovery system and processing system for salt-containing wastewater | |
| CN112919709A (en) | Process for treating high-salt high-concentration organic wastewater | |
| CN207726913U (en) | A kind of device of desulfurization wastewater processing | |
| CN218893487U (en) | Desulfurization high-salt wastewater treatment device | |
| CN205473142U (en) | Device of industry salt is prepared in strong brine zero release |