RU2135324C1 - Method of casting magnesium and magnesium alloys - Google Patents
Method of casting magnesium and magnesium alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2135324C1 RU2135324C1 RU98108062A RU98108062A RU2135324C1 RU 2135324 C1 RU2135324 C1 RU 2135324C1 RU 98108062 A RU98108062 A RU 98108062A RU 98108062 A RU98108062 A RU 98108062A RU 2135324 C1 RU2135324 C1 RU 2135324C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- magnesium
- casting
- pump
- current
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к цветной металлургии и может быть использовано при литье магния и магниевых сплавов. The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in the casting of magnesium and magnesium alloys.
Известен способ литья магния и магниевых сплавов с помощью центробежных насосов (Ж.Цветные металлы.- // Астулов B.C./.- 1963 г.- N 4.-С.21). Способ позволяет транспортировать жидкий магний по закрытому металлопроводу и обеспечивает условия для создания полностью механизированной технологии литья магния и магниевых сплавов. A known method of casting magnesium and magnesium alloys using centrifugal pumps (J. Non-ferrous metals. - // Astulov B.C./.- 1963 - N 4.-C.21). The method allows to transport liquid magnesium through a closed metal wire and provides the conditions for creating a fully mechanized technology for casting magnesium and magnesium alloys.
Однако качество металла, полученного при литье данным способом, является очень низким. Это связано с конструктивными особенностями насоса - вращение крыльчатки с большой угловой скоростью (600-1200 об/мин) приводит к вибрации вала и корпуса насоса и, соответственно, металла в миксере. В результате металл в миксере перемешивается с осадком и с частицами окислов, отслоившимися от мешалки. Вследствие этого полученные слитки имеют высокую степень загрязнения неметаллическими включениями. However, the quality of the metal obtained by casting by this method is very low. This is due to the design features of the pump - rotation of the impeller with a large angular speed (600-1200 rpm) leads to vibration of the shaft and the pump casing and, accordingly, the metal in the mixer. As a result, the metal in the mixer is mixed with the precipitate and with the oxide particles exfoliated from the mixer. As a result of this, the ingots obtained have a high degree of contamination with non-metallic inclusions.
Значительно более совершенным и эффективным способом литья магния и его сплавов являются способы, основанные на использовании электромагнитных насосов, которые не имеют движущихся или вращающихся частей. Данные насосы представляют собой особый тип магнитогидродинамических (МГД) устройств, предназначенных для транспортировки электропроводящих жидкостей и, в первую очередь, жидких металлов. В металлургии магния наибольшее распространение получили кондукционные МГД насосы, которые уже около 30 лет успешно применяются при литье первичного магния и сплавов. A much more advanced and efficient method of casting magnesium and its alloys is methods based on the use of electromagnetic pumps that do not have moving or rotating parts. These pumps are a special type of magnetohydrodynamic (MHD) devices designed to transport electrically conductive liquids, and primarily liquid metals. In magnesium metallurgy, the most widely used conduction MHD pumps have been successfully used for casting primary magnesium and alloys for about 30 years.
Известен способ литья магния и магниевых сплавов с помощью кондукционного насоса (Опыт применения кондукционных МГД-насосов переменного тока в магниевой промышленности.-// Вяткин И.П., Столбова А.Д., Мушков С.В. /.- Ж. Магнитная гидродинамика.-1975.- N 2. - С. 151-153), являющийся наиболее эффективным и близким к заявляемому способу и выбранный в качестве прототипа. Суть способа заключается в следующем. Предварительно металлотракт и насос прогревают электрическом током до температуры 700-750oC. Затем жидкий магний из миксера с помощью вакуумной системы (вакуум 500 мм вод.ст.) подают в активную зону МГД-насоса, где на металл воздействуют электромагнитной силой, посредством которой его транспортируют и разливают по слиткам. Способ в сравнении со способом центробежного литья позволяет в три-четыре раза снизить брак по загрязнению слитков оксидными и солевыми (флюсовыми) включениями. Этот эффект обусловлен отсутствием движущихся и вращающихся частей в МГД насосах. Получаемый таким способом металл длительное время полностью удовлетворял требованиям существовавшего тогда уровня науки и техники.A known method of casting magnesium and magnesium alloys using a conductive pump (Experience in the use of conductive MHD pumps of alternating current in the magnesium industry .- // Vyatkin I.P., Stolbova A.D., Mushkov S.V. /.- J. Magnetic hydrodynamics.-1975.-
Однако в последние годы данные требования существенно возросли, и качество металла по содержанию в нем неметаллических включений и, в частности, по содержанию оксида магния перестало удовлетворять требованиям потребителей. Так в результате систематических исследований качества магния методами металлографического анализа установлено, что содержание включений оксида магния в металле изменяется в широких пределах: от 5 до 50 ед/см2. В отдельных случаях содержание включений достигает 1000-1100 ед/см2. Основная масса включений имеет размер 10-40 мкм. Таким образом, основной недостаток способа по прототипу - достаточно высокое содержание неметаллических включений, в частности, включений оксида магния.However, in recent years, these requirements have increased significantly, and the quality of the metal in the content of non-metallic inclusions in it, and, in particular, in the content of magnesium oxide, has ceased to satisfy the requirements of consumers. So, as a result of systematic studies of the quality of magnesium by methods of metallographic analysis, it was found that the content of magnesium oxide inclusions in the metal varies over a wide range: from 5 to 50 units / cm 2 . In some cases, the content of inclusions reaches 1000-1100 u / cm 2 . The bulk of the inclusions has a size of 10-40 microns. Thus, the main disadvantage of the prototype method is the rather high content of non-metallic inclusions, in particular, magnesium oxide inclusions.
Задача изобретения заключается в разработке способа литья магния и магниевых сплавов, позволяющего значительно снизить содержание неметаллических включений в слитках магния и его сплавах. The objective of the invention is to develop a method for casting magnesium and magnesium alloys, which can significantly reduce the content of non-metallic inclusions in magnesium ingots and its alloys.
Выполнение задачи достигается тем, что в заявляемом способе, включающем разогрев металлотракта и насоса током, подачу жидкого магния или его сплава в активную зону МГД-насоса, воздействие на металл электромагнитной силой, транспортировку и разливку металла, новым является то, что в процессе транспортировки через металл постоянно пропускают электрический ток, плотность которого определяют по формуле:
где j - плотность тока в металле, А/м2; k - 2,61 • 10-3 - эмпирический коэффициент; Q - производительность литья, кг/сек; μ0-4π•10-7 - магнитная постоянная, Гн/м; R - радиус канала для транспортировки металла, м; χ - электропроводимость расплавленного магния, Ом•м-1; η - динамическая вязкость металла, H с/м2.The task is achieved by the fact that in the inventive method, which includes heating the metal path and the pump with current, supplying liquid magnesium or its alloy to the MHD pump core, exposure to the metal by electromagnetic force, transportation and casting of metal, it is new that during transportation through metal is constantly passed an electric current, the density of which is determined by the formula:
where j is the current density in the metal, A / m 2 ; k - 2.61 • 10 -3 - empirical coefficient; Q - casting capacity, kg / s; μ 0 -4π • 10 -7 - magnetic constant, GN / m; R is the radius of the channel for transporting metal, m; χ is the electrical conductivity of molten magnesium, Ohm • m -1 ; η is the dynamic viscosity of the metal, H s / m 2 .
Выбор данных условий литья магния и магниевых сплавов обусловлен следующим. Экспериментально установлено, что влияние электромагнитного насоса на качество разливаемого металла пассивное (в общем случае это относится к любому виду литья: сифонная разливка, литье под давлением инертного газа, литье центробежным насосом и т.д.) и заключается в сохранении качества металла, находящегося в раздаточной емкости (миксере). При этом, в расплавленном магнии всегда присутствуют мелкокристаллические (≈10-40 мкм) частицы оксида магния, выносимые из шламовой зоны конвективными потоками за счет сил вязкого трения. Вместе с металлом эти частицы, проходя по металлотракту насоса, попадают в отливаемые слитки и тем самым снижают качество последних. Поэтому для повышения качества слитков по неметаллическим включениям необходимо создать условия для сепарации этих включений из металла при его транспортировке по металлотракту. Анализ условий транспортировки металла показал, что режим его течения является турбулентным (число Рейнольдса Re > 2300). Это затрудняет создание условий, благоприятных для сепарации: отсепарированная частица тут же будет увлечена вглубь потока. Следовательно, для решения поставленной задачи необходимо выполнить два условия: ламинизировать поток, т.е. подавить турбулентность и создать условия для сепарации неметаллических включений из металла. The selection of these casting conditions for magnesium and magnesium alloys is due to the following. It was experimentally established that the influence of the electromagnetic pump on the quality of the cast metal is passive (in the general case, this applies to any type of casting: siphon casting, inert gas molding, casting by a centrifugal pump, etc.) and consists in maintaining the quality of the metal in dispensing capacity (mixer). Moreover, in the molten magnesium there are always finely crystalline (≈10-40 μm) magnesium oxide particles carried out from the sludge zone by convective flows due to viscous friction forces. Together with the metal, these particles, passing along the metal path of the pump, fall into the cast ingots and thereby reduce the quality of the latter. Therefore, to improve the quality of ingots for non-metallic inclusions, it is necessary to create conditions for the separation of these inclusions from metal during its transportation through the metal path. An analysis of the conditions of metal transportation showed that its flow mode is turbulent (Reynolds number Re> 2300). This makes it difficult to create conditions favorable for separation: the separated particle will be immediately entrained deep into the stream. Therefore, to solve the problem, it is necessary to fulfill two conditions: to laminate the flow, i.e. suppress turbulence and create conditions for the separation of non-metallic inclusions from metal.
Анализ различных способов, позволяющих выполнить эти условия, показал, что наиболее простым и эффективным способом является пропускание по металлу электрического тока заданной плотности. При этом в металле происходят следующие процессы. Электрический ток, проходя по металлу, создает вокруг себя осесимметричное магнитное поле. В результате взаимодействия электрического тока с собственным магнитным полем в металле возникают электромагнитные силы, которые направлены всегда, независимо от направления электрического тока, к оси металлотракта. Данные силы подавляют турбулентность потока и создают в металле избыточное электромагнитное давление. Отметим, что величина электромагнитных сил пропорциональна электропроводимости материала, а так как электропроводимость расплавленного металла на четыре порядка выше электропроводимости солевых включений, а оксидные включения являются не электропроводимыми, то, соответственно, и электромагнитные силы воздействуют только на металлическую составляющую расплава. В результате этого непроводящие (оксиды) и слабопроводящие (хлориды, фториды и т.д.) включения выдавливаются из расплава под действием избыточного электромагнитного давления. An analysis of various methods to fulfill these conditions showed that the simplest and most effective way is to transmit an electric current of a given density through the metal. In this case, the following processes occur in the metal. The electric current passing through the metal creates an axisymmetric magnetic field around itself. As a result of the interaction of an electric current with its own magnetic field, electromagnetic forces arise in the metal, which are always directed, regardless of the direction of the electric current, to the axis of the metal path. These forces suppress the turbulence of the flow and create excessive electromagnetic pressure in the metal. Note that the magnitude of the electromagnetic forces is proportional to the electrical conductivity of the material, and since the electrical conductivity of the molten metal is four orders of magnitude higher than the electrical conductivity of salt inclusions, and oxide inclusions are not electrically conductive, then, accordingly, electromagnetic forces affect only the metal component of the melt. As a result, non-conductive (oxides) and weakly conductive (chlorides, fluorides, etc.) inclusions are squeezed out of the melt under the influence of excessive electromagnetic pressure.
Экспериментально установлено, что величина плотности тока, при которой происходит подавление турбулентности и начинается активная сепарация непроводящих и слабо проводящих включений из расплавленного магния и магниевых сплавов, зависит от производительности литья (Q), радиуса металлотракта (R), вязкости (η) и электропроводимости (χ) металла и выражается следующей зависимостью:
Проведенный заявителем анализ уровня техники, включающий поиск по патентным и научно-техническим источникам информации, и выявление источников, содержащих сведения об аналогах заявленного изобретения, позволил установить, что заявитель не обнаружил источник, характеризующийся признаками, тождественными (идентичными всем существенным признакам заявленного изобретения). Определение из перечня выявленных аналогов прототипа, как наиболее близкого по совокупности признаков аналога, позволил установить совокупность существенных по отношению к усматриваемому заявителю техническому результату отличительных признаков в заявленном способе, изложенных в формуле изобретения. Следовательно, заявленное изобретение соответствует условию "новизна".It was experimentally established that the magnitude of the current density at which turbulence is suppressed and active separation of non-conductive and weakly conductive inclusions from molten magnesium and magnesium alloys begins, depends on the casting capacity (Q), the radius of the metal path (R), viscosity (η) and electrical conductivity ( χ) metal and is expressed by the following relationship:
The analysis of the prior art by the applicant, including a search by patent and scientific and technical sources of information, and the identification of sources containing information about analogues of the claimed invention, allowed to establish that the applicant did not find a source characterized by identical features (identical to all essential features of the claimed invention). The definition from the list of identified analogues of the prototype, as the closest in the totality of the features of the analogue, allowed us to establish a set of significant distinguishing features in relation to the applicant’s perceived technical result in the claimed method set forth in the claims. Therefore, the claimed invention meets the condition of "novelty."
Для проверки соответствия заявленного изобретения условию "изобретательский уровень" заявитель провел дополнительный поиск известных решений, чтобы выявить признаки, совпадающие с отличительными от прототипа признаками заявленного способа. Результаты поиска показали, что заявленное изобретение не вытекает для специалиста явным образом из известного уровня техники, поскольку из уровня техники, определенного заявителем, не выявлено влияние предусматриваемых существенными признаками заявленного изобретения преобразований для достижения технического результата. Следовательно, заявленное изобретение соответствует условию "изобретательский уровень". To verify the compliance of the claimed invention with the condition "inventive step", the applicant conducted an additional search for known solutions in order to identify features that match the distinctive features of the claimed method from the prototype. The search results showed that the claimed invention does not follow explicitly from the prior art for the specialist, since the influence of the transformations provided for by the essential features of the claimed invention is not revealed from the prior art determined by the applicant to achieve a technical result. Therefore, the claimed invention meets the condition of "inventive step".
Проверку предложенного способа проводили на установке, описанной в способе по прототипу. Установка состояла из кондукционного МГД насоса конструкции Г.И.Кабакова, печи непрерывного рафинирования магния (ПНР) и литейного конвейера ленточного типа с установленными на нем чугунными изложницами для отливки 8 кг чушек магния. Насос, изготовленный из нержавеющей стали Х18Н9Т, имел активную зону Y-образной формы и два канала, один из которых, являющийся продолжением нижнего патрубка активной зоны, служил заборным устройством, а другой, подсоединенный к одному из симметричных патрубков активной зоны, служил для подачи металла в изложницы. Питание насоса осуществлялось от сети переменного тока промышленной частоты через трансформатор, подсоединенный к электродам, установленным на симметричных патрубках активной зоны. Для разогрева металлотракта насоса использовался второй источник тока, подсоединенный к электродам, один из которых погружен в жидкий магний в ПНР, а другой - к выходному концу подающего канала. В стандартных условиях литье магния и магниевых сплавов МГД насосом проводят в следующей последовательности. Вначале разогревают металлотракт от трансформатора "разогрева" до температуры 700-750oC, затем на короткий промежуток времени 5-10 секунд включают трансформатор насоса для дополнительного прогрева активной зоны, имеющей несколько большее сечение стенок, чем подающий и заборный канал. После прогрева металлотракта оба трансформатора отключают, и с помощью вакуумной системы в активную зону насоса подают жидкий магний. В момент заполнения металлом активной зоны включают трансформатор насоса и начинают слив металла в изложницы. При этом металл в металлотракте движется в виде турбулентного потока и, вследствие этого, не только переносит к изложнице мелкие включения непроводящих частиц из ПНР, но и по пути обогащается включениями оксида магния из оксидной пленки, покрывающей внутреннюю поверхность металлотракта. Опыты по предлагаемому способу проводили аналогичным образом, только после подачи металла в активную зону насоса, дополнительно к трансформатору насоса включали и трансформатор разогрева. В этом случае по всему металлотракту проходил переменный электрический ток заданной плотности. Ток, взаимодействуя с собственным магнитным полем, приводил к возникновению в металле электромагнитных сил, воздействующих на металл и направленных к оси металлотракта. Под действием этих сил в металле создавалось повышенное давление, за счет которого непроводящие включения сепарировали на стенки канала. Однако эффект сепарации наблюдался только в случае подавления турбулентности потока. Для определения критической плотности тока, начиная с которой подавлялась турбулентность потока и проявлялся эффект сепарации, была проведена серия опытов, в которой изменяли плотность тока в металлотракте и фиксировали фактическую производительность установки. Для определения степени загрязнения металла оксидом магния, из слитого металла отбирали чушки, соответствующие середине слива. Из чушек вырезали образцы для металлографических исследований и анализировали их на наличие непроводящих включений, в частности, на наличие частиц оксида магния.Verification of the proposed method was carried out on the installation described in the method of the prototype. The installation consisted of a conductive MHD pump designed by G.I. Kabakov, a continuous magnesium refining furnace (PPR), and a belt type casting conveyor with cast-iron molds mounted on it for casting 8 kg of magnesium ingots. The pump made of X18H9T stainless steel had a Y-shaped active zone and two channels, one of which was a continuation of the lower nozzle of the core, served as a suction device, and the other, connected to one of the symmetrical nozzles of the core, served to supply metal into the molds. The pump was powered from an industrial-frequency alternating current network through a transformer connected to electrodes mounted on symmetrical nozzles of the core. To heat the metal path of the pump, a second current source was used, connected to electrodes, one of which is immersed in liquid magnesium in the NDP, and the other to the output end of the supply channel. Under standard conditions, the casting of magnesium and magnesium alloys by MHD pump is carried out in the following sequence. First, the metal path is heated from the "warm-up" transformer to a temperature of 700-750 o C, then for a short period of 5-10 seconds they turn on the pump transformer for additional heating of the core, which has a slightly larger wall section than the supply and intake channels. After heating the metal path, both transformers are turned off, and using the vacuum system, liquid magnesium is supplied to the pump core. At the time of filling the core with metal, they turn on the pump transformer and begin to drain the metal into the molds. In this case, the metal in the metal path moves in the form of a turbulent flow and, as a result, not only transfers small inclusions of non-conductive particles from the NDP to the mold, but is enriched along the way with inclusions of magnesium oxide from the oxide film covering the inner surface of the metal path. The experiments according to the proposed method were carried out in a similar manner, only after the metal was fed into the active zone of the pump, in addition to the pump transformer, a heating transformer was also included. In this case, an alternating electric current of a given density passed through the entire metal path. The current, interacting with its own magnetic field, led to the appearance in the metal of electromagnetic forces acting on the metal and directed to the axis of the metal path. Under the action of these forces, an increased pressure was created in the metal, due to which non-conductive inclusions were separated on the channel walls. However, the separation effect was observed only in the case of suppression of flow turbulence. To determine the critical current density, starting from which flow turbulence was suppressed and the separation effect was manifested, a series of experiments was carried out in which the current density in the metal path was changed and the actual plant performance was recorded. To determine the degree of contamination of the metal with magnesium oxide, ingots corresponding to the middle of the drain were selected from the fused metal. Samples for metallographic studies were cut from ingots and analyzed for the presence of non-conductive inclusions, in particular, for the presence of magnesium oxide particles.
Результаты наиболее характерных опытов приведены в таблице в конце описания. The results of the most characteristic experiments are shown in the table at the end of the description.
Первый опыт выполнен по прототипу, т.е. ток в металлотракт не подавали. Количество включений в этом опыте соответствовало стандартным плавкам и равнялось 38 ед/см2. Во втором опыте величина тока оказалась ниже критической, т. е. турбулентность не была подавлена и, соответственно, количество включений имело тот же порядок, что и в первом опыте. В третьем опыте четко проявился эффект сепарации. Количество включений снизилось на порядок - до 3 ед/см2. Таким образом, поставленная цель была достигнута. Дальнейшее увеличение плотности тока (опыт N 4) не привело к существенному улучшению эффекта сепарации.The first experiment was performed on the prototype, i.e. no current was supplied to the metal path. The number of inclusions in this experiment corresponded to standard swimming trunks and was equal to 38 units / cm 2 . In the second experiment, the current value turned out to be lower than critical, i.e., turbulence was not suppressed and, accordingly, the number of inclusions was of the same order as in the first experiment. In the third experiment, the separation effect was clearly manifested. The number of inclusions decreased by an order of magnitude - up to 3 units / cm 2 . Thus, the goal was achieved. A further increase in current density (experiment No. 4) did not lead to a significant improvement in the separation effect.
Таким образом, заявляемый способ позволяет на порядок снизить количество непроводящих включений в отливаемых слитках магния и магниевых сплавов, прост в эксплуатации и может быть рекомендован к внедрению не только в металлургии магния, но и при производстве других металлов и сплавов. Thus, the inventive method allows to reduce the number of non-conductive inclusions in the cast ingots of magnesium and magnesium alloys by an order of magnitude, is simple to operate, and can be recommended for implementation not only in the metallurgy of magnesium, but also in the production of other metals and alloys.
Claims (1)
где j - плотность тока в металле, А/м2;
k - 2,61 • 103 - эмпирический коэффициент;
Q - производительность литья кг/с;
μ0= 4π10-7 - магнитная постоянная, Гн/м;
R - радиус канала для транспортировки металла, м;
χ - электропроводимость расплавленного магния, Ом м-1;
η - динамическая вязкость металла, H с/м2.A method of casting magnesium and magnesium alloys, including heating the metal path and the pump with electric current, supplying liquid metal to the active zone of the magnetohydrodynamic pump, affecting the metal with electromagnetic force, transporting and casting the metal, characterized in that an electric current is continuously passed through the metal during transportation, the density of which determined by the formula
where j is the current density in the metal, A / m 2 ;
k - 2.61 • 10 3 - empirical coefficient;
Q - casting capacity kg / s;
μ 0 = 4π10 -7 - magnetic constant, GN / m;
R is the radius of the channel for transporting metal, m;
χ is the electrical conductivity of molten magnesium, Ohm m -1 ;
η is the dynamic viscosity of the metal, H s / m 2 .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98108062A RU2135324C1 (en) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | Method of casting magnesium and magnesium alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98108062A RU2135324C1 (en) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | Method of casting magnesium and magnesium alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2135324C1 true RU2135324C1 (en) | 1999-08-27 |
Family
ID=20205349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98108062A RU2135324C1 (en) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | Method of casting magnesium and magnesium alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2135324C1 (en) |
-
1998
- 1998-04-28 RU RU98108062A patent/RU2135324C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Вяткин И.П., Столбова А.Д., Мушков С.В. Опыт применения кондукционных МГД-насосов переменного тока в магниевой промышленности, Магнитная гидродинамика, 1975, N 2, с. 151 - 153. Полищук В.П. и др. Магнитодинамические насосы для жидких металлов. - Киев.: Наукова думка, 1989, с. 170 - 177. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107119192B (en) | The method and device of electromagnetism vortex driving force purifying molten metal | |
| JPS637867B2 (en) | ||
| US4200137A (en) | Process and apparatus for the continuous casting of metal using electromagnetic stirring | |
| JPH08504000A (en) | Method and apparatus for coating surface of continuous cast material | |
| EP0853131B1 (en) | Process and plant for induction melting and purification of aluminium, coper, brass, lead and bronze alloys | |
| RU2135324C1 (en) | Method of casting magnesium and magnesium alloys | |
| AU2620784A (en) | Melting scrap metal in magnetically stirred melt | |
| Garnier | Electromagnetic processing of liquid materials in Europe | |
| JPS6227139B2 (en) | ||
| US4909836A (en) | Apparatus and a method for improved filtration of inclusions from molten metal | |
| Shu et al. | Effects of secondary flow on the electromagnetic separation of inclusions from aluminum melt in a square channel by a solenoid | |
| US4990059A (en) | Method for filtering liquid-phase metals | |
| GB1059083A (en) | Methods of separating or classifying materials, refining molten metal, and manufacturing ingots or other castings and apparatus for boiling electrically conducting liquids | |
| Xu et al. | Continuous removal of nonmetallic inclusions from aluminum melts by means of stationary electromagnetic field and DC current | |
| CA2977480A1 (en) | System and method for melting light gauge metal stock | |
| JP3665857B2 (en) | Method and apparatus for separating dispersion in molten metal | |
| JPH0794695B2 (en) | Remelting method for nickel-based superalloys | |
| US4824078A (en) | Magnetic streamlining and flow control in tundishes | |
| Kaldre et al. | Contactless electromagnetic method for aluminium degassing | |
| KR0168418B1 (en) | Electromagnetic stirrer for continuous casting | |
| JP2005238276A (en) | Electromagnetic-stirring casting apparatus | |
| RU2031171C1 (en) | Method for continuous casting of aluminum alloys | |
| SE516850C2 (en) | Method and apparatus for controlling agitation in a casting string | |
| Bolotin et al. | Numerical simulation of electromagnetic processes of the modernized MHD-pump for dispensing molten aluminium from the stationary induction furnace | |
| SU636056A1 (en) | Apparatus for electromagnetic treatment of crystallizing metal |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120429 |