RU2126844C1 - Способ непрерывной безокислительной термообработки длинномерных особотонкостенных труб и устройство для его осуществления - Google Patents
Способ непрерывной безокислительной термообработки длинномерных особотонкостенных труб и устройство для его осуществления Download PDFInfo
- Publication number
- RU2126844C1 RU2126844C1 RU98102839A RU98102839A RU2126844C1 RU 2126844 C1 RU2126844 C1 RU 2126844C1 RU 98102839 A RU98102839 A RU 98102839A RU 98102839 A RU98102839 A RU 98102839A RU 2126844 C1 RU2126844 C1 RU 2126844C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pipe
- heat treatment
- heating
- transport channel
- channel
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области термической обработки металлов, а именно к технологии термической обработки труб из нержавеющих, преимущественно хромоникелевых сталей и сплавов. Изобретение может быть использовано в металлургической промышленности и в области ядерной энергетики. Техническим результатом является повышение качества термообработки при резком снижении удельных затрат (расхода электроэнергии и защитного газа). Сущность: трубу подают в транспортный канал с защитной средой, образованный входным узлом уплотнения, кварцевой трубкой, расположенной в общем конусе рефлекторов нагревательного блока, термопарной батареи, холодильником и выходным узлом уплотнения. Транспортировка и вращение труб в канале осуществляют транспортными модулями. Нагрев трубы, совершающей поступательно-вращательное движение, потоком сфокусированной лучистой энергии ведут до необходимой температуры и охлаждают, при этом труба в процессе термообработки движется вдоль и вращается вокруг своей оси со скоростями: продольного перемещения Vпр ≥ Vн•L/ΔT, вращения V ≥ nVн/ΔT, проходя последовательно зоны нагрева и охлаждения, при этом скорость нагрева составляет не менее 30°С/с, а скорость охлаждения от температуры термообработки до температуры, при которой завершается формирование микроструктуры металла - не менее 25°С/с; ввод защитного газа осуществляется таким образом, что в любой фазе прохождения трубы по транспортному каналу обеспечиваются условия vз.г = const; pатм < pз.г = const; l ≥ dтр/4. 2 с. и 4 з.п.ф-лы, 6 ил.
Description
Изобретение относится к области термической обработки металлов, а именно к технологии термической обработки труб из нержавеющих, преимущественно хромоникелевых сталей и сплавов.
Изобретение может быть использовано в металлургической промышленности и в области ядерной энергетики.
Известен способ термической обработки тонкостенных труб (а.с. 417498, C 21 D 9/08, C 21 D 1/78).
Недостатком этого способа термической обработки труб является невозможность получения чистой (неокисленной) поверхности труб в процессе термообработки, поскольку в качестве хладоносителя используется вода.
Известен способ термической обработки труб в переходных секционных печах. ("Современные трубные цехи", Москва, "Металлургия", 1977 г.с. 179-184) - прототип.
Недостатком этого способа является возможность перегрева труб, особенно тонкостенных, высокий удельный расход тепла и защитного газа.
Известна наиболее близкая к предлагаемому устройству радиационная установка для отжига труб, прутков и т. д. (а.с. 283268, а.с. 432216, а.с. 747901) - прототип.
Недостатком данной радиационной установки является низкая надежность ее работы в условиях непрерывной термической обработки труб, требующих нагрева до температуры 950-1100oC. Это связано с тем, что при непрерывном совместном горении излучателей в течение 2-3 часов происходит сильный разогрев кварцевой колбы каждого излучателя, который влечет за собой распухание колбы, а затем ее разгерметизацию. Замена излучателей - процесс трудоемкий, требующий разборки всего нагревательного блока и системы ее охлаждения.
Настоящее техническое решение направлено на совершенствование технологии термической обработки длинномерных особотонкостенных труб из нержавеющей сталей и сплавов для достижения оптимальных результатов микроструктуры и механических свойств по всей длине обрабатываемой трубы, а также на создание новых типов нагревателей для осуществления процесса термообработки.
Поставленная задача решается тем, что в способе непрерывной безокислительной термообработки длинномерных особотонкостенных труб из нержавеющих сталей и сплавов труба движется вдоль и вращается вокруг своей оси со скоростями:
продольного перемещения
Vпр ≥ Vн•L/ΔT,
вращения
V ≥ nVн/ΔT,
где Vн - скорость нагрева трубы, oC/с;
L - длина зоны нагрева, м;
ΔT - - разность между температурами до и после нагрева, oC;
n - количество ступеней неравномерности подвода лучистой энергии;
проходя последовательно зоны нагрева и охлаждения, при этом скорость нагрева составляет не менее 30oC/с, а скорость охлаждения от температуры термообработки до температуры, при которой завершается формирование микроструктуры металла - не менее 25oC/с, а ввод защитного газа осуществляется таким образом, что в любой фазе прохождения трубы по транспортному каналу обеспечивается условия
Vз.г. = const,
Pатм < Pз.г. = const,
l ≥ dтр 4,
где Vз.г. - скорость защитного газа в зазоре между поверхностью термообрабатываемой трубы и стенками транспортного канала в зоне нагрева, м/с;
Pатм, Pз.г - атмосферное давление и давление защитного газа в транспортном канале, Па;
l - расстояние между двумя следующими друг за другом трубами, м;
dтр - наружный диаметр обрабатываемой трубы, м;
что нагревательный блок выполнен из отдельных секций, установленных со смещением больших осей эллипсов от секции к секции, а на зеркальной поверхности рефлекторов, охватывающей каждый излучатель, выполнены каналы для подачи охлаждающего воздуха к поверхности излучателей, холодильник состоит из двух элементов, первый из которых представляет собой захоложенный снаружи цилиндрический канал, а второй - два расположенных друг над другом ряда охлаждаемых роликов, каждая вертикальная пара которых в поперечном сечении образует канал того же диаметра, что и цилиндрический канал первого элемента, транспортные модели снабжены устройством, обеспечивающим регулировку скорости вращения и продольного перемещения обрабатываемой трубы, на выходе из последней секции нагревательного блока установлена термопарная батарея, состоящая из расположенных по периметру транспортного канала на одинаковом расстоянии друг от друга термопар, термоэлектроды которых соединены последовательно, и устройство для центровки обрабатываемой трубы, на входе и выходе из транспортного канала установлены лабиринтные уплотнения, состоящие из набора колец с центральным отверстием и цилиндрической частью, охватывающей поверхность охватываемой трубы, вводы защитного газа в транспортный канал расположены непосредственно возле термопарной батареи, до и после нее.
продольного перемещения
Vпр ≥ Vн•L/ΔT,
вращения
V ≥ nVн/ΔT,
где Vн - скорость нагрева трубы, oC/с;
L - длина зоны нагрева, м;
ΔT - - разность между температурами до и после нагрева, oC;
n - количество ступеней неравномерности подвода лучистой энергии;
проходя последовательно зоны нагрева и охлаждения, при этом скорость нагрева составляет не менее 30oC/с, а скорость охлаждения от температуры термообработки до температуры, при которой завершается формирование микроструктуры металла - не менее 25oC/с, а ввод защитного газа осуществляется таким образом, что в любой фазе прохождения трубы по транспортному каналу обеспечивается условия
Vз.г. = const,
Pатм < Pз.г. = const,
l ≥ dтр 4,
где Vз.г. - скорость защитного газа в зазоре между поверхностью термообрабатываемой трубы и стенками транспортного канала в зоне нагрева, м/с;
Pатм, Pз.г - атмосферное давление и давление защитного газа в транспортном канале, Па;
l - расстояние между двумя следующими друг за другом трубами, м;
dтр - наружный диаметр обрабатываемой трубы, м;
что нагревательный блок выполнен из отдельных секций, установленных со смещением больших осей эллипсов от секции к секции, а на зеркальной поверхности рефлекторов, охватывающей каждый излучатель, выполнены каналы для подачи охлаждающего воздуха к поверхности излучателей, холодильник состоит из двух элементов, первый из которых представляет собой захоложенный снаружи цилиндрический канал, а второй - два расположенных друг над другом ряда охлаждаемых роликов, каждая вертикальная пара которых в поперечном сечении образует канал того же диаметра, что и цилиндрический канал первого элемента, транспортные модели снабжены устройством, обеспечивающим регулировку скорости вращения и продольного перемещения обрабатываемой трубы, на выходе из последней секции нагревательного блока установлена термопарная батарея, состоящая из расположенных по периметру транспортного канала на одинаковом расстоянии друг от друга термопар, термоэлектроды которых соединены последовательно, и устройство для центровки обрабатываемой трубы, на входе и выходе из транспортного канала установлены лабиринтные уплотнения, состоящие из набора колец с центральным отверстием и цилиндрической частью, охватывающей поверхность охватываемой трубы, вводы защитного газа в транспортный канал расположены непосредственно возле термопарной батареи, до и после нее.
Для получения оптимальных результатов при проведении непрерывной безокислительной термической обработки (рекристаллизационного отжига) труб согласно изобретению предлагается
- внутренний диаметр захоложенного цилиндрического канала первого холодильного элемента составляет
dx = (1.1...1.2)•dтр
где dx - внутренний диаметр холодильника;
dтр - наружный диаметр обрабатываемой трубы;
количество термопар в термопарной батарее выбирается из условия соответствия показанной термопарной батареи реальной температуры трубы на выходе из блока нагрева;
кольцевые элементы лабиринтного уплотнения выполнены из термостойкого материала с низким коэффициентом трения;
- устройство для центровки обрабатываемой трубы в термопарной батарее представляет собой систему роликов, оси вращения которых перпендикулярны оси обрабатываемой трубы, а наружные поверхности образуют канал для прохода трубы диаметром
dк = (1.05...1.1)•dтр.
- внутренний диаметр захоложенного цилиндрического канала первого холодильного элемента составляет
dx = (1.1...1.2)•dтр
где dx - внутренний диаметр холодильника;
dтр - наружный диаметр обрабатываемой трубы;
количество термопар в термопарной батарее выбирается из условия соответствия показанной термопарной батареи реальной температуры трубы на выходе из блока нагрева;
кольцевые элементы лабиринтного уплотнения выполнены из термостойкого материала с низким коэффициентом трения;
- устройство для центровки обрабатываемой трубы в термопарной батарее представляет собой систему роликов, оси вращения которых перпендикулярны оси обрабатываемой трубы, а наружные поверхности образуют канал для прохода трубы диаметром
dк = (1.05...1.1)•dтр.
Контроль и поддержание стабильного температурного режима термообработки по показаниям термопарной батареи, осуществляемое путем измерения скорости продольного перемещения обрабатываемой трубы и ее вращения вокруг своей оси, позволили получить стабильные результаты термообработки труб как по сечению трубы, так и по длине.
Это позволяет сделать вывод, что заявляемые технические решения связаны единым изобретательским замыслом.
В настоящее время термообработку труб из нержавеющих сталей и сплавов проводят в термических печах, однако их конструктивные и технические характеристики не позволяют в полной мере реализовать технологические режимы термообработки для данного вида труб.
Особенностями непрерывной безокислительной термообработки (рекристаллизационного отжига) особотонкостенных труб из нержавеющих сталей и сплавов являются, помимо высоких температур отжига (≈ 950-110oC), необходимость быстрого нагрева (более 30oC/с) и охлаждения (более 25oC/с) от температуры термообработки до ≈ 600oC, при которой завершается формирование микроструктуры металла.
Реализация указанных режимов требует нового подхода как к разработке и созданию новых типов нагревателей, так и к организации самого процесса термообработки.
На фиг.1 изображена принципиальная схема установки непрерывной термообработки особотонкостенных труб.
На фиг.2 показана конструкция нагревательного блока.
На фиг.3 показаны разрез А-А и разрез Б-Б конструкции системы охлаждения излучателей.
На фиг.4 показаны разрез В-В и разрез Г-Г двухсекционного холодильника.
На фиг.5 показаны разрез Д-Д и разрез Е-Е термопарной батареи.
На фиг.6 показан узел уплотнения.
Предлагаемый способ непрерывной безокислительной термообработки (рекристаллизационного отжига) особотонкостенных труб из нержавеющих сталей и сплавов заключается в следующем.
Обрабатываемые трубы подаются в транспортный канал, образованный следующими элементами устройства: входным узлом уплотнения 1, кварцевой трубкой 2, расположенной в общем (совмещенном) фокусе рефлекторов нагревательного блока 3, термопарной батареи 4, холодильником 5 и выходным узлом уплотнения 6. Транспортировка и вращение труб в транспортном канале осуществляется входным 7 и выходным 8 транспортными модулями. Нагревательный блок 3 состоит из отдельных секций 9, установленных со смещением больших осей элементов от секции к секции. На зеркальной поверхности рефлекторов, охватывающих излучатели 10, выполнены каналы 11 для подачи охлаждающего воздуха к поверхности излучателей 10. Холодильник 5 состоит из двух элементов, первый из которых представляет собой холодильную секцию типа "труба в трубе" 12, а второй образован двумя рядами охлаждаемых роликов 13, поверхности которых совместно образуют канал того же диаметра, что и транспортный канал первой холодильной секции. Между нагревательным блоком 3 и первой холодильной секцией 12 установлена термопарная батарея 4, состоящая из устройства 14 для центровки обрабатываемой трубы и расположенных на одинаковом расстоянии друг от друга по периферии транспортного канала термопар 15, термоэлектроды которых последовательно соединены между собой.
Устройство 14 для центровки обрабатываемой трубы в термопарной батарее представляет собой систему роликов, оси вращения которых перпендикулярны оси трубы, а наружная поверхность образует цилиндрический канал.
На входе и выходе транспортного канала установлены лабиринтные уплотнения 1 и 6 соответственно, состоящие из набора колец 17 с центральным отверстием 18 и цилиндрической частью 19, выполненных из термостойкого материала с низким коэффициентом трения (например, из тефлона).
Для создания в транспортном канале защитной среды непосредственно перед термопарной батареей 4 и сразу после нее установлены вводы защитного газа 20.
Для охлаждения различных элементов установки используется вода.
Обрабатываемая труба с помощью входного транспортного модуля 7, совершая поступательное и вращательное движения вокруг своей оси, подается в транспортный канал устройства непрерывной термообработки. Полость транспортного канала через вводы 20 заполняется защитным газом (аргоном). Нагрев осуществляется в среде защитного газа до необходимой температуры термообработки (≈950-1100oC в зависимости от марки стали или сплава) потоком сфокусированной лучистой энергии, при этом скорость нагрева трубы составляет не менее 30oC/с.
Использование быстрого нагрева (более 30oC/с) позволяет получить равномерную микроструктуру обрабатываемых сталей и сплавов за счет одновременного зарождения рекристаллизации зерна по всему объему обрабатываемого материала.
Максимальная температура термообработки достигается на выходе из зоны нагрева, где установлена термопарная батарея 4, состоящая из нескольких термопар 15, термоэлектроды которых соединены последовательно. Количество термопар выбирается из условия соответствия показаний термопарной батареи (являющихся суммой показаний отдельных термопар) реальной температуре трубы на выходе из блока нагрева. Для обеспечения независимости показаний термопарной батареи от расположения в сечении транспортного канала перед термопарами установлено устройство 14 для центровки обрабатываемой трубы.
После прохождения термопарой батареи термообработанный участок трубы поступает в первую секцию 12 холодильника 5, в котором происходит быстрое охлаждение материала трубы. Это обеспечивается соотношением диаметра обрабатываемой трубы к диаметру канала первой секции холодильника
dx = (1.1...1.2)•dтр.
dx = (1.1...1.2)•dтр.
Указанное соотношение помимо быстрого охлаждения обеспечивает минимальную величину кривизны по длине обрабатываемой трубы.
Быстрое охлаждение (более 25oC/с) позволяет зафиксировать равновесное состояние металла и не допустить выделения aльфа-фазы, как это происходит при медленном охлаждении. Особенно актуально быстрое охлаждение для термообработки хромоникелевых сплавов в интервале от температуры термообработки до температуры, при которой завершается формирование микроструктуры металла (≈600oC). Выделение aльфа-фазы, более твердой и хрупкой, чем матрица, происходит по границам зерен и ведет к ухудшению технологичности материала труб, что может служить причиной их растрескивания.
Для обеспечения равномерного прогрева всех участков трубы скорость продольного перемещения и скорость вращения трубы вокруг своей оси в транспортном канале устройства рассчитывается из соотношения
Vпр ≥ Vн•L/ΔT,
V ≥ n•Vн/ΔT.
Выполнение данных условий (как по скоростям нагрева и охлаждения, так и по скоростям перемещения и вращения позволяет получить равномерную микроструктуру обрабатываемого металла, характеризующуюся разбросом величины зерна в 1-2 балла.
Vпр ≥ Vн•L/ΔT,
V ≥ n•Vн/ΔT.
Выполнение данных условий (как по скоростям нагрева и охлаждения, так и по скоростям перемещения и вращения позволяет получить равномерную микроструктуру обрабатываемого металла, характеризующуюся разбросом величины зерна в 1-2 балла.
Пройдя первую секцию холодильника термообработанный участок трубы поступает во вторую секцию холодильника. Для снижения усилия протяжки и обеспечения бездефектности наружной поверхности трубы (отсутствие царапин, сдиров, потертостей и т.д.), вторая секция холодильника выполнена в виде двух рядов водоохлаждаемых роликов 13, поверхности которых совместно образуют канал того же диаметра, что и транспортный канал первой холодильной секции.
На выходе из холодильника установлено выходное лабиринтное уплотнение 6, обеспечивающее герметичный выход трубы из транспортного канала. Охлажденный участок трубы попадает в выходной транспортный модуль 8, а в это время противоположный конец трубы выходит из входного транспортного модуля 7 и в него подается следующая труба.
Таким образом, в процессе прохождения трубы по транспортному каналу различные ее участки последовательно проходят все стадии термообработки. Режим термообработки поддерживается путем изменения скорости протяжки трубы в зависимости от показаний термопарной батареи. Показания термопарной батареи являются интегральной характеристикой, учитывающей изменения всех влияющих факторов, таких как
изменение пропускной способности кварцевой трубки 2 за счет ее остекловывания или осаждения продуктов газовыделения трубы;
изменение мощности нагревателей 10 в зависимости от суточных колебаний напряжения в сети или изменения характеристик излучателей с течением времени;
снижение отражательной способности зеркальной поверхности рефлекторов вследствие их запыления или механических повреждений.
изменение пропускной способности кварцевой трубки 2 за счет ее остекловывания или осаждения продуктов газовыделения трубы;
изменение мощности нагревателей 10 в зависимости от суточных колебаний напряжения в сети или изменения характеристик излучателей с течением времени;
снижение отражательной способности зеркальной поверхности рефлекторов вследствие их запыления или механических повреждений.
Чтобы обеспечить строгую зависимость показаний термопарной батареи только от температуры обрабатываемой трубы необходимо обеспечить выполнение следующих условий:
1. Канал в устройстве для центровки 14 трубы в термопарной батарее выполнить диаметром
dк = (1.05...1.1)•dтр;
2. Ввод защитного газа осуществляется таким образом, чтобы в любой фазе прохождения трубы по транспортному каналу выполнялись условия:
Vз.г. = const.
1. Канал в устройстве для центровки 14 трубы в термопарной батарее выполнить диаметром
dк = (1.05...1.1)•dтр;
2. Ввод защитного газа осуществляется таким образом, чтобы в любой фазе прохождения трубы по транспортному каналу выполнялись условия:
Vз.г. = const.
Pатм < Pз.г. = const,
l ≥ dтр/4;
3. Вводы газа расположены непосредственно возле термопарной батареи, до и после нее.
l ≥ dтр/4;
3. Вводы газа расположены непосредственно возле термопарной батареи, до и после нее.
Первое условие обеспечивает точную центровку трубы относительно горячих спаев термопар 15. Нарушение этого условия приводит к получению заметных колебаний показаний термопарной батареи в зависимости от положения трубы в сечении транспортного канала.
Второе и третье условия обеспечивают постоянную величину систематической погрешности, вносимую влиянием защитного газа на показания термопар, поскольку расход и температура газа постоянны только у его входа.
Таким образом, использование способа и устройства для непрерывной безостаточной термообработки особотонкостенных труб позволяет:
1. Обеспечить высокое качество термообработки труб из нержавеющих сталей и сплавов, характеризующееся стабильной и равномерной микроструктурой металла (с разбросом величины зерна в 1-2 балла) как по длине, так и по сечению трубы. Учитывая, что технические условия на трубы, выпускаемые промышленностью на настоящее время допускают разброс зерна в пределах 5 баллов, использование предлагаемого изобретения позволяет получать трубы с жестко заданной микроструктурой.
1. Обеспечить высокое качество термообработки труб из нержавеющих сталей и сплавов, характеризующееся стабильной и равномерной микроструктурой металла (с разбросом величины зерна в 1-2 балла) как по длине, так и по сечению трубы. Учитывая, что технические условия на трубы, выпускаемые промышленностью на настоящее время допускают разброс зерна в пределах 5 баллов, использование предлагаемого изобретения позволяет получать трубы с жестко заданной микроструктурой.
2. Обеспечить полную идентичность режима термообработки не только в пределах одной трубы, но и партии труб в целом при чрезвычайно малой потребляемой мощности электроэнергии и низком расходе защитного газа.
3. Создать предпосылки для разработки полностью автоматизированного производства труб для нужд атомной и других отраслей промышленности.
В настоящее время на предприятии внедрена опытно-промышленная установка для термообработки труб потоком сфокусированной лучистой энергии. Экономический эффект от ее использования составит в 1998 году 1 млн. рублей (в деноминированных ценах) на 10000 м выпускаемых труб
Литература
1. Авторское свидетельство СССР N 417498, C 21 D 9/08, БИ N 8, 1974.
Литература
1. Авторское свидетельство СССР N 417498, C 21 D 9/08, БИ N 8, 1974.
2. Авторское свидетельство СССР N 432216, C 21 D 9/08, БИ N 22, 1974. Авторское свидетельство СССР N 747901, C 21 D 9/08, БИ N 26, 1980.
3. Я.Е.Осада, А.С.Зинченко, Ю.Г. Крупман и др. Современные трубные цехи, М.: Металлургия, 1977, с. 179-184.
Claims (6)
1. Способ непрерывной безокислительной термообработки длинномерных особотонкостенных труб из нержавеющих, преимущественно хромоникелевых, сталей и сплавов, включающий ввод защитного газа, подачу трубы в транспортный канал, нагрев трубы, совершающей поступательно-вращательное движение, потоком сфокусированной лучистой энергии до необходимой температуры термообработки и ее охлаждение, отличающийся тем, что труба в процессе термообработки движется вдоль и вращается вокруг своей оси со скоростями:
продольного перемещения
Vпр ≥ Vн•L/ΔT,
вращения
V ≥ nVн/ΔT,
где Vн - скорость нагрева трубы, oC/с;
L - длина зоны нагрева, м;
ΔT - разность между температурами до и после нагрева, oC;
n - количество ступеней неравномерности подвода лучистой энергии,
проходя последовательно зоны нагрева и охлаждения, при этом скорость нагрева составляет не менее 30oC/с, а скорость охлаждения от температуры термообработки до температуры, при которой завершается формирование микроструктуры металла - не менее 25oC/с, ввод защитного газа осуществляется таким образом, что в любой фазе происхождения трубы по транспортному каналу обеспечиваются условия
Vз.г = const,
Pатм < Pз.г = const,
l ≥ dтр/4,
где V3,Г - скорость защитного газа в зазоре между поверхностью термообрабатываемой трубы и стенками транспортного канала в зоне нагрева, м/с;
Pатм, P з.г - атмосферное давление и давление защитного газа в транспортном канале, Па;
l - расстояние между двумя следующими друг за другом трубами, м;
dтр - наружный диаметр обрабатываемой трубы, м.
продольного перемещения
Vпр ≥ Vн•L/ΔT,
вращения
V ≥ nVн/ΔT,
где Vн - скорость нагрева трубы, oC/с;
L - длина зоны нагрева, м;
ΔT - разность между температурами до и после нагрева, oC;
n - количество ступеней неравномерности подвода лучистой энергии,
проходя последовательно зоны нагрева и охлаждения, при этом скорость нагрева составляет не менее 30oC/с, а скорость охлаждения от температуры термообработки до температуры, при которой завершается формирование микроструктуры металла - не менее 25oC/с, ввод защитного газа осуществляется таким образом, что в любой фазе происхождения трубы по транспортному каналу обеспечиваются условия
Vз.г = const,
Pатм < Pз.г = const,
l ≥ dтр/4,
где V3,Г - скорость защитного газа в зазоре между поверхностью термообрабатываемой трубы и стенками транспортного канала в зоне нагрева, м/с;
Pатм, P з.г - атмосферное давление и давление защитного газа в транспортном канале, Па;
l - расстояние между двумя следующими друг за другом трубами, м;
dтр - наружный диаметр обрабатываемой трубы, м.
2. Устройство для осуществления способа непрерывной безокислительной термообработки особотонкостенных труб по п.1, содержащее транспортный канал, по ходу которого расположены нагревательный блок, представляющий собой водоохлаждаемый рефлектор, внутренняя зеркальная поверхность которого образована эллиптическими цилиндрами, имеющими один общий фокус с установленной в нем кварцевой трубкой, ось которой совмещена с осью транспортного канала, а в других фокусах установлены цилиндрические излучатели, холодильник, вводы защитного газа, транспортные модули, расположенные перед входом и после выхода из транспортного канала, отличающееся тем, что нагревательный блок выполнен из отдельных секций, установленных со смещением больших осей эллипсов от секции к секции, а на зеркальной поверхности рефлекторов, охватывающей каждый излучатель, выполнены каналы для подачи охлаждающего воздуха к поверхности излучателей, холодильник состоит из двух элементов, первый из которых представляет собой захоложенный снаружи цилиндрический канал, а второй - два расположенных друг над другом ряда охлаждаемых роликов, каждая вертикальная пара которых в поперечном сечении образует канал того же диаметра, что и цилиндрический канал первого элемента, транспортные модули снабжены устройством, обеспечивающим регулировку скорости вращения и продольного перемещения обрабатываемой трубы, на выходе из последней секции нагревательного блока установлена термопарная батарея, состоящая из расположенных по периметру транспортного канала на одинаковом расстоянии друг от друга термопар, термоэлектроды которых соединены последовательно, и устройство для центровки обрабатываемой трубы, на входе и выходе из транспортного канала установлены лабиринтные уплотнения, состоящие из набора колец с центральным отверстием и цилиндрической частью, охватывающей поверхность обрабатываемой трубы, вводы защитного газа в транспортный канал расположены непосредственно возле термопарной батареи, до и после нее.
3. Устройство по п.2, отличающееся тем, что внутренний диаметр захоложенного цилиндрического канала первого холодильного элемента составляет
dх = (1,1-1,2)•dтр,
где dх - внутренний диаметр холодильника;
dтр - наружный диаметр обрабатываемой трубы.
dх = (1,1-1,2)•dтр,
где dх - внутренний диаметр холодильника;
dтр - наружный диаметр обрабатываемой трубы.
4. Устройство по п.2, отличающееся тем, что количество термопар в термопарной батарее выбирается из условия соответствия показаний термопарной батареи реальной температуре трубы на выходе из блока нагрева.
5. Устройство по п. 2, отличающееся тем, что кольцевые элементы лабиринтного уплотнения выполнены из термостойкого материала с низким коэффициентом трения.
6. Устройство по п. 2, отличающееся тем, что устройство для центровки обрабатываемой трубы в термопарной батарее представляет собой систему роликов, оси вращения которых перпендикулярны оси обрабатываемой трубы, а наружные поверхности образуют канал для прохода трубы диаметром
dк = (1,05 - 1,1)•dтр.
dк = (1,05 - 1,1)•dтр.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98102839A RU2126844C1 (ru) | 1998-02-16 | 1998-02-16 | Способ непрерывной безокислительной термообработки длинномерных особотонкостенных труб и устройство для его осуществления |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98102839A RU2126844C1 (ru) | 1998-02-16 | 1998-02-16 | Способ непрерывной безокислительной термообработки длинномерных особотонкостенных труб и устройство для его осуществления |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2126844C1 true RU2126844C1 (ru) | 1999-02-27 |
| RU98102839A RU98102839A (ru) | 1999-05-20 |
Family
ID=20202382
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98102839A RU2126844C1 (ru) | 1998-02-16 | 1998-02-16 | Способ непрерывной безокислительной термообработки длинномерных особотонкостенных труб и устройство для его осуществления |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2126844C1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2585913C2 (ru) * | 2012-03-08 | 2016-06-10 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Способ получения листа нормализованной кремнистой стали |
| CN106513601A (zh) * | 2016-11-08 | 2017-03-22 | 江阴和宏精工科技有限公司 | 一种海洋工程用大口径铜镍合金管生产工艺 |
| RU2723871C1 (ru) * | 2019-12-30 | 2020-06-17 | Акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Способ безокислительной термической обработки изделий из аустенитной коррозионно-стойкой стали |
| CN113820222A (zh) * | 2021-09-18 | 2021-12-21 | 苏州热工研究院有限公司 | 一种用于小直径整管拉伸试验的试样及加载装置 |
-
1998
- 1998-02-16 RU RU98102839A patent/RU2126844C1/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Современные трубные цехи. - М.: Металлургия, 1977, с.179-184. * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2585913C2 (ru) * | 2012-03-08 | 2016-06-10 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Способ получения листа нормализованной кремнистой стали |
| CN106513601A (zh) * | 2016-11-08 | 2017-03-22 | 江阴和宏精工科技有限公司 | 一种海洋工程用大口径铜镍合金管生产工艺 |
| CN106513601B (zh) * | 2016-11-08 | 2018-10-16 | 江阴和宏精工科技有限公司 | 一种海洋工程用大口径铜镍合金管生产工艺 |
| RU2723871C1 (ru) * | 2019-12-30 | 2020-06-17 | Акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Способ безокислительной термической обработки изделий из аустенитной коррозионно-стойкой стали |
| CN113820222A (zh) * | 2021-09-18 | 2021-12-21 | 苏州热工研究院有限公司 | 一种用于小直径整管拉伸试验的试样及加载装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4310302A (en) | Batch coil annealing furnace baseplate | |
| Milson et al. | Studies of methane and methane-air flames impinging on a cold plate | |
| Baukal et al. | Heat transfer from oxygen-enhanced/natural gas flames impinging normal to a plane surface | |
| RU2126844C1 (ru) | Способ непрерывной безокислительной термообработки длинномерных особотонкостенных труб и устройство для его осуществления | |
| SE452023B (sv) | Forfarande for vermebehandling av tradringar och ugn for genomforande av vermebehandlingen | |
| US6129258A (en) | Muffle convection brazing and annealing system and method | |
| EP2799563B1 (en) | Batch annealing furnace for coils | |
| CA1113449A (en) | Process and apparatus for the cooling of gas pipe bends | |
| CN110234610A (zh) | 补偿成形体尺寸变化的方法和装置 | |
| US4275569A (en) | Internal cooling of heat exchanger tubes | |
| KR910009967B1 (ko) | 강스트립의 예열방법 | |
| US4444554A (en) | Heating method and apparatus | |
| US2458624A (en) | Method and apparatus for artificially compensating for thermal load changes in heat-treatment furnaces | |
| JPH0196333A (ja) | ガス循環装置を備えた連続焼鈍炉 | |
| US2691515A (en) | Forge furnace control | |
| RU2187562C2 (ru) | Способ безокислительной термообработки длинномерных труб и устройство для его осуществления | |
| US4326897A (en) | Post weld heat treatment of shell and tube heat exchangers and apparatus | |
| IE48270B1 (en) | Curving glass | |
| US4249893A (en) | Internal cooling of heat exchanger tubes | |
| US3927959A (en) | Free floating flight in a retort and method | |
| US4247284A (en) | Internal cooling of heat exchanger tubes | |
| RU98102839A (ru) | Способ непрерывной безокислительной термообработки длинномерных особотонкостенных труб и устройство для его осуществления | |
| Lisienko et al. | Improving the thermal characteristics of furnaces and the operating conditions of the lining by improving direct-flame-impingement methods for intensifying the heating of metal | |
| JP7384973B1 (ja) | 熱処理炉 | |
| SU273247A1 (ru) | Печной водоохлаждаемый ролик |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160217 |